JPS58197254A - 二次加工性と深絞り性のすぐれたほうろう用鋼板 - Google Patents
二次加工性と深絞り性のすぐれたほうろう用鋼板Info
- Publication number
- JPS58197254A JPS58197254A JP7881282A JP7881282A JPS58197254A JP S58197254 A JPS58197254 A JP S58197254A JP 7881282 A JP7881282 A JP 7881282A JP 7881282 A JP7881282 A JP 7881282A JP S58197254 A JPS58197254 A JP S58197254A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- steel plate
- deep drawability
- enamel
- secondary workability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
である爪とびが発生しｒ＜＜、深絞り性を有し二次加工
の際に縦割れという脆性的破断を生じないほうろう用鋼
板に関するものである。本発明においてほうろう用清板
とは、ほうろう処理を施す前の原板である冷延鋼板を指
す。
の際に縦割れという脆性的破断を生じないほうろう用鋼
板に関するものである。本発明においてほうろう用清板
とは、ほうろう処理を施す前の原板である冷延鋼板を指
す。
一般に、ほうろう用鋼板は住宅・家庭用品等広範囲な用
途に使用されている。鋼板にほうろう処理を施した場合
の欠陥である爪とびは、ほうろう焼成後数日〜数ケ月後
に発生することが多いために、一旦発生するとその処置
に多大の費用を要する。又ほうろう用鋼板を浴槽等に使
用する場合、苛酷な深絞りプレス加工を施して成形した
後７ランジ曲げ等の二次加工を施して最終製品を得る加
工法が採用されている。このためほうろう用鋼板として
は爪とびの発生しないことに加えて苛酷な深絞り成形加
工とそれに続く二次加工性に優れていることが要求され
ている。
途に使用されている。鋼板にほうろう処理を施した場合
の欠陥である爪とびは、ほうろう焼成後数日〜数ケ月後
に発生することが多いために、一旦発生するとその処置
に多大の費用を要する。又ほうろう用鋼板を浴槽等に使
用する場合、苛酷な深絞りプレス加工を施して成形した
後７ランジ曲げ等の二次加工を施して最終製品を得る加
工法が採用されている。このためほうろう用鋼板として
は爪とびの発生しないことに加えて苛酷な深絞り成形加
工とそれに続く二次加工性に優れていることが要求され
ている。
従来からほうろう用鋼板について種々の研究が行ガわれ
耐爪とび性を高める手段が提案されている。例えば（イ
）鋼中０含有量を比較的多くすることにより酸化物系介
在物を鋼中に多量に生成せしめて水素吸蔵能を高め耐爪
とび性を良好にする。（口）熱間圧延において高温捲取
を実施しサイズの大きい炭化物・硫化物等を形成せしめ
冷間圧延後に脱炭焼鈍して、前記炭化物箇所を昶イｒと
し、これと硫化物により水素吸蔵能を高め耐重とび性を
良好にする。ｅ３８’ｉ−、ｋＬ含有量を低めた鋼にＢ
を添加してＢ酸化物を形成し、該Ｂ酸化物により水素吸
蔵能を高め耐重とび性を改善する。等がある。
耐爪とび性を高める手段が提案されている。例えば（イ
）鋼中０含有量を比較的多くすることにより酸化物系介
在物を鋼中に多量に生成せしめて水素吸蔵能を高め耐爪
とび性を良好にする。（口）熱間圧延において高温捲取
を実施しサイズの大きい炭化物・硫化物等を形成せしめ
冷間圧延後に脱炭焼鈍して、前記炭化物箇所を昶イｒと
し、これと硫化物により水素吸蔵能を高め耐重とび性を
良好にする。ｅ３８’ｉ−、ｋＬ含有量を低めた鋼にＢ
を添加してＢ酸化物を形成し、該Ｂ酸化物により水素吸
蔵能を高め耐重とび性を改善する。等がある。
これらによると耐重とび性は幾分改善されるのであるが
、比較的大型の介在物が形成されるため加工性に害を与
え、深絞りに有利な結晶方位も得られない。このため苛
酷なプレス加工を施される部材用としては問題があり、
適用範囲は比較的軽い加工を施されるほうろう用鋼板に
限定される。
、比較的大型の介在物が形成されるため加工性に害を与
え、深絞りに有利な結晶方位も得られない。このため苛
酷なプレス加工を施される部材用としては問題があり、
適用範囲は比較的軽い加工を施されるほうろう用鋼板に
限定される。
一方、耐重よび性に加えて深絞り性も有するほうろう用
鋼板についても幾つかの提案がなされている。例えば、
に）真空脱ガス処理し０を低減した鋼にＴｉ及びＲＥＭ
を添加して、該ＴｉによりＯ，Ｎを化合物として固定し
非時効化するとともに深絞り性を付与し、更にこのＴｉ
とＲＥＭにより耐重とび性を確保している。また前記ｒ
−＝４ｏ如く０を低減した鋼に対するＴ ｉ −ＲＥ
Ｍの添加に加えてＳも添加し、深絞り性を維持しつつ耐
重とび性を一段と向上させているものもある。
鋼板についても幾つかの提案がなされている。例えば、
に）真空脱ガス処理し０を低減した鋼にＴｉ及びＲＥＭ
を添加して、該ＴｉによりＯ，Ｎを化合物として固定し
非時効化するとともに深絞り性を付与し、更にこのＴｉ
とＲＥＭにより耐重とび性を確保している。また前記ｒ
−＝４ｏ如く０を低減した鋼に対するＴ ｉ −ＲＥ
Ｍの添加に加えてＳも添加し、深絞り性を維持しつつ耐
重とび性を一段と向上させているものもある。
これらによると耐重とび性を有し、また深絞り性も改善
され、絞り比が２．４もしくけそれ以上の非常に苛酷な
深絞り加工にも充分に耐え得るが、この深絞り加工後に
例えばフランジ曲げの如き二次加工を施す際に二次加工
割れといわれる脆性破断（縦割れ）が散見されるため改
善の余地を残している。
され、絞り比が２．４もしくけそれ以上の非常に苛酷な
深絞り加工にも充分に耐え得るが、この深絞り加工後に
例えばフランジ曲げの如き二次加工を施す際に二次加工
割れといわれる脆性破断（縦割れ）が散見されるため改
善の余地を残している。
この様なことから、本発明者らは二次加工性がすぐれた
深絞りほうろう用鋼板の開発を目的として種々の検討を
行なった。その結果、低炭素Ａｔキルド鋼にＴＩ−ＲＥ
Ｍ−８を添加し、さらにＢを添加すると該Ｂによる結晶
粒界の強度−ト昇効果と考えられる二次加工性の改善に
加えてｊｌ −ＲＥＭ ＠Ｓ及びＢの複合添加の効果に
より耐重とび性もより一層向上するという知見を得た。
深絞りほうろう用鋼板の開発を目的として種々の検討を
行なった。その結果、低炭素Ａｔキルド鋼にＴＩ−ＲＥ
Ｍ−８を添加し、さらにＢを添加すると該Ｂによる結晶
粒界の強度−ト昇効果と考えられる二次加工性の改善に
加えてｊｌ −ＲＥＭ ＠Ｓ及びＢの複合添加の効果に
より耐重とび性もより一層向上するという知見を得た。
またＴＩの効果により深絞り性も兼備している。
本発明は上記あ知見によるもので、その要旨は０ ：
０．０２ ％以下、Ｍｎ： Ｑ−５９’以下、Ｐ：０．
０３チ以下、ｓ ： ０．０１５〜０，０５０係、酸可
溶Ａｔ：０．０１０〜０．１５係、Ｎ ： ０．．００
８０チ以下。
０．０２ ％以下、Ｍｎ： Ｑ−５９’以下、Ｐ：０．
０３チ以下、ｓ ： ０．０１５〜０，０５０係、酸可
溶Ａｔ：０．０１０〜０．１５係、Ｎ ： ０．．００
８０チ以下。
Ｔｉ： ０．０２〜０．５０％でＴ Ｉ／（Ｃ＋Ｎ）〉
４、Ｂ：０．０００５〜０．００８０、ＨＬＥＭの総量
：０．０１０〜０．１５係を含有し、残部が鉄および不
可避的不純物からなる二次加工性のすぐれた深絞りほう
ろう用鋼板である。
４、Ｂ：０．０００５〜０．００８０、ＨＬＥＭの総量
：０．０１０〜０．１５係を含有し、残部が鉄および不
可避的不純物からなる二次加工性のすぐれた深絞りほう
ろう用鋼板である。
以下本発明鋼の化学成分限定理由について述べるｅＯｌ
ｄ：０．０２０％以上に力るとＴｉとＣの化合物である
ＴｉＯの生成量が増加することにより硬質化する。又を
値（ランクフォーｒ値）も−劣化するので本発明の特徴
である深絞り性が得られｋい。好ましくは０．０１０％
以下が良い。Ｍｎは熱間脆性を抑制する成分であるが、
あ１り多いと鋼板を硬質化させるため上・限を０．５０
％とする、好ましくは０．３０％以下が良い。
ｄ：０．０２０％以上に力るとＴｉとＣの化合物である
ＴｉＯの生成量が増加することにより硬質化する。又を
値（ランクフォーｒ値）も−劣化するので本発明の特徴
である深絞り性が得られｋい。好ましくは０．０１０％
以下が良い。Ｍｎは熱間脆性を抑制する成分であるが、
あ１り多いと鋼板を硬質化させるため上・限を０．５０
％とする、好ましくは０．３０％以下が良い。
Ｐもあまり多いと鋼板を硬質化させるばかりか粒界に偏
析しやすく二次加工性に悪影響を及ぼすため上限を０．
０３０係とする。好ましくは０．０２０チ以下が良い。
析しやすく二次加工性に悪影響を及ぼすため上限を０．
０３０係とする。好ましくは０．０２０チ以下が良い。
ＳＩ／′ｉＴ ｉ−ＲＥＭ及びＢと硫化物又は硫酸化物
を形成せしめ耐重とび性を確保するために下限を０．０
１５チとする。又あまり多いと熱間脆性等が問題となる
ため上限を０．０５０％とする。好ましくは０．０２０
〜０．０３０チがよい。
を形成せしめ耐重とび性を確保するために下限を０．０
１５チとする。又あまり多いと熱間脆性等が問題となる
ため上限を０．０５０％とする。好ましくは０．０２０
〜０．０３０チがよい。
ＡＪＪ脱酸に必要な成分で、 Ｔｉ■生成による鋼板の
表面疵を避けるため酸可溶Ａｔと゛して０・０１０チ以
上が必要であるが、あまり多いとＡｔに起因する疵が問
題となるため上限を酸可溶Ａｔとして０．１５０チとす
る。好ましくは０．０２０〜０．０８０係である。
表面疵を避けるため酸可溶Ａｔと゛して０・０１０チ以
上が必要であるが、あまり多いとＡｔに起因する疵が問
題となるため上限を酸可溶Ａｔとして０．１５０チとす
る。好ましくは０．０２０〜０．０８０係である。
Ｎは含有量が多くなるとプレス成形性が劣化するととも
にすをＴＩＮとして固定するのに多量のＴｉを必要とし
製造コストの上舛をともなうためにその上限をｏ、ｏ
ｏ ｓ ｏチとする。好ましくは０Ｊ）０５０％以下が
良い。
にすをＴＩＮとして固定するのに多量のＴｉを必要とし
製造コストの上舛をともなうためにその上限をｏ、ｏ
ｏ ｓ ｏチとする。好ましくは０Ｊ）０５０％以下が
良い。
ＴｉｒｉＯ，Ｎ、０．８などと反応するが、０およびＮ
を上記のように制限し、０をＡｔあるいは旧で除去すれ
ばＳ ｌｉＲＥＭと化合して硫化物となる、ため、深絞
り性を確保するにはＴ１は０．０２％以上でかつＴＩ／
（０＋Ｎ） ＞ ４が必要である。又、ＲＥＭとの複合
添加によりほうろう性も向上する。一方０．５０係以上
では製造コストが上昇するだけである。好址しくに０．
０５〜０．２０係の範囲がよい。
を上記のように制限し、０をＡｔあるいは旧で除去すれ
ばＳ ｌｉＲＥＭと化合して硫化物となる、ため、深絞
り性を確保するにはＴ１は０．０２％以上でかつＴＩ／
（０＋Ｎ） ＞ ４が必要である。又、ＲＥＭとの複合
添加によりほうろう性も向上する。一方０．５０係以上
では製造コストが上昇するだけである。好址しくに０．
０５〜０．２０係の範囲がよい。
Ｂｆ′ｉ二次加工性を改善し、耐重とび性を確保するた
め０００００５％以上必要である。あまり多すき゛ると
深絞り性が劣化するとともに鋼片の割れが発生するため
上限を０．００８０ ％とする。好ましくは００００１
０〜０．００５０係がよい。
め０００００５％以上必要である。あまり多すき゛ると
深絞り性が劣化するとともに鋼片の割れが発生するため
上限を０．００８０ ％とする。好ましくは００００１
０〜０．００５０係がよい。
ＲＴＣＭの総量は０．１５ ｑ６をこえると鋼を硬化し
、プレス成形性を低下させ製造コストが上昇し、また０
、０１０未満では耐つまとび性を向上させる効果が期待
できないから０００１０〜０．１５％の範囲とする。
、プレス成形性を低下させ製造コストが上昇し、また０
、０１０未満では耐つまとび性を向上させる効果が期待
できないから０００１０〜０．１５％の範囲とする。
以上のような成分構成をなす鋼は電気炉、転炉等の通常
の製鋼炉で真空脱ガス処理を併用して溶製し、連続鋳造
法あるいは通常の造塊法で鋼片とした後、熱間圧延−酸
洗一冷間圧延一電解消浄一焼鈍（連続焼鈍、箱焼鈍）−
必要に応じて調質圧延、という通常の製造工程を経て製
造される。
の製鋼炉で真空脱ガス処理を併用して溶製し、連続鋳造
法あるいは通常の造塊法で鋼片とした後、熱間圧延−酸
洗一冷間圧延一電解消浄一焼鈍（連続焼鈍、箱焼鈍）−
必要に応じて調質圧延、という通常の製造工程を経て製
造される。
本発明鋼は深絞り性（高ｒ値）を確保するため冷間圧下
率を大きくとることが望ｉしく、７０％以上の冷間圧延
が好ましい。熱間圧延の仕上温度は必ずしもＡｒ３点以
上の温度を必要とせずａ＋γ域の温度でもか捷わない。
率を大きくとることが望ｉしく、７０％以上の冷間圧延
が好ましい。熱間圧延の仕上温度は必ずしもＡｒ３点以
上の温度を必要とせずａ＋γ域の温度でもか捷わない。
焼鈍方式は連続焼鈍でも箱焼鈍でもかまわないが、二次
加工性に有害な元素Ｐの粒界偏析を防キ゛、これに加え
て耐重とび性向上のために介在物近傍の空隙を保存する
という意味では急速加熱−短時間均熱−急速冷却を特徴
とする連続焼鈍が好ましい。
加工性に有害な元素Ｐの粒界偏析を防キ゛、これに加え
て耐重とび性向上のために介在物近傍の空隙を保存する
という意味では急速加熱−短時間均熱−急速冷却を特徴
とする連続焼鈍が好ましい。
以下に本発明の実施例を示す。
第ｉ７に示すような本発明鋼と従来鋼の成分鋼を転炉−
真空脱ガス処理の併用で溶製し連続鋳造によって鋼片と
した後、仕上温度が９００℃で捲取温度が６００℃の熱
間圧延により板厚６．０面の熱延コイルとし、酸洗後冷
間圧下率７５チで板厚１．５咽に冷間圧延した。次に連
続焼鈍により８００℃で２分間の均熱を施した。調質圧
延は圧下勅、８チで行なった。
真空脱ガス処理の併用で溶製し連続鋳造によって鋼片と
した後、仕上温度が９００℃で捲取温度が６００℃の熱
間圧延により板厚６．０面の熱延コイルとし、酸洗後冷
間圧下率７５チで板厚１．５咽に冷間圧延した。次に連
続焼鈍により８００℃で２分間の均熱を施した。調質圧
延は圧下勅、８チで行なった。
機械的性質を第２表、二次加工性の評価結果を第３表、
爪とび発生率及び水素透過時間を第４表に示す、二次加
工性は、鋼板から円板状のブランク取りを行ない、二段
階の円筒絞り加工により絞り比の異なる一次加工品を試
作し、次に、その絞り品を０℃に冷却した後カップ頭部
に荷重を負荷し、カップ側壁部に脆性割れが発生したか
歪かを３個のくり返しで評価した。なお第３表において
、無は脆性割れが発生しなかったことを、有は脆性割れ
が生じたことを示す。
爪とび発生率及び水素透過時間を第４表に示す、二次加
工性は、鋼板から円板状のブランク取りを行ない、二段
階の円筒絞り加工により絞り比の異なる一次加工品を試
作し、次に、その絞り品を０℃に冷却した後カップ頭部
に荷重を負荷し、カップ側壁部に脆性割れが発生したか
歪かを３個のくり返しで評価した。なお第３表において
、無は脆性割れが発生しなかったことを、有は脆性割れ
が生じたことを示す。
爪とび発生率はこれ等の鋼板に、とくに爪とびの発生し
やすい釉薬を用いて一回掛けほうろう焼成を行ない、そ
のときの爪とび発生率である。水素透過時間とは鋼板の
片側の表面から一定の条件で電気分解によシ侵入させた
水素が、もう一方の表面に拡散到達し放出されるまでの
時間を板厚の２乗で割った商で、その値が大きい程爪と
び発生傾向が減少することが知られている。
やすい釉薬を用いて一回掛けほうろう焼成を行ない、そ
のときの爪とび発生率である。水素透過時間とは鋼板の
片側の表面から一定の条件で電気分解によシ侵入させた
水素が、もう一方の表面に拡散到達し放出されるまでの
時間を板厚の２乗で割った商で、その値が大きい程爪と
び発生傾向が減少することが知られている。
第２表、第３表より本発明鋼板の機械的性質がきわめて
すぐれており、二次加工性も実用上心配のないレベルに
到達していることがわかる・第４表より従来鋼では倒れ
もつまとびが散見されるのに比べて、本発明鋼ＡＢＣで
は、つ壕とびの発生は皆無である。加えて水素透過時間
も本発明鋼の方が従来鋼より高レベルである。
すぐれており、二次加工性も実用上心配のないレベルに
到達していることがわかる・第４表より従来鋼では倒れ
もつまとびが散見されるのに比べて、本発明鋼ＡＢＣで
は、つ壕とびの発生は皆無である。加えて水素透過時間
も本発明鋼の方が従来鋼より高レベルである。
上述のように、実施例で示した如く、本発明鋼板は深絞
り性はうろう用鋼板として必要な深絞り性、二次加工性
、耐重とび性を兼ね備えている。
り性はうろう用鋼板として必要な深絞り性、二次加工性
、耐重とび性を兼ね備えている。
第１表
【
第２表
牙３表′
牙４表
代理人弁理士 秋 沢 政 光
外２名
昭和５７年 ６月２２日
特許庁長 官 殿
３、補正をする者
事件との関係 出願人
住所（居所） 東京都千代田区大手町２丁目６番３号氏
名（名称） （６６５）新日本製鐵株式会社４、代
理 人 居 所 東京都中央区日本橋兜町１２番１号大洋ビル５
、補正命令 ＋＋ｉＭｆ４Ｊ！ｌｔｌｊｍ’ｍ の、！付昭和
年 月 日（発送）補正の内容 明細書第９頁第５行、「・・・歪かを」を「・・・否か
を」と訂正する。
名（名称） （６６５）新日本製鐵株式会社４、代
理 人 居 所 東京都中央区日本橋兜町１２番１号大洋ビル５
、補正命令 ＋＋ｉＭｆ４Ｊ！ｌｔｌｊｍ’ｍ の、！付昭和
年 月 日（発送）補正の内容 明細書第９頁第５行、「・・・歪かを」を「・・・否か
を」と訂正する。
Claims (1)
- （１）Ｃ：０．０２％以下、Ｍ ｎ ： Ｑ、５％以下
、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１５％〜０．０５０
％、酸可溶Ａ形：０．０１０〜０．１５％、Ｎ ： ｏ
、ｏｏｓ。 ％以下、Ｔｉ：０．０２〜０．５０％でＴｉ／（Ｃ十Ｎ
）〉４、Ｂ：０．０００５〜ｏ、ｏｏｓｏ％、ＲＩＭの
総量：０．０１〜０．１５％を含有し、残部が鉄および
不可避的不純物からなる二次加工性と深絞り性のすぐれ
たほうろう用鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7881282A JPS58197254A (ja) | 1982-05-11 | 1982-05-11 | 二次加工性と深絞り性のすぐれたほうろう用鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7881282A JPS58197254A (ja) | 1982-05-11 | 1982-05-11 | 二次加工性と深絞り性のすぐれたほうろう用鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58197254A true JPS58197254A (ja) | 1983-11-16 |
Family
ID=13672252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7881282A Pending JPS58197254A (ja) | 1982-05-11 | 1982-05-11 | 二次加工性と深絞り性のすぐれたほうろう用鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58197254A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0230738A (ja) * | 1988-07-20 | 1990-02-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐泡・黒点欠陥に優れた直接一回掛けほうろう用鋼板 |
| JPH02104640A (ja) * | 1988-10-12 | 1990-04-17 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性と耐泡・黒点欠陥に優れた直接一回掛けほうろう用鋼板 |
| CN105177411A (zh) * | 2015-08-07 | 2015-12-23 | 华北理工大学 | 适宜连续退火生产的含硼冷轧搪瓷钢及其制造方法 |
| WO2016041490A1 (zh) * | 2014-09-19 | 2016-03-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种具有高温烘烤硬化性的搪瓷用钢及其制造方法 |
-
1982
- 1982-05-11 JP JP7881282A patent/JPS58197254A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0230738A (ja) * | 1988-07-20 | 1990-02-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐泡・黒点欠陥に優れた直接一回掛けほうろう用鋼板 |
| JPH02104640A (ja) * | 1988-10-12 | 1990-04-17 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性と耐泡・黒点欠陥に優れた直接一回掛けほうろう用鋼板 |
| WO2016041490A1 (zh) * | 2014-09-19 | 2016-03-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种具有高温烘烤硬化性的搪瓷用钢及其制造方法 |
| CN105177411A (zh) * | 2015-08-07 | 2015-12-23 | 华北理工大学 | 适宜连续退火生产的含硼冷轧搪瓷钢及其制造方法 |
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