JPS58199652A - 加圧式連鋳設備 - Google Patents
加圧式連鋳設備Info
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- JPS58199652A JPS58199652A JP8299982A JP8299982A JPS58199652A JP S58199652 A JPS58199652 A JP S58199652A JP 8299982 A JP8299982 A JP 8299982A JP 8299982 A JP8299982 A JP 8299982A JP S58199652 A JPS58199652 A JP S58199652A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/106—Shielding the molten jet
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、加圧式連鋳設備の改良に関する。
連続鋳造の操業方法として圧力鋳造方法があるが、これ
はタンディツシュとモールドの間ヲ、シールドチャンバ
と称する密閉室で囲み、その中に不活性ガスを供給し、
内部のガス圧を溶鋼ヘッドと釣合う程度に保ちながら鋳
片の引抜きを行なうもので、この方法によれば、溶鋼と
空気の接触σ）ない断気鋳造ができるほか、モールド内
液面にガス圧力が作用しているので、溶鋼とモールド壁
面との接触が良く、鋳片表面力欠陥が減少するなどの利
点がある。
はタンディツシュとモールドの間ヲ、シールドチャンバ
と称する密閉室で囲み、その中に不活性ガスを供給し、
内部のガス圧を溶鋼ヘッドと釣合う程度に保ちながら鋳
片の引抜きを行なうもので、この方法によれば、溶鋼と
空気の接触σ）ない断気鋳造ができるほか、モールド内
液面にガス圧力が作用しているので、溶鋼とモールド壁
面との接触が良く、鋳片表面力欠陥が減少するなどの利
点がある。
また、鋳造中、モールド゛は上下に振動するが、そのた
め該Ｗ；開閉室伸縮できる構造となっており、モールド
の上下動に伴なって該智閉室内の容積は周期的に変動す
る。すなわち、第１図に示す状態からモールドＭが距離
Ｓ上昇して第２図に示す状態になると、この場合の密閉
室の容積Ｖ は、元の容積■１から容積Ｂだけ減少し、
容積Ｃだけ増加する。従ってＶ ＝Ｖ −ＣＢ−Ｃ：
） となる。そして１ Ｂ＝Ｃのとき■＝■ となり、モールドの振動に無１ 関係に密閉室内の容積を一定に保つことができろけれど
も、これは実際の設言４上は不可能である。
め該Ｗ；開閉室伸縮できる構造となっており、モールド
の上下動に伴なって該智閉室内の容積は周期的に変動す
る。すなわち、第１図に示す状態からモールドＭが距離
Ｓ上昇して第２図に示す状態になると、この場合の密閉
室の容積Ｖ は、元の容積■１から容積Ｂだけ減少し、
容積Ｃだけ増加する。従ってＶ ＝Ｖ −ＣＢ−Ｃ：
） となる。そして１ Ｂ＝Ｃのとき■＝■ となり、モールドの振動に無１ 関係に密閉室内の容積を一定に保つことができろけれど
も、これは実際の設言４上は不可能である。
この密閉室内の容積変動は、密閉室内のガス圧力を制御
してモールド内の湯面な一定に保つ場合、外乱となって
ガス圧制御系を複雑するという不具合の一原因となって
いる。また、密閉室の容積それ自体も、ガス圧制御の応
答性の面から制約を受ける。すなわち、該密閉室の容積
が大きすぎする。
してモールド内の湯面な一定に保つ場合、外乱となって
ガス圧制御系を複雑するという不具合の一原因となって
いる。また、密閉室の容積それ自体も、ガス圧制御の応
答性の面から制約を受ける。すなわち、該密閉室の容積
が大きすぎする。
密閉室内の圧力を静定させるのに時間ががかるし、これ
を短時間で安定させるＫは多量の不活性ガスを供給しな
ければならないので不経済であるという難点がある。ま
た、逆に小さすぎると、溶鋼及び浸漬ノズルからの輻射
熱の影響を受は易（なり、密閉室構成部材の耐熱上厄介
な問題が生じるという欠点があった。
を短時間で安定させるＫは多量の不活性ガスを供給しな
ければならないので不経済であるという難点がある。ま
た、逆に小さすぎると、溶鋼及び浸漬ノズルからの輻射
熱の影響を受は易（なり、密閉室構成部材の耐熱上厄介
な問題が生じるという欠点があった。
本発明は、モールドの上下振動による密閉室の伸縮にか
かわらず、その容積変化を最小限にする構造となし、モ
ールド振動による密閉室内の圧力変動を小さくし、圧力
制御の応答性の良好な最適の密閉室容積をもつ加圧式連
鋳設備を提供することを目的として提案されたもので、
タンディツシュとモールドの間を、伸縮自在な密閉室で
囲み。
かわらず、その容積変化を最小限にする構造となし、モ
ールド振動による密閉室内の圧力変動を小さくし、圧力
制御の応答性の良好な最適の密閉室容積をもつ加圧式連
鋳設備を提供することを目的として提案されたもので、
タンディツシュとモールドの間を、伸縮自在な密閉室で
囲み。
該密閉室内に不活性ガスを供給し、そのガス圧な溶鋼の
全水頭とほぼ釣合った状態にして鋳片の引抜きを行なう
ように構成した加圧式連鋳設備において、上記密閉室の
容積■を、Ｖ＝（１，０〜１０．０）Ａ−Ｈ（ただしＡ
はモールドの断面積、Ｈはモールドの−［限時における
モールド−上端面とタンディツシュ底面間の距離）の範
囲とし、かつモールドが上下振動して后閉室が伸縮する
ときの該密閉室の容積変化量Δ■を、ΔＶ−（０，００
２〜０．０５） Ｖの範囲に規制してなることを特徴
とする加圧式連鋳設備に係るものである。
全水頭とほぼ釣合った状態にして鋳片の引抜きを行なう
ように構成した加圧式連鋳設備において、上記密閉室の
容積■を、Ｖ＝（１，０〜１０．０）Ａ−Ｈ（ただしＡ
はモールドの断面積、Ｈはモールドの−［限時における
モールド−上端面とタンディツシュ底面間の距離）の範
囲とし、かつモールドが上下振動して后閉室が伸縮する
ときの該密閉室の容積変化量Δ■を、ΔＶ−（０，００
２〜０．０５） Ｖの範囲に規制してなることを特徴
とする加圧式連鋳設備に係るものである。
以下、第３図及び第４１ン１に示す実施例により。
本発明につき具体的に説明する。第６図において、１は
タンディツシュ、２はモールドで、同モールド２とタン
ディツシュ１の間には、密閉室を形成するモールド２の
上端に取付けられた外筒６と、モールビ２の底面に取付
けられた円筒３′と、それら両筒３．３′間に取付けら
れたはローズ７で構成される包囲部材が第６図に示すよ
うに設けられており、上記各節３．３′と、タンディツ
シュ１及びモールド２間のシールは十分に確保されて（
・る。４は外筒３に一端を流体雀に取付けられ、他端を
不活性ガス源（図示せず）に接続され、かつ制御弁４α
を介装された不活性ガス供給管、５は一端を外筒６に流
体密に取付けられ、他端を大気に開放され、かつ制御弁
５αを介装された不活性ガス排出管で、それら制御弁４
ａ、５αにより密閉室内のガス圧を制御するようになっ
ている。
タンディツシュ、２はモールドで、同モールド２とタン
ディツシュ１の間には、密閉室を形成するモールド２の
上端に取付けられた外筒６と、モールビ２の底面に取付
けられた円筒３′と、それら両筒３．３′間に取付けら
れたはローズ７で構成される包囲部材が第６図に示すよ
うに設けられており、上記各節３．３′と、タンディツ
シュ１及びモールド２間のシールは十分に確保されて（
・る。４は外筒３に一端を流体雀に取付けられ、他端を
不活性ガス源（図示せず）に接続され、かつ制御弁４α
を介装された不活性ガス供給管、５は一端を外筒６に流
体密に取付けられ、他端を大気に開放され、かつ制御弁
５αを介装された不活性ガス排出管で、それら制御弁４
ａ、５αにより密閉室内のガス圧を制御するようになっ
ている。
６はタンディツシュ１に取付けられたストッパで、同ス
トツノ２６の操作によりタンディツシュ１内の溶鋼を浸
漬ノズル１αを介してモールド２内へ供給または停止す
るようになっている。
トツノ２６の操作によりタンディツシュ１内の溶鋼を浸
漬ノズル１αを介してモールド２内へ供給または停止す
るようになっている。
本発明は、上記構成の密閉室の容積ＶＹ、第２図に示す
ように、モールド断面ＷＩＡと、モールド２の上昇限時
におけるモールド２の上端面とタンディツシュ１の底面
間の距離Ｈに対し、 Ｖ＝（１，０〜１０．０）Ａ−Ｈ
の関係の範囲内とし、かつ密閉室の容積変化量ΔＶを、
ΔＶ＝（０，００２〜０．０５）Ｖ の範囲内とした
ことを構成要件とするもので、この要件により、モール
ド２内の液面を、鋳造開始時に短時間に安定化させ、ま
た、鋳造中のモールド内液面の変動や制御圧力の変化に
対しても応答Ｖトが良くなり、その制御が容易になるも
のである。なお、−七配布開室容棺■は、浸漬ノズル８
の体積を差し引いた値である。
ように、モールド断面ＷＩＡと、モールド２の上昇限時
におけるモールド２の上端面とタンディツシュ１の底面
間の距離Ｈに対し、 Ｖ＝（１，０〜１０．０）Ａ−Ｈ
の関係の範囲内とし、かつ密閉室の容積変化量ΔＶを、
ΔＶ＝（０，００２〜０．０５）Ｖ の範囲内とした
ことを構成要件とするもので、この要件により、モール
ド２内の液面を、鋳造開始時に短時間に安定化させ、ま
た、鋳造中のモールド内液面の変動や制御圧力の変化に
対しても応答Ｖトが良くなり、その制御が容易になるも
のである。なお、−七配布開室容棺■は、浸漬ノズル８
の体積を差し引いた値である。
本発明の加圧式連鋳設備は、上記力ような構成、作用を
具有するものであるから５本発明によれば、モールド内
液面を、鋳造開始時に短時間に安定化させることができ
るばかりでなく、鋳造中のモールド内液面の変動や制御
圧力の変化に対しても圧力制御の応答性が良（なり、制
御が容易となるなどの実用的効果を挙げることができる
。
具有するものであるから５本発明によれば、モールド内
液面を、鋳造開始時に短時間に安定化させることができ
るばかりでなく、鋳造中のモールド内液面の変動や制御
圧力の変化に対しても圧力制御の応答性が良（なり、制
御が容易となるなどの実用的効果を挙げることができる
。
第１図、第２図は、タンディツシュとモールド間に密閉
室を形成した場合におけるモールドの上下振動による該
密閉室の容積変化の状態を説明する図、第６図及び第４
図は、本発明の加圧式連鋳設備の一実施例の概略説明図
で、第５図は一部を切開して示す側面図、第４図は￥１
−１開室の容積設定態様説明図である。 １：タンディツシュ、２：モールド、３：外ｇ＋、６′
：内筒、４，５：圧力制御弁、６：ストッパ、７：はロ
ーズ、８：浸漬ノズル。 復代理人 弁理士伊藤 輝 （外２名） 第１図 第２図
室を形成した場合におけるモールドの上下振動による該
密閉室の容積変化の状態を説明する図、第６図及び第４
図は、本発明の加圧式連鋳設備の一実施例の概略説明図
で、第５図は一部を切開して示す側面図、第４図は￥１
−１開室の容積設定態様説明図である。 １：タンディツシュ、２：モールド、３：外ｇ＋、６′
：内筒、４，５：圧力制御弁、６：ストッパ、７：はロ
ーズ、８：浸漬ノズル。 復代理人 弁理士伊藤 輝 （外２名） 第１図 第２図
Claims (1)
- タンディツシュとモールドの間を、伸縮自在な密閉室で
囲み、該密閉室内に不活性ガスを供給し、そのガス圧を
溶鋼の全水頭とほぼ釣合った状態にして鋳片の引抜きを
行なうように構成した加圧式連鋳設備において、上記密
閉室の容積■を、Ｖ−（土０〜１０．０）Ａ−Ｈ（ただ
しＡはモールドの断面積、Ｈはモールドの上昇限時にお
けるモールド上端面とタンディツシュ底面間の距離）の
範囲とし、かつモールドが上下振動して密閉室が伸縮す
るときの該Ｗ１閉室の容積変化量Δ■ を、Δ■−（０
，００２〜０．０５）Ｖ の範囲に規制してなることを
特徴とする加圧式連鋳設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8299982A JPS58199652A (ja) | 1982-05-19 | 1982-05-19 | 加圧式連鋳設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8299982A JPS58199652A (ja) | 1982-05-19 | 1982-05-19 | 加圧式連鋳設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58199652A true JPS58199652A (ja) | 1983-11-21 |
| JPH027744B2 JPH027744B2 (ja) | 1990-02-20 |
Family
ID=13789916
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8299982A Granted JPS58199652A (ja) | 1982-05-19 | 1982-05-19 | 加圧式連鋳設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58199652A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5004040A (en) * | 1989-02-17 | 1991-04-02 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Method of continuous casting |
-
1982
- 1982-05-19 JP JP8299982A patent/JPS58199652A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5004040A (en) * | 1989-02-17 | 1991-04-02 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Method of continuous casting |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH027744B2 (ja) | 1990-02-20 |
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