JPS5826421B2 - 圧延用アルミニウム合金 - Google Patents
圧延用アルミニウム合金Info
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- JPS5826421B2 JPS5826421B2 JP8394380A JP8394380A JPS5826421B2 JP S5826421 B2 JPS5826421 B2 JP S5826421B2 JP 8394380 A JP8394380 A JP 8394380A JP 8394380 A JP8394380 A JP 8394380A JP S5826421 B2 JPS5826421 B2 JP S5826421B2
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Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、圧延用アルミニウム合金に関するものであ
る。
る。
圧延用アルミニウム合金として、ＦｅＯ，０５〜１．０
％、Ｓｉ０．０５〜１．０係を含有し、さらに通常の成
分としてＭｇ１．５％以下、Ｃｕ０．５％以下’ｌ’
ｉ 、 Ｃｒ 、ＭＨの夫々が０．３％以下及び不可避
不純物を含む例えばＪＩＳ ＩＸＸＸ及び５×××系
アルミニウム合金は、鋳塊内部にＡ ｌ −Ｆ ｅ系の
金属間化合物を晶出する。
％、Ｓｉ０．０５〜１．０係を含有し、さらに通常の成
分としてＭｇ１．５％以下、Ｃｕ０．５％以下’ｌ’
ｉ 、 Ｃｒ 、ＭＨの夫々が０．３％以下及び不可避
不純物を含む例えばＪＩＳ ＩＸＸＸ及び５×××系
アルミニウム合金は、鋳塊内部にＡ ｌ −Ｆ ｅ系の
金属間化合物を晶出する。
（本願に於て組成％は重量幅を示す）この金属間化合物
は半連続鋳造塊中に晶出してしばしば第１図及び第２図
に見られるような縦の木組織と称される特有の鋳塊組織
を発生する。
は半連続鋳造塊中に晶出してしばしば第１図及び第２図
に見られるような縦の木組織と称される特有の鋳塊組織
を発生する。
図において、Ａは樅の木組織内部領域、Ｂは縦の木組織
対部領域を示す。
対部領域を示す。
その形態は第２図に見られるように一見樅の木の自然樹
形に類似していることからこの技術分野では樅の木と称
されている。
形に類似していることからこの技術分野では樅の木と称
されている。
この樅の本組織を含有する鋳塊を圧延後、陽極酸化処理
を施すと、鋳塊中の樅の木模様に対応して、帯状の縞模
様が発生し外観不良となり製品化できない。
を施すと、鋳塊中の樅の木模様に対応して、帯状の縞模
様が発生し外観不良となり製品化できない。
ところで、一旦発生した樅の木組織は、その後の工程で
充分に消すことが出来ないので、この問題の解消のため
には、すべてが樅の木組織の内部領域から成る鋳塊もし
くはすべてが樅の木組織の外部領域から成る鋳塊を製造
することが望ましい。
充分に消すことが出来ないので、この問題の解消のため
には、すべてが樅の木組織の内部領域から成る鋳塊もし
くはすべてが樅の木組織の外部領域から成る鋳塊を製造
することが望ましい。
樅の木組織の発生は、鋳塊の凝固の際の冷却速度に支配
されることが知られており、鋳造速度を遅くして鋳造す
れば樅の木組織の内部領域が発生し易くなる。
されることが知られており、鋳造速度を遅くして鋳造す
れば樅の木組織の内部領域が発生し易くなる。
また反対に鋳造速度を速くして鋳造すれば縦の木組織の
外部領域が発達しゃすくなる。
外部領域が発達しゃすくなる。
すなわち、この樅の本組織模様は、鋳塊内部のＡ Ｉ
−Ｆ ｅ系の金属間化合物が鋳塊各部での凝固速度の違
いによりＦｅＡｌ３相、ＦｅＡｌ６相、ＦｅＡｌ相等変
化することが原因であることが知られている。
−Ｆ ｅ系の金属間化合物が鋳塊各部での凝固速度の違
いによりＦｅＡｌ３相、ＦｅＡｌ６相、ＦｅＡｌ相等変
化することが原因であることが知られている。
一般に、樅の木組織内部領域は、ＦｅＡｌ３＋Ｆｅ Ａ
１６相から成り、外部領域はＦｅＡｌ 相から戊っ
ており、これら各々の電気化学的性質が異なるため、エ
ツチング特性、陽極酸化特性に差が生じ、縦の木模様と
なる。
１６相から成り、外部領域はＦｅＡｌ 相から戊っ
ており、これら各々の電気化学的性質が異なるため、エ
ツチング特性、陽極酸化特性に差が生じ、縦の木模様と
なる。
このＦｅＡｌ３相−＋ＦｅＡｌ６相→ＦｅＡ１ 相の
変態は、平衡相から非平衡相への変態であるため、凝固
速度が速い程促進されるのみならず、第三元素の存在に
よっても加速される。
変態は、平衡相から非平衡相への変態であるため、凝固
速度が速い程促進されるのみならず、第三元素の存在に
よっても加速される。
すなわち、Ｓｌ５Ｍｇ＋ＣａｔＳｒ＋Ｃｏ＋ＮｉＶ等の
添加により、樅の木組織の外部領域が発達しやすくなる
ことが知られている。
添加により、樅の木組織の外部領域が発達しやすくなる
ことが知られている。
このうち、Ｃａ、Ｓｒ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｖ等の添加は非常
に効果的で、微量の添加により通常の鋳造速度で、全面
外部領域から成るもみの木模様のない鋳塊を得ることが
可能である。
に効果的で、微量の添加により通常の鋳造速度で、全面
外部領域から成るもみの木模様のない鋳塊を得ることが
可能である。
しかし、Ｃａ＋５ｒＩＣｏＩＮｔｒＶ等の添加は、溶湯
の汚染を促進したり一般の商用に供されているアルミニ
ウム合金に通常使用されない比較的特殊な元素を用いて
いるため、経済的に高価格となったり、返り材としての
使用が制限される等の幣害があった。
の汚染を促進したり一般の商用に供されているアルミニ
ウム合金に通常使用されない比較的特殊な元素を用いて
いるため、経済的に高価格となったり、返り材としての
使用が制限される等の幣害があった。
そのため、一般的に常用されるＳｉ亨Ｍｇの添加量の制
御によりもみの木組織のない鋳塊を得ることが強く望ま
れていたが、ＳｉやＭｇの樅の木組織に及ぼす影響が定
量的に把握されていなかったため、通常の鋳造速度で、
安定的に縦の木組織の生成しない鋳塊を得ることが出来
ないのが実情であった。
御によりもみの木組織のない鋳塊を得ることが強く望ま
れていたが、ＳｉやＭｇの樅の木組織に及ぼす影響が定
量的に把握されていなかったため、通常の鋳造速度で、
安定的に縦の木組織の生成しない鋳塊を得ることが出来
ないのが実情であった。
かかる実情に鑑み、本発明者らは、このＳｉとＭｇの樅
の木組織の生成に及ぼす影響を詳細に検討した結果Ｓｉ
は、Ｆｅとの比率が重要であり、Ｆｅ（（社）／Ｓ ｉ
（＠が小さいと外部領域が発達し、大きいと、内部領域
が発達するが、Ｍｇは、Ｆｅ量とは無関係に添加量が多
い程樅の木組織の外部領域が発達することを見出し、Ｆ
ｅ（＠／ Ｓ ｉ（％ｌ）とＭｇ量を適切に調整する
ことにより通常の鋳造速度において鋳塊全域をもみの木
組城外部領域にするかもしくは、全域を内部領域にする
ことにより、もみの木模様のない鋳塊を安定的に得られ
ることを見出した。
の木組織の生成に及ぼす影響を詳細に検討した結果Ｓｉ
は、Ｆｅとの比率が重要であり、Ｆｅ（（社）／Ｓ ｉ
（＠が小さいと外部領域が発達し、大きいと、内部領域
が発達するが、Ｍｇは、Ｆｅ量とは無関係に添加量が多
い程樅の木組織の外部領域が発達することを見出し、Ｆ
ｅ（＠／ Ｓ ｉ（％ｌ）とＭｇ量を適切に調整する
ことにより通常の鋳造速度において鋳塊全域をもみの木
組城外部領域にするかもしくは、全域を内部領域にする
ことにより、もみの木模様のない鋳塊を安定的に得られ
ることを見出した。
すなわち、Ｆｅ Ｏ，０５〜１．０％、ＳｉＯ，０５〜
１．０幅、Ｍｇ１．５以下ＣｕＯ，５％以下、Ｔｉ０．
３％以下ＣｒＯ，３％以下、Ｍｎ０．３％以下残部ＡＩ
及び不可避不純物から成る合金において、ＦｅとＳｉの
比率をＦ ｅ（＠／Ｓ ｉ（＠≦２．０ ＋ ０．５
ＸＭｇ（＝１とすることにより、全面外部組織から戊る
樅の木組織のない鋳塊が又Ｆｅ（＠／Ｓ ｉ（％）≧６
．５ ＋ ３．ＯＸＭｇ （＄１）とすることにより、
全面内部組織から成る縦の木組織のない鋳塊が、通常の
鋳造速度で得られる。
１．０幅、Ｍｇ１．５以下ＣｕＯ，５％以下、Ｔｉ０．
３％以下ＣｒＯ，３％以下、Ｍｎ０．３％以下残部ＡＩ
及び不可避不純物から成る合金において、ＦｅとＳｉの
比率をＦ ｅ（＠／Ｓ ｉ（＠≦２．０ ＋ ０．５
ＸＭｇ（＝１とすることにより、全面外部組織から戊る
樅の木組織のない鋳塊が又Ｆｅ（＠／Ｓ ｉ（％）≧６
．５ ＋ ３．ＯＸＭｇ （＄１）とすることにより、
全面内部組織から成る縦の木組織のない鋳塊が、通常の
鋳造速度で得られる。
なお、各合金成分の組成範囲の限定理由は下記のとおり
である。
である。
Ｆｅは、０．０５〜１．０％とする。
０．０５％未満に規制するには高純度地金が必要で経済
的でない。
的でない。
１．０係より多いと耐食性が低下するので好ましくない
。
。
Ｓｉは、０．０５〜１．０％とする。
０．０５係未満に規制するには高純度地金が必要で経済
的でない。
的でない。
１．０係をこえると、陽極酸化皮膜の色調が濃くなり好
ましくなく、さらに耐食性が低下する。
ましくなく、さらに耐食性が低下する。
Ｍｇは、強度を高めるために添加するが、１．５係以下
とする。
とする。
１．５係をこえると、Ｍｇ２Ｓｉ系晶出物が優先しＡＡ
−Ｆｅ系金属間化合物の晶出がなくなり本発明による縦
の木組織防止の対象外の合金となる。
−Ｆｅ系金属間化合物の晶出がなくなり本発明による縦
の木組織防止の対象外の合金となる。
Ｃｕは、強度を高めるために添加するが、０．５係以下
とする。
とする。
０．５％をこえると、耐食性が低下する。
Ｔｉは、結晶粒微細化のために添加するが、０．３係以
下とする。
下とする。
０．３ ％をこえると効果が飽和し、さらに、巨大金属
間化合物の生成により成形性、陽極酸化皮膜の耐食性を
劣化させる。
間化合物の生成により成形性、陽極酸化皮膜の耐食性を
劣化させる。
Ｃｒは、強度向上、再結晶粒微細化の目的で添加するが
、０．３％以下とする。
、０．３％以下とする。
０．３係をこえると、巨大金属間化合物が生成し、成形
性、陽極酸化皮膜の耐食性を劣化させる。
性、陽極酸化皮膜の耐食性を劣化させる。
Ｍｎは、強度向上・再結晶粒微細化の目的で添加するが
、０．３係以下とする。
、０．３係以下とする。
０．３係をこえると、Ａｌ−Ｆｅ −Ｍｎ 系金属間
化合物の晶出が優先し、Ａｊｌｉ’ −Ｆ ｅ系金属間
化合物の晶出がなくなり、本発明による樅の木組織の防
止の対象外の合金となる。
化合物の晶出が優先し、Ａｊｌｉ’ −Ｆ ｅ系金属間
化合物の晶出がなくなり、本発明による樅の木組織の防
止の対象外の合金となる。
上記いずれの領域の成分範囲を選ぶかは、最終圧延板の
陽極酸化後の色調、要求される機械的性質及び経済性等
を考慮して適宜決定される。
陽極酸化後の色調、要求される機械的性質及び経済性等
を考慮して適宜決定される。
なお、Ｆｅ（＠とＳｉ（鉤のル率が
２．０＋０．５ＸＭｇ（＠＜Ｆ”ｅ（＠／Ｓｉ（＠＜６
．５＋３ＸＭｇ（＠の範囲の場合には、通常の鋳造速度
３０〜１５０ｍｍ／ｍｉｎ の範囲では縦の木組織が
発生する。
．５＋３ＸＭｇ（＠の範囲の場合には、通常の鋳造速度
３０〜１５０ｍｍ／ｍｉｎ の範囲では縦の木組織が
発生する。
この発明は次の実施例によって一層明確になるであろう
。
。
実施例
第１表中に示す合金組成を有する各種合金を、半連続鋳
造によって第２表中に示す鋳造速度で鋳造した。
造によって第２表中に示す鋳造速度で鋳造した。
得られた鋳塊はいずれも厚さ４００關、幅１２００ｍ１
１長さ３５００ｍｍである。
１長さ３５００ｍｍである。
上記鋳造によって得られた各鋳塊を、頭部から５００ｍ
ｍの位置において切断し、スライスを切り出した後、ス
ライス面を１０係力性ソーダ溶液にて６０℃で１０分間
エツチングし、水洗後、３０係硝酸で酸洗した後、１５
係硫酸浴中で電流密度２．５Ａ／ｄ？？Ｚ２、電解時間
５０分、電解温度１５°Ｃの電解条件で陽極酸化処理を
施した。
ｍの位置において切断し、スライスを切り出した後、ス
ライス面を１０係力性ソーダ溶液にて６０℃で１０分間
エツチングし、水洗後、３０係硝酸で酸洗した後、１５
係硫酸浴中で電流密度２．５Ａ／ｄ？？Ｚ２、電解時間
５０分、電解温度１５°Ｃの電解条件で陽極酸化処理を
施した。
このように陽極酸化処理された各スライス面を観察した
結果は第２表に示す如くであった。
結果は第２表に示す如くであった。
第２表に見られるように、比較合金はいずれも樅の本組
織を呈したのに対し、本発明の合金は、通常の鋳造速度
の範囲内では樅の本組織を発生せず、しかもＦｅ（１と
Ｓｉ（％９の比率（Ｆｅ／Ｓ ｉ ）の組合せにより、
本発明の合金Ａ、Ｃのように全領域が縦の本組織の外部
領域から成る鋳塊と８．Ｄ合金のように全領域が縦の本
組織の内部領域から成る鋳塊が得られた。
織を呈したのに対し、本発明の合金は、通常の鋳造速度
の範囲内では樅の本組織を発生せず、しかもＦｅ（１と
Ｓｉ（％９の比率（Ｆｅ／Ｓ ｉ ）の組合せにより、
本発明の合金Ａ、Ｃのように全領域が縦の本組織の外部
領域から成る鋳塊と８．Ｄ合金のように全領域が縦の本
組織の内部領域から成る鋳塊が得られた。
この発明の合金に従えば、圧延用アルミニウム合金鋳塊
の樅の本組織の発生を抑制することができるほか、必要
に応じて樅の本組織の外部領域のみからなる鋳塊又は内
部領域のみからなる鋳塊を自由に得ることができる等の
利点を有する。
の樅の本組織の発生を抑制することができるほか、必要
に応じて樅の本組織の外部領域のみからなる鋳塊又は内
部領域のみからなる鋳塊を自由に得ることができる等の
利点を有する。
図面は圧延用アルミニウム合金鋳塊の断面にあられれる
樅の本組織を示すものにして、第１図は鋳塊の横断面図
、第２図は第１図のｘ−ｘ’線における鋳塊の縦断面図
である。
樅の本組織を示すものにして、第１図は鋳塊の横断面図
、第２図は第１図のｘ−ｘ’線における鋳塊の縦断面図
である。
Claims (1)
- Ｉ Ｆｅ Ｏ，０５〜１．０％、Ｓｉ Ｏ，０５〜１
．０％、Ｍｇ１．５％以下、Ｃｕ０．５％以下、Ｔｉ０
．３％以下、ＣｒＯ，３％以下、Ｍｎ０．３％以下、残
部Ａｔおよび不可避不純物からなる合金において、Ｆｅ
とＳｉとの比率をＦ ｅ（’１／Ｓ ｉ（＠≦２．０
＋ ０．５ ＸＭｇ（％または６．５ ＋ ３ ＸＭｇ
（％）≦Ｆｅ（＠／ Ｓ ｉ （＠ としたことを特徴
とする圧延用アルミニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8394380A JPS5826421B2 (ja) | 1980-06-23 | 1980-06-23 | 圧延用アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8394380A JPS5826421B2 (ja) | 1980-06-23 | 1980-06-23 | 圧延用アルミニウム合金 |
Related Child Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4019584A Division JPS6063348A (ja) | 1984-03-02 | 1984-03-02 | 圧延用アルミニウム合金 |
| JP1332787A Division JPS62275546A (ja) | 1987-01-24 | 1987-01-24 | 圧延用アルミニウム合金鋳塊の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5713139A JPS5713139A (en) | 1982-01-23 |
| JPS5826421B2 true JPS5826421B2 (ja) | 1983-06-02 |
Family
ID=13816662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8394380A Expired JPS5826421B2 (ja) | 1980-06-23 | 1980-06-23 | 圧延用アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5826421B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6063348A (ja) * | 1984-03-02 | 1985-04-11 | Sukai Alum Kk | 圧延用アルミニウム合金 |
| JPS62275546A (ja) * | 1987-01-24 | 1987-11-30 | Sky Alum Co Ltd | 圧延用アルミニウム合金鋳塊の製造方法 |
| JPH02105418A (ja) * | 1988-10-14 | 1990-04-18 | Mitsubishi Electric Corp | 樹脂封止型半導体装置 |
-
1980
- 1980-06-23 JP JP8394380A patent/JPS5826421B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5713139A (en) | 1982-01-23 |
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