JPS5871360A - 耐食性ならびに加工性のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼とその鋼板の製造方法 - Google Patents
耐食性ならびに加工性のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼とその鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS5871360A JPS5871360A JP16881181A JP16881181A JPS5871360A JP S5871360 A JPS5871360 A JP S5871360A JP 16881181 A JP16881181 A JP 16881181A JP 16881181 A JP16881181 A JP 16881181A JP S5871360 A JPS5871360 A JP S5871360A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- hot
- stainless steel
- corrosion resistance
- austenitic stainless
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は従来１８−８鋼としてよく知られているオース
テナイト系ステンレス鋼を、精錬技術の進歩を活用して
高純化し、耐食性を一層向上し、かつ加工性を改善した
ステンレス鋼ｆ提供すると共に、従来よりも省工程のゾ
ロセスでかかるステンレス鋼板を製造する方法を提供す
ることを目的としたものである。
テナイト系ステンレス鋼を、精錬技術の進歩を活用して
高純化し、耐食性を一層向上し、かつ加工性を改善した
ステンレス鋼ｆ提供すると共に、従来よりも省工程のゾ
ロセスでかかるステンレス鋼板を製造する方法を提供す
ることを目的としたものである。
オーステナイト系ステンレス鋼の溶製＃製錬技術の進歩
は速く、電気炉−ＡＱＤ 、転炉−ＶＡＣ、史には底吹
き転炉による溶製が行なわれ、史にＣａｔ主とするフラ
ックス會利用した高純化技術、真空脱炭技術の進歩がす
すみ、大ＩＡａ溶製レベルで１１０ ｐｐｏｚ以下、Ｐ
１５０ ｐｐｍ以下、ＣＩｏｏ ｐｐｍ以下が達成可
能なことが報告されている。
は速く、電気炉−ＡＱＤ 、転炉−ＶＡＣ、史には底吹
き転炉による溶製が行なわれ、史にＣａｔ主とするフラ
ックス會利用した高純化技術、真空脱炭技術の進歩がす
すみ、大ＩＡａ溶製レベルで１１０ ｐｐｏｚ以下、Ｐ
１５０ ｐｐｍ以下、ＣＩｏｏ ｐｐｍ以下が達成可
能なことが報告されている。
オーステナイト系ステンレス鋼の主要特性は耐食性がす
ぐれていること及び機械的性質や加工性がすぐれている
点である。しかしこれらの特性は将来とも一層の向上が
要請され、かつ出来るだけ安価に供給出来る製造法につ
いても一層の努力が要請されるところである。
ぐれていること及び機械的性質や加工性がすぐれている
点である。しかしこれらの特性は将来とも一層の向上が
要請され、かつ出来るだけ安価に供給出来る製造法につ
いても一層の努力が要請されるところである。
従来耐食性の向上要請に対しては主として合金元素の添
加の方向で対処されて米た。その結果素材コストが高く
な夛、製造ゾロセスの簡略化とは逆行し、加工性等を劣
化させるケースが多かっ九。
加の方向で対処されて米た。その結果素材コストが高く
な夛、製造ゾロセスの簡略化とは逆行し、加工性等を劣
化させるケースが多かっ九。
本発明者は今日の精錬技術の進歩、特に高純鋼の特性を
十分活用することで、１８−８鋼を主とするオーステナ
イト系ステンレス鋼の耐食性や加工性を大巾に改善し、
かつ従来よりも簡略な製造ゾロセスで、すぐれた品質の
ステンレス鋼板の製造を目標に、長年研究を実施した結
果本発明に到達したものである。
十分活用することで、１８−８鋼を主とするオーステナ
イト系ステンレス鋼の耐食性や加工性を大巾に改善し、
かつ従来よりも簡略な製造ゾロセスで、すぐれた品質の
ステンレス鋼板の製造を目標に、長年研究を実施した結
果本発明に到達したものである。
オーステナイト系ステンレス鋼の主要特性は耐食性であ
る。又薄板の絞り性尋、加工性に関してもきわめてすぐ
れている。これらの特性に対して、合金を高純化するこ
との影響は従来必ずしも明らかではない。更に従来より
も省工程ですなわちＣＣ−ＤＢ、ＣＯ−ホットチャージ
法、あるいは熱延板焼純省略法にて、これらのオーステ
ナイト系ステンレス鋼を製造した場合の問題点やそれら
の問題点に対して高純化がどのように影響するのかとい
う点に関しても全く明らかではない、そこで本発明者は
多くの研究を実施した結果これらの点を明らかにし、本
発明に到達し良。
る。又薄板の絞り性尋、加工性に関してもきわめてすぐ
れている。これらの特性に対して、合金を高純化するこ
との影響は従来必ずしも明らかではない。更に従来より
も省工程ですなわちＣＣ−ＤＢ、ＣＯ−ホットチャージ
法、あるいは熱延板焼純省略法にて、これらのオーステ
ナイト系ステンレス鋼を製造した場合の問題点やそれら
の問題点に対して高純化がどのように影響するのかとい
う点に関しても全く明らかではない、そこで本発明者は
多くの研究を実施した結果これらの点を明らかにし、本
発明に到達し良。
すなわち本発明の要旨とするところは下記のとおりであ
る。
る。
（１） 重量−でＣ０，０８０嘩以下、？０．０１５
９１以下、８０．００２０−未満、Ｃｒ１５．０〜２２
．Ｏ哄、Ｎｉ４．０〜１５．０ ｔｓ％Ｓｉ ４１１ｉ
以下％ Ｎ Ｏ，４−以下、Ｍｍ ８−以下、残部実質
的にＦ・からなることｔ特徴とする耐食性ならびに加工
性のすぐれ九オーステナイト系ステンレス鋼。
９１以下、８０．００２０−未満、Ｃｒ１５．０〜２２
．Ｏ哄、Ｎｉ４．０〜１５．０ ｔｓ％Ｓｉ ４１１ｉ
以下％ Ｎ Ｏ，４−以下、Ｍｍ ８−以下、残部実質
的にＦ・からなることｔ特徴とする耐食性ならびに加工
性のすぐれ九オーステナイト系ステンレス鋼。
（２） 重量９Ｇ”ｔ”ＣＱ、０８０９！以下、Ｐｏ
、０１５−以下、Ｂ Ｑ、００２０ 慢未満、Ｃｒ１５
．０〜２１０１Ｇ、Ｎ１４．Ｏ〜１５．０９Ｇ、８１４
１１Ｇ以下、Ｎ Ｏ，４Ｓ以下、Ｍｕ ８４以下を含み
、更にＭＯ４Ｓ以下、Ｃｔａ ３ Ｓ以下、Ｔｌ Ｇ、
４１１以下、Ｎｂ Ｏ，８−以下、Ｃａ８．０１−以
下０１種あるいは２種以上を含み、残部実質的に？・か
ら々ることを特徴とする耐食性ならびに加工性のすぐれ
九オーステナイト系ステンレス鋼。
、０１５−以下、Ｂ Ｑ、００２０ 慢未満、Ｃｒ１５
．０〜２１０１Ｇ、Ｎ１４．Ｏ〜１５．０９Ｇ、８１４
１１Ｇ以下、Ｎ Ｏ，４Ｓ以下、Ｍｕ ８４以下を含み
、更にＭＯ４Ｓ以下、Ｃｔａ ３ Ｓ以下、Ｔｌ Ｇ、
４１１以下、Ｎｂ Ｏ，８−以下、Ｃａ８．０１−以
下０１種あるいは２種以上を含み、残部実質的に？・か
ら々ることを特徴とする耐食性ならびに加工性のすぐれ
九オーステナイト系ステンレス鋼。
（３） 重量−でｃｏ、ｏｓｏ＊以下、？０．０１５
１！以工ｓｏ、ｏｏｚｏｓ未満、Ｃｒ１５．Ｏ〜２２．
０嗟、Ｎ１４．０〜１５．０％、８１４−以下、Ｎ Ｏ
，４Ｓ以下、Ｎｉ１８−以下を含み、更に必要に応じて
Ｍｏ ４−以下、Ｃｍ ３−以下、ＴＩｏ、４−以下、
Ｎｂ ０．８１以下、ＣａαＯ１−以下の１種あるいは
２種以上を含み、残部実質的にＦ・からなるオーステナ
イト系ステンレス鋼を溶製し、連続鋳造して得られた鋳
片を熱間圧延することｔ特徴とする耐食性ならびに加工
性のすぐれ九オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方
法。
１！以工ｓｏ、ｏｏｚｏｓ未満、Ｃｒ１５．Ｏ〜２２．
０嗟、Ｎ１４．０〜１５．０％、８１４−以下、Ｎ Ｏ
，４Ｓ以下、Ｎｉ１８−以下を含み、更に必要に応じて
Ｍｏ ４−以下、Ｃｍ ３−以下、ＴＩｏ、４−以下、
Ｎｂ ０．８１以下、ＣａαＯ１−以下の１種あるいは
２種以上を含み、残部実質的にＦ・からなるオーステナ
イト系ステンレス鋼を溶製し、連続鋳造して得られた鋳
片を熱間圧延することｔ特徴とする耐食性ならびに加工
性のすぐれ九オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方
法。
（４） 重量−”ｔ”ｃｏ、ｏａｏ−以下、Ｐｏ、０
１５−以下、８０．００２０５１未満、Ｃｒ １５．０
〜２２．０％、Ｎｌ ４．０〜１５．．０−１８１４％
以下、Ｎ Ｏ，４％以下、Ｍｓ ＠饅以下を含み、更に
必要に応じてＭｏ ４−以下、Ｃｍ ３ ％以下、？１
０．４４以下、Ｎｂ ０．８１１以下、Ｃａ ０．０１
％以下の１種あるいは２１１以上を含み、残部実質的
ＫＦ・から表９かっ １０２Ｘ（ＩＣ）＋’ｌＸ（＊Ｐ）＋６４Ｘ（ｆｉＮ）
≦８．５１６ｔ”満足するように成分調整し九オーステ
ナイト系ステンレス鋼を溶製し、連続鋳造して得られた
鋳片を熱間圧延して熱延板となし、この熱延板を焼鈍す
ることなく冷間圧延することｔ−特徴とする耐食性なら
びに加工性のすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼板
の製造方法。
１５−以下、８０．００２０５１未満、Ｃｒ １５．０
〜２２．０％、Ｎｌ ４．０〜１５．．０−１８１４％
以下、Ｎ Ｏ，４％以下、Ｍｓ ＠饅以下を含み、更に
必要に応じてＭｏ ４−以下、Ｃｍ ３ ％以下、？１
０．４４以下、Ｎｂ ０．８１１以下、Ｃａ ０．０１
％以下の１種あるいは２１１以上を含み、残部実質的
ＫＦ・から表９かっ １０２Ｘ（ＩＣ）＋’ｌＸ（＊Ｐ）＋６４Ｘ（ｆｉＮ）
≦８．５１６ｔ”満足するように成分調整し九オーステ
ナイト系ステンレス鋼を溶製し、連続鋳造して得られた
鋳片を熱間圧延して熱延板となし、この熱延板を焼鈍す
ることなく冷間圧延することｔ−特徴とする耐食性なら
びに加工性のすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼板
の製造方法。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明者らは本発明に係る技術を研究する過糧において
鋼の高純化に注１ｔ、、４１に８とＰに注目して、真空
溶解炉にて各種の成分系を溶製し９０日厚のイン１１ト
とした。一部のものはこのイン’ ｙ ） を注入後型
抜きし、すぐ熱間圧延し友もの（ＣＣ−Ｄ ＲＶ Ｚレ
ージ胃ン）Ｔｏるいは注入後型抜きし、すぐ加熱炉で保
熱後熱間圧延したもの（ＣＣ−ホ、トチャージシミレー
シ璽ン）も用意した・インゴットで冷域としたものは再
加熱し、すでに述べたＣＣ−ＤＲシミレージ璽ン、ＣＣ
−ホットチャージシ建し−ジ酋ンと同じ熱間正弧条件す
なわち熱延開始１１３０℃、終了９０５℃程度で７回の
ノ９スで４ｗｓ厚まで熱間圧延した。１ノ々スの平均圧
下″４は４０−程度である。その後熱延板焼鈍（１１５
０℃×１分水冷）會したもの、之を省略し友ものｔ酸洗
後冷間圧延して０．８關とし、１１００℃×１分水冷の
最終焼鈍をして製品板とし友、これらの製品板で耐食性
や加工性についての％檎真査會実施した。耐食性は電気
化学的方法や浸漬腐食試験を実施した。加工性について
は引張試験をはじめとし、薄板のｒ値を圧延方向、圧延
方向と直角方向、圧延方向と４５″方向で測定しＴ値を
求めかつ塑性異方性Δｒを次式で求めた。
鋼の高純化に注１ｔ、、４１に８とＰに注目して、真空
溶解炉にて各種の成分系を溶製し９０日厚のイン１１ト
とした。一部のものはこのイン’ ｙ ） を注入後型
抜きし、すぐ熱間圧延し友もの（ＣＣ−Ｄ ＲＶ Ｚレ
ージ胃ン）Ｔｏるいは注入後型抜きし、すぐ加熱炉で保
熱後熱間圧延したもの（ＣＣ−ホ、トチャージシミレー
シ璽ン）も用意した・インゴットで冷域としたものは再
加熱し、すでに述べたＣＣ−ＤＲシミレージ璽ン、ＣＣ
−ホットチャージシ建し−ジ酋ンと同じ熱間正弧条件す
なわち熱延開始１１３０℃、終了９０５℃程度で７回の
ノ９スで４ｗｓ厚まで熱間圧延した。１ノ々スの平均圧
下″４は４０−程度である。その後熱延板焼鈍（１１５
０℃×１分水冷）會したもの、之を省略し友ものｔ酸洗
後冷間圧延して０．８關とし、１１００℃×１分水冷の
最終焼鈍をして製品板とし友、これらの製品板で耐食性
や加工性についての％檎真査會実施した。耐食性は電気
化学的方法や浸漬腐食試験を実施した。加工性について
は引張試験をはじめとし、薄板のｒ値を圧延方向、圧延
方向と直角方向、圧延方向と４５″方向で測定しＴ値を
求めかつ塑性異方性Δｒを次式で求めた。
ｊ ｙ ｘ”Ｌ” ｒｃ −２ｒ４５＠一部のものにつ
いては円筒深絞シ試験を実施μイヤリング率を測定した
ー オーステナイト系ステンレス鋼の耐食性に対する高純化
効果特に８の低減効果は極めて顕著で１０ ｐｐｍ未満
て極めてすぐれた効果１示すことが判明した。すなわち
第１図から明らかな通り、腐食環境によ）若干相違がみ
られるが、Ｓが２０ｐｐｍ〜１０ ｐｐｍＦ墳にして低
い方で大巾に耐食性が改善される。これらの挙動は、製
品の前歴が、再熱材であれ、ＣＣ−ＤＲ材であれ、ＣＣ
−ホットチャージ材であれ、熱延板焼鈍省略材でおれ、
プロセスに関係なく成立することが明らかになった。
いては円筒深絞シ試験を実施μイヤリング率を測定した
ー オーステナイト系ステンレス鋼の耐食性に対する高純化
効果特に８の低減効果は極めて顕著で１０ ｐｐｍ未満
て極めてすぐれた効果１示すことが判明した。すなわち
第１図から明らかな通り、腐食環境によ）若干相違がみ
られるが、Ｓが２０ｐｐｍ〜１０ ｐｐｍＦ墳にして低
い方で大巾に耐食性が改善される。これらの挙動は、製
品の前歴が、再熱材であれ、ＣＣ−ＤＲ材であれ、ＣＣ
−ホットチャージ材であれ、熱延板焼鈍省略材でおれ、
プロセスに関係なく成立することが明らかになった。
又Ｐの低減はＣｔ″″尋による不動態破壊に対する抵抗
を増し、特に低Ｓの場合ＫｗＡ著である。第２図は電気
化学的測定結果である。仁のＰの低減効果も、８０項で
述べた通シプロセスに関係なく成立することが明らかに
なった。
を増し、特に低Ｓの場合ＫｗＡ著である。第２図は電気
化学的測定結果である。仁のＰの低減効果も、８０項で
述べた通シプロセスに関係なく成立することが明らかに
なった。
オーステナイト系ステンレス鋼薄板の加工性にすぐれて
いるが、円筒深絞り加工會するとイヤリングが発生し、
製品の歩留９が低下する。このイヤリンｒＯＩｉ生はプ
ロセスの簡略化ｔすると著しくなることがわかった。す
なわちｃｃ−ｏａやＣＣ−ホットチャージの場合、ある
いは熱延板焼鈍省略材 この現象ｒｊこれらプロセスの簡省略にともなりて製品
板の塵性異方性が大きくなることによることが明らかに
なった。雀工鴨で高温の加熱工Ｉｉｔ省略すあと高温加
熱中の拡散均一化や再結晶均一化が起こ夛にくくなるた
め塑性異方性が大きくなることがわかった。
いるが、円筒深絞り加工會するとイヤリングが発生し、
製品の歩留９が低下する。このイヤリンｒＯＩｉ生はプ
ロセスの簡略化ｔすると著しくなることがわかった。す
なわちｃｃ−ｏａやＣＣ−ホットチャージの場合、ある
いは熱延板焼鈍省略材 この現象ｒｊこれらプロセスの簡省略にともなりて製品
板の塵性異方性が大きくなることによることが明らかに
なった。雀工鴨で高温の加熱工Ｉｉｔ省略すあと高温加
熱中の拡散均一化や再結晶均一化が起こ夛にくくなるた
め塑性異方性が大きくなることがわかった。
ζＯｍ性異方性の低減には、ｐｔ−低減すると共に、Ｃ
音低減する効果が大きく、Ｎ１．Ｎの低減も効果的であ
ることを見出した。低Ｐ、低Ｃ及び省工楊化にともなう
異方性の変化は第３図の通りである６票３図から明らか
な通り、熱延板焼鈍（１１５０ＣＸＩ分水冷）ｔ−シた
場合（通常工ＩＩり、ＰＯ低減に直線的に比例して、塑
性異方性が改良され、円筒深絞り時のイヤリングが改善
された。
音低減する効果が大きく、Ｎ１．Ｎの低減も効果的であ
ることを見出した。低Ｐ、低Ｃ及び省工楊化にともなう
異方性の変化は第３図の通りである６票３図から明らか
な通り、熱延板焼鈍（１１５０ＣＸＩ分水冷）ｔ−シた
場合（通常工ＩＩり、ＰＯ低減に直線的に比例して、塑
性異方性が改良され、円筒深絞り時のイヤリングが改善
された。
熱延板焼鈍を省略した場合のイヤリング特性もＰによる
影響が大きい、ＣＣ−ＤＲ，ＣＣ−ホ、トチャージの場
合１含めて、熱延板焼鈍を省略する場合、多くの実験か
ら次式を満たすことがイヤリング低減のために必要であ
ることが判明した。ここに（ｌｉｅ）、（チＰ）、Ｃ％
Ｎ）は重量Δ−セント表示である。
影響が大きい、ＣＣ−ＤＲ，ＣＣ−ホ、トチャージの場
合１含めて、熱延板焼鈍を省略する場合、多くの実験か
ら次式を満たすことがイヤリング低減のために必要であ
ることが判明した。ここに（ｌｉｅ）、（チＰ）、Ｃ％
Ｎ）は重量Δ−セント表示である。
ｘｏｚｘ（ｐｃ）＋９０ｘ（＊ｐ）＋６４ｘ（１Ｎ）≦
８．５１上記の要件を満足する合金でｄ、ＣＣ−ＤＲで
あれ、ＣＣ−ホットチャージであれ、Ｃｃ再再熱クロセ
スあれ、熱延板焼鈍を省略しても塑性異方性が小さい。
８．５１上記の要件を満足する合金でｄ、ＣＣ−ＤＲで
あれ、ＣＣ−ホットチャージであれ、Ｃｃ再再熱クロセ
スあれ、熱延板焼鈍を省略しても塑性異方性が小さい。
以上詳述した通シ、合金量の添加量増大の考え方から高
純化溶製を活用して耐食性と加工性を改善することによ
シ、すぐれたオーステナイト系ステンレス鋼１得ること
が出来ると共に、従来の製造プロセスを簡省略化した新
ゾロセス會可能にすることがはじめて明らかとなシ、大
きな効果が期待される。
純化溶製を活用して耐食性と加工性を改善することによ
シ、すぐれたオーステナイト系ステンレス鋼１得ること
が出来ると共に、従来の製造プロセスを簡省略化した新
ゾロセス會可能にすることがはじめて明らかとなシ、大
きな効果が期待される。
以下に本発明の主機成分の限定理由について述べる。
Ｃ： ０．０８ ％を超えると耐食性が劣化し、塑性異
方性を劣化させる。Ｃは低い方が１ａｔｔｔ、＜、下限
は工業的、技術的下限である。
方性を劣化させる。Ｃは低い方が１ａｔｔｔ、＜、下限
は工業的、技術的下限である。
Ｐ：０．０１５％を超えると、塑性異方性、特に省工程
ゾロセスでの塑性異方性を劣化させる。Ｐはしたがって
低い方が望ましく、Ｃｔ−に対する耐食性についても低
い方が望ましい、新精錬法にょ〕Ｐの下限は工業的にも
１５０ ｐｐａ＊以下が可能にな９つつあシ、したがっ
て下限は工業的、技術的下限とした。
ゾロセスでの塑性異方性を劣化させる。Ｐはしたがって
低い方が望ましく、Ｃｔ−に対する耐食性についても低
い方が望ましい、新精錬法にょ〕Ｐの下限は工業的にも
１５０ ｐｐａ＊以下が可能にな９つつあシ、したがっ
て下限は工業的、技術的下限とした。
Ｓ：８はオーステナイト系ステンレス鋼の耐食性ｔ−特
にｏ、ｏｏ ｌ 〜’０．００２１？境にして、それ以
下で大巾に向上する。この限界のＳ量は環境にょシ若干
変化する。したがって８Ｕ０．００２Ｌｓ未満としたが
、望ましくは０．００１−未満である。０．００１嘔未
溝の８はＣＣ−ＤＨ時の熱間加工性を改善する。
にｏ、ｏｏ ｌ 〜’０．００２１？境にして、それ以
下で大巾に向上する。この限界のＳ量は環境にょシ若干
変化する。したがって８Ｕ０．００２Ｌｓ未満としたが
、望ましくは０．００１−未満である。０．００１嘔未
溝の８はＣＣ−ＤＨ時の熱間加工性を改善する。
このように８は低い方が望ましいが、７ラツクスを活用
する新精錬法でａ １０ ｐｐｒｍ以下が工業的に可能
になシつつ・あり、したがって下限は工業的。
する新精錬法でａ １０ ｐｐｒｍ以下が工業的に可能
になシつつ・あり、したがって下限は工業的。
技術的下限とした。
Ｎｉニオ−ステナイト系ステンレス鋼には不可欠で耐食
性、機械的性質、組織の安定性の点で４、ｏｎ以上は必
要で多い程望ましいが、上限１５−ｔ−超えるとコスト
が大巾に上昇し、経済的に制約される。
性、機械的性質、組織の安定性の点で４、ｏｎ以上は必
要で多い程望ましいが、上限１５−ｔ−超えるとコスト
が大巾に上昇し、経済的に制約される。
Ｃｒ ： Ｃｒはステンレス鋼に必須の元素である。
耐食性の点で１５−未満は不十分で、Ｏｒは多い方が望
ましい、しかし２２％ｆ超えるとコストが大巾に上昇し
、経済的に制約される。
ましい、しかし２２％ｆ超えるとコストが大巾に上昇し
、経済的に制約される。
Ｍｏ ： Ｍｏ １１ステンレス鋼の耐食性全般に有効
で、通常プロセスはもちろん、Ｃ０−ＤＨ，熱延板焼鈍
省略工程においても、低８．低Ｐ効果と相乗作用を示し
て耐食性を向上する。低８．低Ｐペースでは不純物程度
の０．１−程度でも有効に作用する。
で、通常プロセスはもちろん、Ｃ０−ＤＨ，熱延板焼鈍
省略工程においても、低８．低Ｐ効果と相乗作用を示し
て耐食性を向上する。低８．低Ｐペースでは不純物程度
の０．１−程度でも有効に作用する。
鉦・の添加は使用環境によって決まる耐食性の要請によ
、０４１Ｇ以下て選択添加される＠ ４ Ｉｓ？こえる
とコストアラｆｔ−まねき経済的に制約される。
、０４１Ｇ以下て選択添加される＠ ４ Ｉｓ？こえる
とコストアラｆｔ−まねき経済的に制約される。
Ｃｕ ： Ｃｕ Ｆｉミステンレスの耐食性全般に有効
で、通常プロセスはもちろんＣ０−ＤＲ，熱延板焼鈍省
略工程においても、低８．低Ｐ効果と相乗作用を示して
耐食性を向上する。低８．低Ｐペースでは不純物程度の
０．１嘔Ｓ＊でも有効に作用する。
で、通常プロセスはもちろんＣ０−ＤＲ，熱延板焼鈍省
略工程においても、低８．低Ｐ効果と相乗作用を示して
耐食性を向上する。低８．低Ｐペースでは不純物程度の
０．１嘔Ｓ＊でも有効に作用する。
Ｃ箇の添加は使用環境によって決まる耐食性の要請によ
）３ｓ以下で選択添加される。３１６にこえるとコスト
アラ！ｔまねき、経済的に制約される。
）３ｓ以下で選択添加される。３１６にこえるとコスト
アラ！ｔまねき、経済的に制約される。
８１ ： Ｉｌｌはステンレス鋼の耐食性、特に塩素イ
オンに対する抵抗を増し、使用環境に応じて、４ｓ以下
で選択添加出来る。しかし４−を超えると作用効果が飽
和する。
オンに対する抵抗を増し、使用環境に応じて、４ｓ以下
で選択添加出来る。しかし４−を超えると作用効果が飽
和する。
Ｎ ： ＮＦｉ耐食性に対しては効果があるが、加工性
に関しては塑性異方性を劣化させる。又低Ｃ１低８．低
Ｐペースでの機械的性質上改良する。したがってＮは０
．４−以下で選択添加出来る。０．４ＳｔＳえると効果
が飽和する。
に関しては塑性異方性を劣化させる。又低Ｃ１低８．低
Ｐペースでの機械的性質上改良する。したがってＮは０
．４−以下で選択添加出来る。０．４ＳｔＳえると効果
が飽和する。
Ｍａ ： Ｋｍ １１ Ｎｉと共にオーステナイト相を
安定化する０Ｍｕは耐食性には不利とされてい九が、低
Ｓ。
安定化する０Ｍｕは耐食性には不利とされてい九が、低
Ｓ。
低Ｐ ｂａｓｓ″ｔ′は耐食性を害することはない。Ｎ
ｉの代替としてＮと共に８−以下で選択添加することが
出来為が、ｓ’＋Ｉｔ−超えると効果が飽和する。
ｉの代替としてＮと共に８−以下で選択添加することが
出来為が、ｓ’＋Ｉｔ−超えると効果が飽和する。
Ｎｂ：Ｑ、８−以下で強を特性の改善に添加することが
出来る。
出来る。
Ｔ魚：０．４−以下、Ｃａ Ｏ，０１−以下は熱間加工
性の改良を要する場合、１種又Ｆ１２種選択添加出来る
。
性の改良を要する場合、１種又Ｆ１２種選択添加出来る
。
なお、当該ステンレス鋼板を製造する過程で熱延板焼鈍
を省略してもイヤリング率を低減せしめるために、上述
の成分範囲内で特に、Ｐ、Ｃ，Ｎ’ｔ１０２Ｘ（ＩＩＧ
Ｃ）＋９０Ｘ（ＩＩＰ）＋６４Ｘ（ＩＩＮ）≦＆５チな
る関係式を満足しうるように制限、することが必要であ
る。
を省略してもイヤリング率を低減せしめるために、上述
の成分範囲内で特に、Ｐ、Ｃ，Ｎ’ｔ１０２Ｘ（ＩＩＧ
Ｃ）＋９０Ｘ（ＩＩＰ）＋６４Ｘ（ＩＩＮ）≦＆５チな
る関係式を満足しうるように制限、することが必要であ
る。
以下に本発明の実施例について述べる。
高純鋼の溶製は、溶銑予備処理された溶ｗｋを使用し、
スクラップと、Ｆ・−Ｃｒ ｆ使用して、 ６０Ｔ電炉
で溶製し、Ｃレベルが６，２−程度で出鋼し、取鍋にて
Ｃｍ系の７う、クスを吹込みＰｔ０．０１５１未満、８
’ｔ０．００１ｓ未満とじ九後ムＯＤ炉で仕上脱炭した
。出鋼後連続鋳造し、１８０ｉｕｉ厚のスラブとした。
スクラップと、Ｆ・−Ｃｒ ｆ使用して、 ６０Ｔ電炉
で溶製し、Ｃレベルが６，２−程度で出鋼し、取鍋にて
Ｃｍ系の７う、クスを吹込みＰｔ０．０１５１未満、８
’ｔ０．００１ｓ未満とじ九後ムＯＤ炉で仕上脱炭した
。出鋼後連続鋳造し、１８０ｉｕｉ厚のスラブとした。
一部は冷スラブとぜず、熱片のまま、カバーをかけて輸
送し、復熱炉で復熱させた後熱延したもの、更には熱片
輸送後、加熱炉にホットチャージした後熱延したものも
ある。これらの熱延県件は後述する熱延条件と同一であ
る。大半に冷片とし、加熱炉にて１２４０℃で再加熱後
、熱間圧延機にて通常の熱間圧延を行ない３１Ｉ１１厚
のホットコイルｔｉｅ。これらのホットコイルは通常の
１１５０℃×２分の熱延板焼鈍・酸洗工程を経た後、冷
間圧延にて０．７躇厚の薄板とし、８４０℃×２分の最
終焼成炉・識洗工ａｔ経て製品とされた。
送し、復熱炉で復熱させた後熱延したもの、更には熱片
輸送後、加熱炉にホットチャージした後熱延したものも
ある。これらの熱延県件は後述する熱延条件と同一であ
る。大半に冷片とし、加熱炉にて１２４０℃で再加熱後
、熱間圧延機にて通常の熱間圧延を行ない３１Ｉ１１厚
のホットコイルｔｉｅ。これらのホットコイルは通常の
１１５０℃×２分の熱延板焼鈍・酸洗工程を経た後、冷
間圧延にて０．７躇厚の薄板とし、８４０℃×２分の最
終焼成炉・識洗工ａｔ経て製品とされた。
熱延板焼鈍を省略し、他は全く同一工程を通したケース
も実施し友。溶製した一成分系ｔｌＧ１表に、実施した
省工程ゾロセスと成分系の関係を第２表に示した。
も実施し友。溶製した一成分系ｔｌＧ１表に、実施した
省工程ゾロセスと成分系の関係を第２表に示した。
これらの工程ｔ−経て最終製品とし、各種試験を実施し
た。ここでは耐食性の評価項目として、５−ｔｉ２１０
４沸騰試験と塩化物による孔食テストとして５０ ｆ／
ｊ Ｆ＠ＣＬＢ ＋ １／２ＯＮ’Ｈ（４５０℃中での
テストを実施した。又加工性の試験として、各種のテス
ト【実施したがここでは塑性異方性としてΔｒを測定し
た。
た。ここでは耐食性の評価項目として、５−ｔｉ２１０
４沸騰試験と塩化物による孔食テストとして５０ ｆ／
ｊ Ｆ＠ＣＬＢ ＋ １／２ＯＮ’Ｈ（４５０℃中での
テストを実施した。又加工性の試験として、各種のテス
ト【実施したがここでは塑性異方性としてΔｒを測定し
た。
これらの試験結果は表３に示す通りである。耐食特性線
量Ｓ、低Ｐの高純化作用が大きな効果を示し、耐酸性、
耐孔貴抵抗の点で現用鋼に比較して大巾にすぐれた特性
を示し、しかも省工程ゾロセスにおいても特性は劣化し
ない、加工特性に関しΔｒの変化は特に低Ｐの効果が大
きく更に低Ｃ化の効果と相まうてすぐれた特性を示し、
かつ省工程化してもΔＴの劣化は極めて小さい。この点
は比較法における大きな劣化と大差のあるところである
。
量Ｓ、低Ｐの高純化作用が大きな効果を示し、耐酸性、
耐孔貴抵抗の点で現用鋼に比較して大巾にすぐれた特性
を示し、しかも省工程ゾロセスにおいても特性は劣化し
ない、加工特性に関しΔｒの変化は特に低Ｐの効果が大
きく更に低Ｃ化の効果と相まうてすぐれた特性を示し、
かつ省工程化してもΔＴの劣化は極めて小さい。この点
は比較法における大きな劣化と大差のあるところである
。
以上の通シ本発明法の有効性が確認された。
第１図は１８Ｃｒ−８Ｎｌステンレス鋼の耐食性に対す
る８の影響（Ｐ（０，０１５Ｍ１）を示す図、第２図は
１８Ｃｒ−８Ｎｉステンレス鋼の含Ｃｔ″″溶液（３１
１８ａＣＡ ＋ ５ ％ Ｈ２ＳＯ４，３０℃、Ａｒ脱
気）中での不動態化挙動に対するｐ、ｓの影響を示す図
、第３図Ｆｉｌｌｃｒ−８Ｎｌステンレス鋼のＰ含有量
と製品薄板の塑性異方性の関係を示す図である。 第２図二曲線■・・・鋼中Ｐ１００ｐｐｍ、８５ｐｐｍ
曲線＠・・・鋼中Ｐ１２０ｐｐｍ、８９ｐｐｍ１２０ｐ
ｐ・鋼中Ｐ ２３０ ｐｐｍ 、 ８９ ｐｐｍ曲線
■・・・鋼中Ｐ３１０ｐｐｔｍ％８９ｐｐｎｓ１１ＩＬ
３図二曲Ｉａ１・・・熱延板焼鈍省略（１８Ｃｒ−９Ｎ
し０．０８６１１Ｃ）曲線ｂ・・・熱延板焼鈍省略 （１８Ｃｒ −８Ｎｉ −０，０４５１ｓＣ）曲線Ｃ・
・・ＣＣ−ＤＲ，熱延板焼鈍省略（１８Ｃｒ−８ＮＬ−
０，０３２＊Ｃ）曲線ｄ・・・通常プロセス （１８Ｃｒ−８Ｎし１．０７６＊Ｃ） 特許出願人 新日本製鐵株式會社 竿／ス δｐｐｍ 第２面 電 イ立 Ｖ （Ｓ、Ｃ，Ｅ）
る８の影響（Ｐ（０，０１５Ｍ１）を示す図、第２図は
１８Ｃｒ−８Ｎｉステンレス鋼の含Ｃｔ″″溶液（３１
１８ａＣＡ ＋ ５ ％ Ｈ２ＳＯ４，３０℃、Ａｒ脱
気）中での不動態化挙動に対するｐ、ｓの影響を示す図
、第３図Ｆｉｌｌｃｒ−８Ｎｌステンレス鋼のＰ含有量
と製品薄板の塑性異方性の関係を示す図である。 第２図二曲線■・・・鋼中Ｐ１００ｐｐｍ、８５ｐｐｍ
曲線＠・・・鋼中Ｐ１２０ｐｐｍ、８９ｐｐｍ１２０ｐ
ｐ・鋼中Ｐ ２３０ ｐｐｍ 、 ８９ ｐｐｍ曲線
■・・・鋼中Ｐ３１０ｐｐｔｍ％８９ｐｐｎｓ１１ＩＬ
３図二曲Ｉａ１・・・熱延板焼鈍省略（１８Ｃｒ−９Ｎ
し０．０８６１１Ｃ）曲線ｂ・・・熱延板焼鈍省略 （１８Ｃｒ −８Ｎｉ −０，０４５１ｓＣ）曲線Ｃ・
・・ＣＣ−ＤＲ，熱延板焼鈍省略（１８Ｃｒ−８ＮＬ−
０，０３２＊Ｃ）曲線ｄ・・・通常プロセス （１８Ｃｒ−８Ｎし１．０７６＊Ｃ） 特許出願人 新日本製鐵株式會社 竿／ス δｐｐｍ 第２面 電 イ立 Ｖ （Ｓ、Ｃ，Ｅ）
Claims (5)
- （１） 重量−−ｔ”ｃｏ、ｏｓｏ＊以下、Ｐｏ、０
１５−以下、Ｓｏ、００２Ｇ−未満、Ｃｒ １５．０〜
２２．０ ％、Ｎｉ４．０〜１５．０％％ ８１４−以
下、Ｎ０１４−以下、Ｍｎ ８−以下、残部実質的にＦ
・からなることを特徴とする耐食性ならびに加工性のす
ぐれたオーステナイト系ステンレス鋼。 - （２）重量−でｃｏ、０８０−以下、Ｐｏ、０１５Ｉｓ
以下、１０．００２０−未満、Ｃｒ １５．０〜．２２
．０ 優、Ｎｉ４．Ｏ〜１＆０１１．８１４−以下、Ｎ
０８４−以下、滅１８嗟以下管含み、更にＭｏ ４ Ｓ
以下、Ｃｖｓ ３−以下、ＴｉＯ，４−以下、ｔｈ ｏ
、 ｓ Ｓ以下、Ｃ＆０．０１１１ 以下（Ｄ Ｉ １
ａｈるいは２種以上を含み、残部実質的にＦ・からなる
ヒとｔ％黴とする耐食性ならびに加工性のすぐれ九オー
ステナイト系ステンレス鋼。 - （３） 重童悌でＣ０，０８０−以下、Ｐα０１５−
以下、畠１００２０’７４未満、Ｃｒ１５．０〜２２．
０’ｊ、Ｎ１４．０〜１５．ＯＳ％５ｔａ１以下、Ｎ０
６４−以下、Ｍｕ ８１７４以下を含み、更に必ｌ！に
応じてＭ＠４嘔以下、０ｗ３−以下、７％０．４１１以
下、ＮｂＯ，８−以下、Ｃａα０１９１以下の１種ある
いＦ１２種以上を含み、残部実質的にＦ・からなるオー
ステナイト系ステンレス鋼管溶製し、連続鋳造して得ら
れ丸鋳片を熱間圧延することを特徴とする耐食性ならび
に加工性のすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼板の
製造方法。 - （４） 重１饅で００．０８０１以下、Ｐｏ、０１５
１１ｔ下、８０．００２０１！未満、Ｃｒ １５．０〜
２２．０９Ｇ、 Ｎｉ４．０〜１５．０％、８１４−以
下、Ｎ０１４−以下、Ｍｎ ８−以下を含み、ＩＩ！ニ
必要に応じてＭｏ ４ Ｓ以下、Ｃｍ ３１！以下、Ｔ
ｌＯ，４−以下、ＮｂＯ，８Ｓ以下、Ｃｍ ０．０１９
６以下の１８１あるいは２種以上を含み、残部実質的に
Ｆ・からなシかつ １０２Ｘ（ＳＯ）＋９０Ｘ（％Ｐ］＋６４Ｘ［＊Ｎ）≦
８．５％’ｉ満足するように成分Ｉ！ｌＩ！Ｉしたオー
ステナイト系ステンレス鋼を溶製し、連続鋳造して得ら
れた鋳片を熱間圧延して熱延板となし、この熱延板【焼
鈍することなく冷間圧延することを特徴とする耐食性な
らびに加工性のすぐれ九オーステナイト系ステンレス鋼
板の製造方法。 - （５） 連続鋳造鋳片１−＊熱形間圧延するかあるい
は復熱炉で昇温後または加熱炉で再加熱後に熱間圧延す
ることを特徴とする特許請求の範囲第３項および第４項
記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16881181A JPS5871360A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | 耐食性ならびに加工性のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼とその鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16881181A JPS5871360A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | 耐食性ならびに加工性のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼とその鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5871360A true JPS5871360A (ja) | 1983-04-28 |
Family
ID=15874924
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16881181A Pending JPS5871360A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | 耐食性ならびに加工性のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼とその鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5871360A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59222560A (ja) * | 1983-06-02 | 1984-12-14 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐含ｓ熱水用オ−ステナイトステンレス鋼 |
| JPS60255960A (ja) * | 1984-05-31 | 1985-12-17 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用ステンレス鋼 |
| JPS61223167A (ja) * | 1985-03-28 | 1986-10-03 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性にすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
| JPH01259143A (ja) * | 1988-04-11 | 1989-10-16 | Nippon Steel Corp | 鋳造過程或いはその後の熱間圧延過程で割れを起こし難いＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼 |
| JPH06158234A (ja) * | 1992-11-27 | 1994-06-07 | Nippon Steel Corp | 加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
| US5849420A (en) * | 1994-12-27 | 1998-12-15 | Nippon Mining & Metals Co., Ltd. | Punched electron gun part of a Fe-Cr-Ni alloy |
| JP2019211363A (ja) * | 2018-06-06 | 2019-12-12 | 日本特殊陶業株式会社 | センサ |
-
1981
- 1981-10-23 JP JP16881181A patent/JPS5871360A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59222560A (ja) * | 1983-06-02 | 1984-12-14 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐含ｓ熱水用オ−ステナイトステンレス鋼 |
| JPS60255960A (ja) * | 1984-05-31 | 1985-12-17 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用ステンレス鋼 |
| JPS61223167A (ja) * | 1985-03-28 | 1986-10-03 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性にすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
| JPH01259143A (ja) * | 1988-04-11 | 1989-10-16 | Nippon Steel Corp | 鋳造過程或いはその後の熱間圧延過程で割れを起こし難いＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼 |
| JPH06158234A (ja) * | 1992-11-27 | 1994-06-07 | Nippon Steel Corp | 加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
| US5849420A (en) * | 1994-12-27 | 1998-12-15 | Nippon Mining & Metals Co., Ltd. | Punched electron gun part of a Fe-Cr-Ni alloy |
| JP2019211363A (ja) * | 2018-06-06 | 2019-12-12 | 日本特殊陶業株式会社 | センサ |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109055867B (zh) | 一种生产抗拉强度540MPa高扩孔热镀锌板的方法 | |
| US3726723A (en) | Hot-rolled low alloy steels | |
| JPH0768583B2 (ja) | 高張力冷延鋼板の製造法 | |
| JPS5849622B2 (ja) | 連続焼鈍による超深絞り用冷延鋼板の製造法 | |
| CN118639119B (zh) | 一种耐蚀高效无取向硅钢的生产方法 | |
| JPH08296000A (ja) | 加工性および耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP2583694B2 (ja) | 延性， 耐摩耗性および耐銹性に優れた電気材料用フェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH0472013A (ja) | 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP3267324B2 (ja) | 耐火用高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH064891B2 (ja) | 非磁性鋼線材の製造方法 | |
| JPS5943824A (ja) | プレス成形用冷延鋼板の製造法 | |
| JPS61124556A (ja) | 低ニツケルオ−ステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP3779784B2 (ja) | 表面特性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH09256065A (ja) | 表面特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH01275736A (ja) | 加工性に優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板およびその製造法 | |
| JPH10204588A (ja) | 加工性及びローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板及びその製造方法 | |
| CN119040738B (zh) | 一种超低屈强比高磷耐大气腐蚀钢及其制备方法 | |
| JPH0137454B2 (ja) | ||
| JPH062044A (ja) | フェライト系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法 | |
| JPH0435551B2 (ja) | ||
| JPS61257421A (ja) | 超高張力鋼板の製造方法 | |
| JP3247152B2 (ja) | ほうろう焼成後高強度化するほうろう用冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3273383B2 (ja) | 深絞り性の優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPS63243225A (ja) | 耐ろう接割れ性に優れた冷延鋼板の製造法 | |
| KR100363420B1 (ko) | 미니밀 공정을 이용한 가공용 상소둔 냉연강판의 제조방법 |