JPS59187967A - 遮音性二重床構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔技術分野〕 この発明は、床スラブ上に適宜空間を保って床材を支持
する遮音性二重床構造に関するものである。

〔従来技術〕

従来の二重床構造としては、第１図に示すように、床ス
ラブ上に大引材１１を平行に配列し、これら大引材１１
上に根太材１２を直交させかつ互いに平行に配列し、す
なわち大引材１１と根太材１２とを格子状に組んで床下
地基体を構成し、この床下地基体上に床材（第１図では
図示せず）を載置したものや、第２図に示すように、第
１図に示ず床下地基体を支持ボルト１３て支える構造の
ものが知られていた。さらに、近年は、集合住宅や体育
館等の二重床構造として、第３図に示すように、所定の
大きさのパネル板１４に水平レベル調節可能な支持脚１
５を取付けたユニットパネル１６を多数用意し、これら
ユニットパネル１６を床スラブ１０上に置き、並置され
たユニットパネル１６に第４図に示すように捨張り材１
７を施工し、さらに仕上げ材１８を施工したものが知ら
れている。この置床工法で施工された二重床構造では、
パネル板１４、捨張り材１７及び仕上げ材１８が床材２
０を構成することとなり、床スラブ１０上に適宜空間を
保って床材２０を支持（支持脚１５により）した構造と
なる。

第１図ないし第４図に示す従来の床構造は、いずれも二
重床構造により床衝撃音の階下伝達防止を図っている。

これら従来の床構造中最も床衝撃音遮断性能に優れてい
るしのは、第４図に示す構造のものであった。この構造
における支持脚１５にクッションゴム１０を取付け、捨
張り材１７として厚さ１２ｍｍの合板を、仕上げ材１８
として厚さ１１ｍｍのカーペットをそれぞれ使用し、床
スラブ１０から仕上げ材１８上面までの高さを１２０ｍ
ｍとし、１２０ｍｍの厚さの床スラブ１０上に施工した
ものをＪＪＳ　Ａ−１４１８に定める「建築物の現場に
おりる床衝撃音レベルの測定方法」に準拠して測定した
結果は、次の表１に示す通りであった。

また、床衝撃音の遮音等級と生活実感との対応は、次の
表２に示す。

なお、木造の大引根太式〈第１図参照）の二重床構造で
は、重量衝撃源による測定データが遮音等級でＬ−６５
〜７１程度であった。この大引根太式に比較すれば、ユ
ニットパネル１６を使用したものには大幅な向上がみら
れる。

このように床衝撃音遮断性能を向上させたユニットパネ
ル使用の二重床構造においても、通常４本の支持脚１５
で四隅を支持されるパネル板１４の中央部、隣合うパネ
ル板１４との突き合せ目地部、支持脚１５の直上とでは
、それぞれ剛性に大さな差異が生じて床材２０の全体の
剛性不均一は避けられず、このため「子供の飛び降り」
や「器物の転倒」等に代表される重量衝撃に対する相対
的バランスが悪く、床剛性の低い位置に衝撃が加わった
場合の曲げ振動が床全体に波及して床衝撃音遮断性能を
悪化する原因になっていた。この二重床構造では、重量
衝撃を受けたユニットパネル１６に隣接するユニットパ
ネル１６が衝撃の反作用的相対運動とみられる「はね上
り」を生じ、１２５Ｈｚ以下の低周波域の遮断性低下に
つながっていた。また、重量衝撃による曲げ振動がユニ
ットパネル１６の下空間の音圧レベルの上管につながり
、そのまま階下へ伝播する所謂透過音に関してもこのよ
うな床構造に起因していた。

〔発明の目的〕

この発明は、上記事情に鑑みて発明されたものであり、
二重床構造の遮音機能を向上させ、特に低周波域の遮音
賎能を向上させた遮音性二重床構造を提供することを目
的とするものである。

〔発明の構成〕

上記目的を達成するため、この発明は、ポリウレタンフ
ォーム等から成る弾力制振材とこの弾力制振材の片面に
貼着された鋼板等から成る拘束付加質量とにより動吸振
材を構成し、この動吸振材の弾力制振材を床材に固着す
るとともに、拘束付加質量を床材に接続せず自由に構成
した。

〔発明の実施例〕

以下にこの発明の好適な実施例のいくつかを第５図以下
の図面を参照して説明する。

第５図に示す第１実施例は、第３図及び第４図に示すユ
ニットパネル１６を使用した床構造にこの発明を適用し
たものである。第５図において、パネル板１４の四隅に
受金具２１を取付け、これら受金型２１に支持脚１５の
ポルト２２を取付け、ボルト２２の下部をクッションゴ
ム１９の受金具２３に取付け、クッションゴム１９を床
スラブ１０上に載置し、床スラブ１０と床材２０との間
に支持脚１５により適宜空間を形成してある。床材２０
を構成するパネル板１４、捨貼り材１７、仕上げ材１８
のうちパネル材１４の下面にポリウレタンフォームやポ
リエチレンフォームさらにはＰＶＣフォーム等の５〜２
０ｍｍの厚みを有し、密度が０．１ｇ／ｃｍ３以下で低
いばね定数を有する材料からなる弾力制振材３１を固着
し、この弾力制振材３１の下面に１．０〜４．５ｍｍの
厚みを有し、密度が１．５ｇ／ｃｍ３以上の鋼板、鉛シ
ートあるいは塩化ビニルに無機充填剤を加えたシート状
のもの、さらには５〜２０ｍｍの厚みを有するスレート
板等からなる拘束付加質量３２を固着した。これら弾力
制振材３１と拘束負荷質量３２とから動吸振材３０を構
成している。この動吸振材３０を床材２０に取付けるに
は、これがダイナミックダンパーとして機能するように
することが大事であり、そのため拘束付加質量３２は床
材２０に接続せず自由であることが必要である。

第６図に示す第２実施例では、動吸振材３０の床材２０
への取付個所を変更した。すなわち、取付金具２４によ
り動吸振材３０の弾力制振材３１を床材２０（パネル板
１４）に取付け、これら弾力制振材３１条に拘束付加質
量３２を貼着し、いわば動吸振材３０を床材２０の下方
に取付金具２４により吊り下げた構造にした。第７図に
おいて、左下から右下へ斜に鎖線でハッチングを施した
部分が拘束付加質量３２であり、クロスハッチング部分
が弾力吸振材３１である。

第８図および第９図は、大引根太式の二重床構造に動吸
振材３０を取付けた第３実施例を示すものであり、大引
材１１と根太材１２とを同一レベルで交叉させ、この交
叉部をクロス金具２５で受け、このクロス金具２５に支
持脚１５を取付け、格子状に組まれた大引材１１と根太
材１２の上面に床材２０を搭載し、この床材２０の下面
にかつ大引材１１と根太材１２との格子空間に位置して
動吸振材３０を取付けた。動吸振材３０の取付けは、第
５図に示す実施例と同様に弾力制振材３１を床材２０の
下面に固着し、弾力制振材３１の下面に拘束付加質量３
２を貼着したが、第６図に示す実施例のように取付金具
２４で吊り下げても良い。

また、第１図に示すような大引根太式の床構造に動吸振
材３０を取付けることもできる。

第１０図に示す第４実施例は、ユニットパネル１６のパ
ネル板１４の上面に動吸振材３０を取付けた例を示す。

パネル板１４の上面に動吸振材３０を取付ける場合、動
吸振材３０に床からの荷重が直接加えられるとダイナミ
ックダンパーとしての機能を失うので、かかる機能を果
すためには拘束付加質量３２を床材２０から自由にして
おかなければならない。そのため、パネル板１４と板材
２７との間に動吸振材３０の厚みよりも大きい間隔を設
けるためのスペース材２６を介在させ、拘束付加質量３
２が規制されないように構成した。

　第１１図に示す第５実施例では、ユニットパネル１６
におけるパネル板１４に動吸振材３０を内蔵し、ユニッ
トパネル１６自体を新規な構造とした。したがって、施
工現場では、２枚のパネル板１４・１４、スペース材２
６、動吸振材３０及び支持脚１５を備えたユニットパネ
ル１６を床スラブ１０上に順次並置し、従来の置床工法
と同様にして施工できる。

第１２図に示す第６実施例では、捨張り材１７を板材２
７・２７とスペース材２６及び動吸振材３０とから構成
し、捨張り材１７に動吸振材３０を内蔵した。

以上説明した各実施例において、弾力制振材３１は、密
度０．０４５ｇ／ｃｍ３程度で厚さ５〜１５ｍｍに変え
た場合のばね定数が４×１０５Ｎ／ｍ／ｍ２ないし１１
×１０５Ｎ／ｍ／ｍ２に変えられるような材料が望まし
い。また、密度０．０２ｇ／ｃｍ３で厚さ１０ｍｍのも
ので１０×１０５Ｎ／ｍ／ｍ２のばね定数を示す材料を
５０％圧縮することにより、ばね定数を４かける１０５
Ｎ／ｍ／ｍ２に低下させて使用することもある。また、
弾力制振材３１と拘束付加質量３２との組合せ条件は、
対策すべき周波数に応じて設計でき、その基本式は、自
由度の振動系％式％の式で定まる。この式中Ｍは拘束付
加質量３２の質量、Ｋはばね定数を示す。

次いで、動吸振材３０を備えたこの発明のいくつかの実
施例と従来の二重床構造とをＪＩＳ　Ａ−１４１８によ
り、それぞれの床衝撃音遮断性能を比較した。最初に第
１３図（ａ）ないし（ｄ）に示す構造の二重床における
それぞれの床衝撃音遮断性能を比較した。これは、重量
衝撃源（タイヤ落下）により測定した。第１３図（ａ）
は、９１０ｍｍ×９１０ｍｍの大きさで厚み２０ｍｍの
パネル板１４を有するユニットパネル１６に厚み９ｍｍ
の合板の捨張り材１７を施工したものであり、同図（ｂ
）は（ａ）と同一条件のユニットパネル１６及び捨張り
材１７を使用し、第５図に示す実施例の動吸振材３０を
備えているものである。また、第１３図（ｃ）は、６０
０ｍｍ×６００ｍｍの大きさで厚み２０ｍｍのパネル板
１４を有するユニットバパネル１６を用い、ユニットパ
ネル１６同士の間隔Ｌを３１０ｍｍとり、厚み２０ｍｍ
の合板の捨張り材１７を施工したものであり、同図（ｄ
）は、（ｃ）の床構造に動吸振材３０を取付けたもので
あり、動吸振材３０はパネル板１４のみならず間隔Ｌに
おける捨張り材１７の裏面にも取付けたものである。こ
れら第１３図（ａ）ないし（ｄ）に示すそれぞれの床構
造における床衝撃音（重量衝撃源）による遮断性能は、
第１４図に示す通りであった。

第１３図中の（ａ）はＬ−５８、（ｂ）はＬ−５３、（
ｃ）はＬ−５３、（ｄ）はＬ−４７という遮音等級であ
った。

次に、ユニットパネル１６に動吸振材３０を内蔵したも
の（第１５図（ｃ）参照）と、従来のユニットパネル１
６と捨張り材１７との間にフォーム材料２８を挟んだも
の（第１５図（ｂ）参照）と、従来の置床工法による二
重構造のもの（第５図（ａ）参照）とのそれぞれの床衝
撃音遮断性能を比較した。その結果は第１６図に示す通
りであり、この発明の実施例である第１５図（ｃ）に示
すものがＬ−５８、同図（ａ）に示すものがＬ−５８で
あった。この第１６図に示す比較データも第１４図と同
様に重量衝撃源（タイや落下）により測定データである
。

（発明の効果） 以上説明したように、この発明によれば、床スラブ上に
適宣空間を保って床材を支持する遮音性二重床構造にお
いて、動吸振材を床材に取付けたので、この動吸振材の
弾力制振材がばね材として作用し、この弾力制振材に貼
着され床材に接続されず自由に構成された拘束付加質量
により動吸振材がダイナミックダンパーとして機能し、
その結果第１４図や第１６図のグラフに示すように低周
波域での遮音性が著しく向上した。また、この発明によ
れば、動吸振材が、ポリウレタンフォーム等から成る弾
力制振材とこの弾力制振材の片面に貼着された鋼板等か
ら成る拘束付加質量とから構成されているので、床材へ
の施工が容易であり、階下に対する騒音問題の対策補修
を行う場合に床材上面に追加するだけで良いという利点
もある。

勿論、新規施工時にも簡単に行え、あるいはユニットパ
ネルや捨張り材に動吸振材を内蔵することにより、現場
における施工の手間を従来の置床工法と同じにできる。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第３図は従来の二重床構造の斜視図及び正
面図であり、第４図は従来のユニットパネルの一部断面
の斜視図、第５図はこの発明の第１実施例を示す断面図
、第６図はこの発明の第２実施例を示す正面図、第７図
は第６図におけるユニットパネルの平面図、第８図はこ
の発明の第３実施例を示す正面図、第９図は第８図にお
ける人引材と根太材との支持手段を示す斜視図、第１０
図はこの発明の第４実施例を示す断面図、第１１図はこ
の発明の第５実施例を示す正面図、第１２図はこの発明
の第６実施例を示す正面図、第１３図（ａ）ないし（ｄ
）は実験サンプルを示す正面図であり、（ｂ）及び（ｄ
）がこの発明の実施例、第１４図は第１３図に示す実験
サンプルを用いて床衝撃音遮断性能を測定したグラフ、
第１５図（ａ）ないし（ｃ）は実験サンプルを示す正面
図であり（ｃ）がこの発明の実施例、第１６図は第１５
図に示す実験サンプルを用いて床衝撃音遮断性能を測定
したグラフである。 １０・・・・・・床スラブ、 ２０・・・・・原料（パネル板、捨張り材、仕上げ材、
板材）、 ３０・・・・・・動吸振材、 ３１・・・・・・弾力制振材、 ３２・・・・・・拘束付加質量、 出願人　ブリヂストンタイヤ株式会社 代理人　弁理士　増田竹夫

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、床スラブ上に適宜間隔を保って床材を支持する遮音
   性二重床構造において、 次の（イ）及び（ロ）から成る動吸振材の（イ）を床材
   に固着するとともに、（ロ）を床材に接続せず自由に構
   成したことを特徴とする遮音性二重床構造 （イ）ポリウレタンフォーム等から成る弾力制振材、 （ロ）この弾力制振材の片面に貼着された鋼板等から成
   る拘束付加質量。