JPS59190261A - 磁気ヘツド用磁器組成物 - Google Patents
磁気ヘツド用磁器組成物Info
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- JPS59190261A JPS59190261A JP58062719A JP6271983A JPS59190261A JP S59190261 A JPS59190261 A JP S59190261A JP 58062719 A JP58062719 A JP 58062719A JP 6271983 A JP6271983 A JP 6271983A JP S59190261 A JPS59190261 A JP S59190261A
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Landscapes
- Adjustment Of The Magnetic Head Position Track Following On Tapes (AREA)
- Magnetic Heads (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、磁気ヘッドの構造部品に用いる非磁性イΔ
料に係り、コンピュータ等の各種磁気ヘッド、特にフロ
ッピーディスク用フェライト磁気ヘッドの構成に不可欠
のスライダーあるいはスペーサーに使用する磁気ヘッド
用磁器組成物に関する。
料に係り、コンピュータ等の各種磁気ヘッド、特にフロ
ッピーディスク用フェライト磁気ヘッドの構成に不可欠
のスライダーあるいはスペーサーに使用する磁気ヘッド
用磁器組成物に関する。
一般に磁気ヘッドは、Ｋｎ −Ｚηフェライト、 ＮＬ
−Ｚｎフェライトの磁性材料からなるコアと非磁性材料
からなるＷｉ１Ｍ部品とをガラス溶着して組立てられて
Ｊ５す、特にデジタル用磁気ヘッドには磁性材料として
、高周波特性及び耐摩耗性のすぐれたＮ。
−Ｚｎフェライトの磁性材料からなるコアと非磁性材料
からなるＷｉ１Ｍ部品とをガラス溶着して組立てられて
Ｊ５す、特にデジタル用磁気ヘッドには磁性材料として
、高周波特性及び耐摩耗性のすぐれたＮ。
−２ηフエライトが使用され、非磁性構造部品材料には
熱膨張係数が同等のＴｉ ０３−ＣａＯ系磁器が使用さ
れている。
熱膨張係数が同等のＴｉ ０３−ＣａＯ系磁器が使用さ
れている。
ずなわら、コア材と、非磁性（Ｍ造部品どの熱膨張係数
が異なると、これらをガラス溶着する際に、歪を生じ、
磁気特性の劣化が起こるだ（プでなく、ひび、剥離等を
生じて磁気ヘッドの組立工大ぎな問題となっている。
が異なると、これらをガラス溶着する際に、歪を生じ、
磁気特性の劣化が起こるだ（プでなく、ひび、剥離等を
生じて磁気ヘッドの組立工大ぎな問題となっている。
さらに、この非磁性構造部品材料に気孔が多く存在する
と、磁気ヘッドと記録媒体どの接触走行時に、記録媒体
にコーティングされた磁性粉が上記気孔に付着したり、
チッピングを生じて磁気ヘッドや記録媒体を損傷するた
め、気孔率の低い高密度化された非磁性磁器組成物が切
望されている。
と、磁気ヘッドと記録媒体どの接触走行時に、記録媒体
にコーティングされた磁性粉が上記気孔に付着したり、
チッピングを生じて磁気ヘッドや記録媒体を損傷するた
め、気孔率の低い高密度化された非磁性磁器組成物が切
望されている。
従来のＴＬ ０２ Ｃａ Ｏ系磁器組成物は、ＣａＯ
・ＴＬ０２とＴＬ Ｏｐ、の２相混合組織の範囲内にお
いて、ＣａＯ・ＴＬ ０２の量とともに熱膨張係数が直
線的に大きくなることが知られており、上述したコア材
のＨシー Ｚｎフェライトの熱膨張係数は要求される電
磁気特性によって定まる組成により固定されるが、 ９
Ｏ−１−１００Ｘ１０−７ ／℃であるため、非磁性構
造部品材斜の熱膨張係数をフェライトの方に合せる必要
があり、熱膨張係数の差を２Ｘ１０−７ ／℃以下に抑
えるべく、Ｔｉ０２７７〜８６ｗｔ％、ＣａＯ１４〜２
３ｗｔ％の組成からなる磁器組成物が使用されていた。
・ＴＬ０２とＴＬ Ｏｐ、の２相混合組織の範囲内にお
いて、ＣａＯ・ＴＬ ０２の量とともに熱膨張係数が直
線的に大きくなることが知られており、上述したコア材
のＨシー Ｚｎフェライトの熱膨張係数は要求される電
磁気特性によって定まる組成により固定されるが、 ９
Ｏ−１−１００Ｘ１０−７ ／℃であるため、非磁性構
造部品材斜の熱膨張係数をフェライトの方に合せる必要
があり、熱膨張係数の差を２Ｘ１０−７ ／℃以下に抑
えるべく、Ｔｉ０２７７〜８６ｗｔ％、ＣａＯ１４〜２
３ｗｔ％の組成からなる磁器組成物が使用されていた。
一方、磁器組成物の気孔を低減する方法どして、上記組
成の磁器組成物に、 Ｎ２Ｏ３、ＳｉＯ□、−０゜Ｓｒ
Ｏ、ＣｄＯ、ＺｒＯ２等の焼結補助材を少なくとも１種
以上で４．ｗｔ％以下添加し、焼結密度を改善する方法
が知られているが、大気中焼結では１〜３％の気孔が残
存し、どくにＺｒ ０２の添加量が２ｗｔ％以下の場合
は、成形体の寸法が４０ｍｍ Ｘ ２０ｍｍ Ｘ ２０
ｎｎｎと大きくなると通常の焼結法では焼結体の内部が
還元されて黒色化する問題があった。
成の磁器組成物に、 Ｎ２Ｏ３、ＳｉＯ□、−０゜Ｓｒ
Ｏ、ＣｄＯ、ＺｒＯ２等の焼結補助材を少なくとも１種
以上で４．ｗｔ％以下添加し、焼結密度を改善する方法
が知られているが、大気中焼結では１〜３％の気孔が残
存し、どくにＺｒ ０２の添加量が２ｗｔ％以下の場合
は、成形体の寸法が４０ｍｍ Ｘ ２０ｍｍ Ｘ ２０
ｎｎｎと大きくなると通常の焼結法では焼結体の内部が
還元されて黒色化する問題があった。
また、気孔率を低減する方法として、熱間静水圧プレス
処理が知られており、極めて有効ではあるが、この処理
が通常アルゴン雰囲気中で行なわれるため、被処理材表
面が還元されて黒色化づる問題があり、酸素雰囲気中で
再び熱処理を施しても、完全に脱色することが困難で材
料内部まで均一に回復させることができなかった。
処理が知られており、極めて有効ではあるが、この処理
が通常アルゴン雰囲気中で行なわれるため、被処理材表
面が還元されて黒色化づる問題があり、酸素雰囲気中で
再び熱処理を施しても、完全に脱色することが困難で材
料内部まで均一に回復させることができなかった。
この発明は、上述の問題点に鑑み、Ｎｉ Ｚｎフェラ
イトと同等の熱膨張係数を有し、結晶組織が非常に緻密
であり、熱間静水圧プレス処理を施すことなく、通常の
焼結処理で熱間静水圧プレス処理と同等の０．２％以下
の気孔率を右づるＴＬ ０２ Ｃａ Ｏ系磁器組成物
を提案するものである。
イトと同等の熱膨張係数を有し、結晶組織が非常に緻密
であり、熱間静水圧プレス処理を施すことなく、通常の
焼結処理で熱間静水圧プレス処理と同等の０．２％以下
の気孔率を右づるＴＬ ０２ Ｃａ Ｏ系磁器組成物
を提案するものである。
すなわち、この発明は、ＴＬＯａ ７７〜８６ｗｔ％、
ＣａＯ１４〜２３ｗｔ％からなり、 ＴＬ ０２ 、
Ｃａ Ｏの合計を１００として、ＺｒＯ２５〜１５ｗｔ
％を含有し、ＣａＴＬＯａ 、 ＴｉＯ２。
ＣａＯ１４〜２３ｗｔ％からなり、 ＴＬ ０２ 、
Ｃａ Ｏの合計を１００として、ＺｒＯ２５〜１５ｗｔ
％を含有し、ＣａＴＬＯａ 、 ＴｉＯ２。
Ｚｒ ＴＬＯｔの３相からなり、気孔率０．２％以下に
高密度化したことを要旨とする磁気ヘッド用磁器組成物
である。
高密度化したことを要旨とする磁気ヘッド用磁器組成物
である。
この発明による磁器組成物は、ＣａＴＬＯ３，ＴＬＯａ
。
。
Ｚｒ ＴＬ Ｏｔの３相からなることを特徴どし、熱間
静水圧プレス処理材料の気孔率と同程度に高密度化でき
るとともに、熱膨張係数を９０〜ＩＱＯＸ１０−７／℃
の範囲に精度よく調整づることができ、Ｚｒ ０２の含
有により従来の焼結温度より低調で焼結できるため、緻
密で孔が少なく欠陥のない材料で耐摩耗性が良く、結晶
粒径も十分に小さく加工性も良い。
静水圧プレス処理材料の気孔率と同程度に高密度化でき
るとともに、熱膨張係数を９０〜ＩＱＯＸ１０−７／℃
の範囲に精度よく調整づることができ、Ｚｒ ０２の含
有により従来の焼結温度より低調で焼結できるため、緻
密で孔が少なく欠陥のない材料で耐摩耗性が良く、結晶
粒径も十分に小さく加工性も良い。
この発明による磁器組成物にｄ月プる７、ｒ ＴＬ Ｏ
ｔ相を、Ｘ線マイクロアナライザーにより観察すると、
７１丁、０４相はほど／υど粒界に生成されており、同
相が増加すると結晶中にＺｒ ＴＬ ０４相を通じてＯ
２の流入が可能になると思われ、焼結体内部の黒色化防
止に有効どなる。
ｔ相を、Ｘ線マイクロアナライザーにより観察すると、
７１丁、０４相はほど／υど粒界に生成されており、同
相が増加すると結晶中にＺｒ ＴＬ ０４相を通じてＯ
２の流入が可能になると思われ、焼結体内部の黒色化防
止に有効どなる。
この発明による磁器組成物の成分を限定した理由は以下
のとおりである。
のとおりである。
ＴＬＯ２７７ｗｔ％未渦の含有では、熱膨張係数が１０
０ｘ７０−７／℃を越えてしまい、ＴＬ Ｏ２が８６ｗ
ｔ％を超える含有であると、熱膨張係数が ９０Ｘ
１０−７／°Ｃ未満どなり、Ｎｉ Ｚｎフェライトと
のガラス溶着の相手材料として不適であり、Ｎｊ −Ｚ
ｎｎフシイ１〜の熱膨張係数 ９０〜１００ｘ１０−７
７℃と同じ熱膨張係数を保持させるため、”ｎ、０２７
７〜８６ｗｔ％の含有とする。
０ｘ７０−７／℃を越えてしまい、ＴＬ Ｏ２が８６ｗ
ｔ％を超える含有であると、熱膨張係数が ９０Ｘ
１０−７／°Ｃ未満どなり、Ｎｉ Ｚｎフェライトと
のガラス溶着の相手材料として不適であり、Ｎｊ −Ｚ
ｎｎフシイ１〜の熱膨張係数 ９０〜１００ｘ１０−７
７℃と同じ熱膨張係数を保持させるため、”ｎ、０２７
７〜８６ｗｔ％の含有とする。
ＣａＯが２３ｗｔ％を超える含有では、熱膨張係数が１
００×１０″７１０ｃヲ越エテシマイ、ＣａＯが１４ｗ
ｔ％未渦の含有であると、熱膨張係数が ９０ｘｌＯ−
７／°Ｃ未満となり、ＮＬ−Ｚηフェライトとのガラス
溶着の相手材料として不適であり、ＮＬ Ｚｎｎノウ
イ１〜の熱膨張係数 ９０〜１００ＸＩＯ−７７℃と同
じ熱膨張係数を保持ざゼるため、ＣａＯ１４〜２３ｗｔ
％の含有とする。
００×１０″７１０ｃヲ越エテシマイ、ＣａＯが１４ｗ
ｔ％未渦の含有であると、熱膨張係数が ９０ｘｌＯ−
７／°Ｃ未満となり、ＮＬ−Ｚηフェライトとのガラス
溶着の相手材料として不適であり、ＮＬ Ｚｎｎノウ
イ１〜の熱膨張係数 ９０〜１００ＸＩＯ−７７℃と同
じ熱膨張係数を保持ざゼるため、ＣａＯ１４〜２３ｗｔ
％の含有とする。
Ｚｒ ０２はＴＬ ０２ Ｃａ Ｏ系の気孔率を改善
するために添加するものであるが、その含有がＴｉ Ｏ
２、Ｃａ Ｏの合計を１００として、Ｓｗｔ％未満では
磁器組成物焼結体の気孔率が１．０％以上になり、組織
がＣａ ＴｉＯ３。
するために添加するものであるが、その含有がＴｉ Ｏ
２、Ｃａ Ｏの合計を１００として、Ｓｗｔ％未満では
磁器組成物焼結体の気孔率が１．０％以上になり、組織
がＣａ ＴｉＯ３。
ＴＬ ０２ ｒ Ｚｒ Ｏｅの３相となり、焼結体内部
は還元されやすくなり黒色化するため好ましくない。ま
た１５ｗｔ％を超える含有では焼結体の気孔率が０．２
％以上となり、加工性も悪化するためラフｌ−フェライ
トの相手材料として不適となるため、５〜１５ｗｔ％゛
の添加とする。
は還元されやすくなり黒色化するため好ましくない。ま
た１５ｗｔ％を超える含有では焼結体の気孔率が０．２
％以上となり、加工性も悪化するためラフｌ−フェライ
トの相手材料として不適となるため、５〜１５ｗｔ％゛
の添加とする。
以下に、この発明を実施例に基づいて説明覆る。
市販されているＴＬＯａ、 ＣａＣＯ３，ＺｒＯ２を用
イテ、第１表に示す如く、焼結後の組成がこの発明によ
る組成比（陽１〜６）ならびにこの発明の範囲外の組成
比（陽７〜９）となるよう秤岱し、ボールミルで混合し
、乾燥した後、空気中で９００’Ｃ１２時間の仮焼を行
った。さらに仮焼した原料を再びボールミルで平均粒度
１．３ｓｌになるまで、微粉砕し、次に結合剤どしてポ
リビニルアルコールを１、！ｉｗｔ％加えて造粒した。
イテ、第１表に示す如く、焼結後の組成がこの発明によ
る組成比（陽１〜６）ならびにこの発明の範囲外の組成
比（陽７〜９）となるよう秤岱し、ボールミルで混合し
、乾燥した後、空気中で９００’Ｃ１２時間の仮焼を行
った。さらに仮焼した原料を再びボールミルで平均粒度
１．３ｓｌになるまで、微粉砕し、次に結合剤どしてポ
リビニルアルコールを１、！ｉｗｔ％加えて造粒した。
造粒後に、２０００ｈ４の成形圧で４０Ｘ ２０Ｘ ２
０ｍｍの寸法に成形し、空気中で１２（１０℃、２時間
の焼結を行った。
０ｍｍの寸法に成形し、空気中で１２（１０℃、２時間
の焼結を行った。
得られた磁器について、密度、熱膨張係数、ビッカース
Ｉ１１！度等の特性を調べ、第２表に測定結果を示して
いる。また、表中の加工性は、同一の加工機を使用しそ
の主軸モータの電力増加量をワッＩ一単位で表わし評価
している。
Ｉ１１！度等の特性を調べ、第２表に測定結果を示して
いる。また、表中の加工性は、同一の加工機を使用しそ
の主軸モータの電力増加量をワッＩ一単位で表わし評価
している。
第１表、第２表から明らかな如く、試お１Ｍ７〜９の比
較例はその熱膨張係数がＮｊ −Ｚｎｎフシイ１〜の熱
膨張係数 ９０〜１００Ｘ１０−７ ／℃に合致するが
気孔率が悪いのに対し、この発明の実施例（試斜陽１〜
６）は、熱膨張係数を ９０〜１００×１０−７／
℃の間にコントロールすることができ、機械的強度、加
工性等もすぐれた特性を示しており、特に、熱間静水圧
プレス処理した材料と同等に緻密化され、結晶粒径が小
さくなり、孔が少なく加工性の良好なる磁器が得られて
いるため、耐摩耗性にすぐれ、記録媒体が摺動する磁気
ヘッド構造部品用材料に最適であることがわかる。
較例はその熱膨張係数がＮｊ −Ｚｎｎフシイ１〜の熱
膨張係数 ９０〜１００Ｘ１０−７ ／℃に合致するが
気孔率が悪いのに対し、この発明の実施例（試斜陽１〜
６）は、熱膨張係数を ９０〜１００×１０−７／
℃の間にコントロールすることができ、機械的強度、加
工性等もすぐれた特性を示しており、特に、熱間静水圧
プレス処理した材料と同等に緻密化され、結晶粒径が小
さくなり、孔が少なく加工性の良好なる磁器が得られて
いるため、耐摩耗性にすぐれ、記録媒体が摺動する磁気
ヘッド構造部品用材料に最適であることがわかる。
第１表
以下余白
Claims (1)
- １ Ｔｉｅ、、７７〜８６ｗｔ％、ＣａＯ１４・〜２
３ｗｔ％からなり、Ｔｊ ０２ 、 Ｃａ Ｏの合剖を
１００として、ＺｒＯ２５〜１５ｗｔ％を含有し、気孔
率０．２％以下に高密度化したことを特徴とする磁気ヘ
ッド用磁器組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58062719A JPS59190261A (ja) | 1983-04-09 | 1983-04-09 | 磁気ヘツド用磁器組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58062719A JPS59190261A (ja) | 1983-04-09 | 1983-04-09 | 磁気ヘツド用磁器組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59190261A true JPS59190261A (ja) | 1984-10-29 |
| JPS6158426B2 JPS6158426B2 (ja) | 1986-12-11 |
Family
ID=13208432
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58062719A Granted JPS59190261A (ja) | 1983-04-09 | 1983-04-09 | 磁気ヘツド用磁器組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59190261A (ja) |
-
1983
- 1983-04-09 JP JP58062719A patent/JPS59190261A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6158426B2 (ja) | 1986-12-11 |
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