JPS5961504A - 厚板の圧延方法 - Google Patents
厚板の圧延方法Info
- Publication number
- JPS5961504A JPS5961504A JP16959682A JP16959682A JPS5961504A JP S5961504 A JPS5961504 A JP S5961504A JP 16959682 A JP16959682 A JP 16959682A JP 16959682 A JP16959682 A JP 16959682A JP S5961504 A JPS5961504 A JP S5961504A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- steel plate
- rolled
- slab
- plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、厚板の圧延方法に関するものである。
近年１例えばパイプライン用鋼材（二要求される靭性は
一段と厳しくなってし）る。これに対処するために圧延
まま、即ち、非調質の鋼材としてこの要求を満すために
制御圧延技術が活用されてＩ、ｚる。
一段と厳しくなってし）る。これに対処するために圧延
まま、即ち、非調質の鋼材としてこの要求を満すために
制御圧延技術が活用されてＩ、ｚる。
制御圧延とは単的に云えば、形状寸法のみを満足させる
ための比較的高温で圧延が終了する一般の圧延に比して
、低温におし）で、即ち、一定の温度以下１例えは、９
００℃以下で実質的累積圧］；率（例えば、３０チ以上
）をとる圧延を云う。このよ゛うな低温度域で実質的累
積圧下率をとる圧延を行なうと、この圧下によって再結
晶（−よる微細なオーステナイトが生成され、または未
Ｆｌ結晶オーステナイトが生成され、これが微ａｌｌフ
ェライト・パーライト（またはベーナイト）組織へと変
態し、これによって靭性の優れた鋼材が得られる０とこ
ろで、厚板をそれから圧延して製造するスラブは、一定
の寸法（厚さ）を有し−上記低温域での必要素積圧下軍
のみの圧下を行なっても目標の厚みとならないし、全圧
下をこの低温域で行なうことは、材料の変形抵抗が増大
して圧延能率の低下をもたらすのみである。そこで、ス
ラブの加熱温度はｌＩｃｌ０℃、以」−例えば１２００
’Ｃとし、上述した靭硅確保に必要な低温域での累積
圧下がとれる厚みまでは変形抵抗の少ない比較的高温域
で圧延を行ない、中間素材としての鋼板が所定温度まで
低下するのを待つか−或いは中間素材としての鋼板を積
極的に冷却し、所定温度に到達する時間を短縮すること
が必要となってくる。一般には。
ための比較的高温で圧延が終了する一般の圧延に比して
、低温におし）で、即ち、一定の温度以下１例えは、９
００℃以下で実質的累積圧］；率（例えば、３０チ以上
）をとる圧延を云う。このよ゛うな低温度域で実質的累
積圧下率をとる圧延を行なうと、この圧下によって再結
晶（−よる微細なオーステナイトが生成され、または未
Ｆｌ結晶オーステナイトが生成され、これが微ａｌｌフ
ェライト・パーライト（またはベーナイト）組織へと変
態し、これによって靭性の優れた鋼材が得られる０とこ
ろで、厚板をそれから圧延して製造するスラブは、一定
の寸法（厚さ）を有し−上記低温域での必要素積圧下軍
のみの圧下を行なっても目標の厚みとならないし、全圧
下をこの低温域で行なうことは、材料の変形抵抗が増大
して圧延能率の低下をもたらすのみである。そこで、ス
ラブの加熱温度はｌＩｃｌ０℃、以」−例えば１２００
’Ｃとし、上述した靭硅確保に必要な低温域での累積
圧下がとれる厚みまでは変形抵抗の少ない比較的高温域
で圧延を行ない、中間素材としての鋼板が所定温度まで
低下するのを待つか−或いは中間素材としての鋼板を積
極的に冷却し、所定温度に到達する時間を短縮すること
が必要となってくる。一般には。
鋼板が所定温度にまで到達するのを圧延ラインで自然放
冷にまかせておいたのでは圧延能率の大巾低下を招くの
で強制冷却を行なう。
冷にまかせておいたのでは圧延能率の大巾低下を招くの
で強制冷却を行なう。
上述の制御圧延を行なった場合に生じる問題点について
具体的に説明する。
具体的に説明する。
第１図に１基の圧延機によるスラブの制御圧延態様を示
す。
す。
加熱炉ｌから抽出されたスラブ２ａは、圧延機３によっ
て所定の板厚まで圧延される。この中間素材としての鋼
板２ｂは圧延ラインに設置された水冷シャワー４によっ
て所定温度まで冷却される。この後、再び圧延機３によ
って所定板厚まで圧延され、製品厚板２ｃとなる。
て所定の板厚まで圧延される。この中間素材としての鋼
板２ｂは圧延ラインに設置された水冷シャワー４によっ
て所定温度まで冷却される。この後、再び圧延機３によ
って所定板厚まで圧延され、製品厚板２ｃとなる。
第２図に、上述した圧延態様の場合の１時間と板厚およ
び鋼板温度との関係の一例を示す。
び鋼板温度との関係の一例を示す。
板厚２５０ ｍｍのスラブを１２００℃まで加熱炉で加
熱した後、圧延機で厚み７０ ｍｍまで圧下した。
熱した後、圧延機で厚み７０ ｍｍまで圧下した。
その時の中間素材としての鋼板温度は９００℃であシ、
また、圧延所要時間はｔ１分であった。次に。
また、圧延所要時間はｔ１分であった。次に。
前記鋼板を水冷シャワーにて８００℃まで、ｔｃ分間冷
却した。前記鋼板温度が８００℃に達した後再び圧延機
によって、最終板厚２０１ｎｍまで圧延した。その時の
仕上り温度は７３０℃で圧延所要時間はｔ２分であった
。その後、空冷し製品板厚を得た。
却した。前記鋼板温度が８００℃に達した後再び圧延機
によって、最終板厚２０１ｎｍまで圧延した。その時の
仕上り温度は７３０℃で圧延所要時間はｔ２分であった
。その後、空冷し製品板厚を得た。
第３図に、粗圧延機と仕上圧延機の２基の圧延機を用い
てスラブ２ａを制御圧延する場合の圧延態様を示す。こ
の場合、水冷シャワー４は、粗圧延機３ａと仕上圧延機
３ｂの中間に設置されている。粗圧延機３ａによって所
定板厚まで圧延された中間素材としての鋼板２ｂは、水
冷シャワー４によって所定温度まで冷却される。この後
、前記鋼板２ｂは仕上圧延機３ｂによって所定板厚まで
圧延され製品厚板２ｃとなる。
てスラブ２ａを制御圧延する場合の圧延態様を示す。こ
の場合、水冷シャワー４は、粗圧延機３ａと仕上圧延機
３ｂの中間に設置されている。粗圧延機３ａによって所
定板厚まで圧延された中間素材としての鋼板２ｂは、水
冷シャワー４によって所定温度まで冷却される。この後
、前記鋼板２ｂは仕上圧延機３ｂによって所定板厚まで
圧延され製品厚板２ｃとなる。
しかし、上述した厚板圧延方法には次のような問題があ
る。
る。
■ 所定板厚に圧延された鋼板を水冷却する場合、Ｉ′
ｑ板周板部辺部央部に比べて過大に冷却される。この結
果、鋼板周辺部の材質と中央部−の材質とが異なシ、鋼
板全体の拐質が不均一となり、しかも、鋼板周辺部の硬
度が高くなることがら、圧延時の夏期抵抗が大きくなる
ので一鋼板周辺部の板厚が中央部に比べて厚くなり、鋼
板全体の板厚が不均一となる。
ｑ板周板部辺部央部に比べて過大に冷却される。この結
果、鋼板周辺部の材質と中央部−の材質とが異なシ、鋼
板全体の拐質が不均一となり、しかも、鋼板周辺部の硬
度が高くなることがら、圧延時の夏期抵抗が大きくなる
ので一鋼板周辺部の板厚が中央部に比べて厚くなり、鋼
板全体の板厚が不均一となる。
■ 圧延ライン上で冷却を行なうので、圧延能率が低下
する。即ち、第１図に示しｆ？Ｌ１基の圧延機を用いて
スラブを圧延する場合の圧延能率Ｐ（ｔｏｎ／Ｈｒ ）
は次式で表わされる。
する。即ち、第１図に示しｆ？Ｌ１基の圧延機を用いて
スラブを圧延する場合の圧延能率Ｐ（ｔｏｎ／Ｈｒ ）
は次式で表わされる。
を
但し、四ニスラブ重量、
ｔ：圧延時間。
一方、第３図に示した２基の圧延機を用いてスラブを圧
延する場合の圧延能率Ｐは次式で表わされる。
延する場合の圧延能率Ｐは次式で表わされる。
但し、ｔｌ： 粗圧延機による圧延時間、ｔ２：
仕上圧延機による圧延時間、ｔｃ： 水冷シャワーに
よる冷却時間。
仕上圧延機による圧延時間、ｔｃ： 水冷シャワーに
よる冷却時間。
上記２基の圧延機を用いる場合、一般の圧延方法におい
ては、粗圧延機と仕上圧延機の圧延能力が同一となるよ
うに、ν１ノも−ｔ、＝ｔ２ となる様に各圧延機の
圧Ｆ′パススケジュールを決定しているが、上述の制御
圧延の場合にはｔ、とｔ２ とは等しくなく、一般に
は１２＞１．である。
ては、粗圧延機と仕上圧延機の圧延能力が同一となるよ
うに、ν１ノも−ｔ、＝ｔ２ となる様に各圧延機の
圧Ｆ′パススケジュールを決定しているが、上述の制御
圧延の場合にはｔ、とｔ２ とは等しくなく、一般に
は１２＞１．である。
従って、圧延能ギは次式のようになる。
２
以上のことから明らかなように、圧延機を１基および２
基用いて圧延する何れの場合においても、制御圧延法は
通常の圧延法に比べて圧延能率が低トする。
基用いて圧延する何れの場合においても、制御圧延法は
通常の圧延法に比べて圧延能率が低トする。
このつし明は、上述の問題点を解決するためになさノア
、／こものであって。
、／こものであって。
加熱炉で加熱されたスラブを、所定の板Ｊ♀まで圧延り
、 ７’ｊ後、この中間素材としてのＪＷ椴を所定温域
で冷却し、この後、前記鋼板をＩｙｌ定板厚１で再度出
帆して、所定板厚の製品厚板をｇ造する厚板の制＃圧延
方法において、前記スラブを中間素拐としての鋼板に圧
延した後、前記鋼板を一旦圧延ライン外の鋼板待機ゾー
ンに移動せしめ、ここで前記鋼板の温度調整を行ない、
この間、別のスラブの圧延および／または前工程で温度
調整された鋼板の圧延を行ない、かくして、圧延能率の
向上を図ったことに特徴を有する。
、 ７’ｊ後、この中間素材としてのＪＷ椴を所定温域
で冷却し、この後、前記鋼板をＩｙｌ定板厚１で再度出
帆して、所定板厚の製品厚板をｇ造する厚板の制＃圧延
方法において、前記スラブを中間素拐としての鋼板に圧
延した後、前記鋼板を一旦圧延ライン外の鋼板待機ゾー
ンに移動せしめ、ここで前記鋼板の温度調整を行ない、
この間、別のスラブの圧延および／または前工程で温度
調整された鋼板の圧延を行ない、かくして、圧延能率の
向上を図ったことに特徴を有する。
この発明の一実施態様を図面を参照しながら説明する。
第４図は、この発明の一実施態様を示ナー・１ノ面図で
ある。
ある。
加熱炉１によって所定温度に加熱されたスラブ２ａは、
粗圧延機３ａによって所定板厚を有する中間素材として
の鋼板２ｂ’ に圧延される。次に、この鋼板２ｂ′は
、粗圧延機３ａと仕上圧延機３ｂとの間の圧延ライン外
に設けられたトランスファーによって構成される鋼板待
機ゾーン５に移され、ここで、所定温度に空冷される。
粗圧延機３ａによって所定板厚を有する中間素材として
の鋼板２ｂ’ に圧延される。次に、この鋼板２ｂ′は
、粗圧延機３ａと仕上圧延機３ｂとの間の圧延ライン外
に設けられたトランスファーによって構成される鋼板待
機ゾーン５に移され、ここで、所定温度に空冷される。
このｍＪ、既に前工程で所定温度に空冷された鋼板待機
ゾーン５内のｎ′ｑ板２ｂ″は、仕上圧延機３ｂによっ
て所定板厚の製品厚板２ｃに圧延される。この間、粗圧
延機３ａでは別のスラブの圧延を開始する。そして、前
記鋼板２ｂ″の仕」二圧延完了後、直ちに、鋼板２ｂ’
は仕上圧延機２ｂによって仕上圧延される。以上、この
操作が繰シ返し７行なわれる。
ゾーン５内のｎ′ｑ板２ｂ″は、仕上圧延機３ｂによっ
て所定板厚の製品厚板２ｃに圧延される。この間、粗圧
延機３ａでは別のスラブの圧延を開始する。そして、前
記鋼板２ｂ″の仕」二圧延完了後、直ちに、鋼板２ｂ’
は仕上圧延機２ｂによって仕上圧延される。以上、この
操作が繰シ返し７行なわれる。
このように、粗圧延機と仕上圧延機との間にＮｉｌ仮待
機ゾーンを設けることによって、圧延能率を人ｉ＋に向
上さぜることができる。
機ゾーンを設けることによって、圧延能率を人ｉ＋に向
上さぜることができる。
上述しまた例は１１１□（ｉ仮待機ゾーンをトランスフ
ァーで構成した場合であるが、第５図に示されるように
トランスカーを利用してもよく、寸た、第６図に示さＪ
ｌ、るように、圧延ラインに対して鋼板を上１・方向に
移送ＦｉＪ能な冷却ボックスを利用しても同様にＪｌ、
延能率の向上を図ることができる。
ァーで構成した場合であるが、第５図に示されるように
トランスカーを利用してもよく、寸た、第６図に示さＪ
ｌ、るように、圧延ラインに対して鋼板を上１・方向に
移送ＦｉＪ能な冷却ボックスを利用しても同様にＪｌ、
延能率の向上を図ることができる。
第７図は、この発ｊＪＩＪの更に別の実施態様を・示ず
゛１制ｍ図でうり、１基の圧延機を用いた場合である。
゛１制ｍ図でうり、１基の圧延機を用いた場合である。
加熱〃−′１によって所定温度に加熱さ）またスラブ２
ａ、（＋ｊ１．圧延機３によって＋１ｔ）ｉ板厚の５Ｊ
Ｉ′ｒ４仮２ｂ′（二圧延さ）１５．この後、≦１１ｒ
４仮２ ｂ’は、圧延機３の前方（）川、′ｌ′ｊ（炉
上１則〕（二股げられた、トランスカーまたはトランス
ファー等で構成される鋼板待機ゾーン５ａ に移され
て所定温度まで空冷される。鋼板２ｂ’が待機ゾーン５
ａに移されると直ちに、圧延機３の後方に設けられた、
トランスカーまたはトランスファー等で構成される別の
鋼板待機ゾーン５ｂから既に、所定温度に空冷された鋼
板２ｂ″が圧延機３に送られ、所定板厚の製品厚板２Ｃ
に圧延される。この後、直ちに、待機ゾーン５ａ内の空
冷が完了した鋼板２ｂ′が圧延機３に送らｈ製品厚板２
Ｃに圧延される。以「、この操作が繰シ返し行なわれる
。
ａ、（＋ｊ１．圧延機３によって＋１ｔ）ｉ板厚の５Ｊ
Ｉ′ｒ４仮２ｂ′（二圧延さ）１５．この後、≦１１ｒ
４仮２ ｂ’は、圧延機３の前方（）川、′ｌ′ｊ（炉
上１則〕（二股げられた、トランスカーまたはトランス
ファー等で構成される鋼板待機ゾーン５ａ に移され
て所定温度まで空冷される。鋼板２ｂ’が待機ゾーン５
ａに移されると直ちに、圧延機３の後方に設けられた、
トランスカーまたはトランスファー等で構成される別の
鋼板待機ゾーン５ｂから既に、所定温度に空冷された鋼
板２ｂ″が圧延機３に送られ、所定板厚の製品厚板２Ｃ
に圧延される。この後、直ちに、待機ゾーン５ａ内の空
冷が完了した鋼板２ｂ′が圧延機３に送らｈ製品厚板２
Ｃに圧延される。以「、この操作が繰シ返し行なわれる
。
なふ・７この発明の方法を円滑に実施するためには一第
８図に示されるように、鋼板待機ゾーンでの鋼板１本当
シの冷却所要時間が例えは４分の場合には、待機ゾーン
には２本のＧ１１１１板を待機させておく必要があり、
８分かかる場合には４本を待機させておく必要がある。
８図に示されるように、鋼板待機ゾーンでの鋼板１本当
シの冷却所要時間が例えは４分の場合には、待機ゾーン
には２本のＧ１１１１板を待機させておく必要があり、
８分かかる場合には４本を待機させておく必要がある。
このように、鋼板の冷却に必要な時間と圧延時間（１＋
およびｔ２）とから待（幾ゾーンに待機させておく鋼板
の本数かだ（足される。
およびｔ２）とから待（幾ゾーンに待機させておく鋼板
の本数かだ（足される。
寸だ、上述の何れの場合においても、待機ゾーンで１ｉ
ＮＩ板を空冷しているが、水冷却によって積極的にｊ＋
１１１ Ｊルを所定温７度に冷却しても良い。なお、何
方の方法で＄７仮を冷却しても、待機ゾーンにエツジバ
ーナを設け、鋼板エツジ部を加熱して６１１ｉ板温度の
均一化を図ることが好ましい。
ＮＩ板を空冷しているが、水冷却によって積極的にｊ＋
１１１ Ｊルを所定温７度に冷却しても良い。なお、何
方の方法で＄７仮を冷却しても、待機ゾーンにエツジバ
ーナを設け、鋼板エツジ部を加熱して６１１ｉ板温度の
均一化を図ることが好ましい。
次に、この発明による場合の圧延能率ｐ（ｔ○ｎ／Ｈｒ
）について述べると一第４〜６図に示した２基の圧延
機を用い／こ場合は、 であり、第７図に示した１基の圧延機ケ用いた場合は ６０＋ｌノ Ｐ −−−−−−−ｍ＝ ｔ、 十ｔ２ となる。
）について述べると一第４〜６図に示した２基の圧延
機を用い／こ場合は、 であり、第７図に示した１基の圧延機ケ用いた場合は ６０＋ｌノ Ｐ −−−−−−−ｍ＝ ｔ、 十ｔ２ となる。
従って、従来の第１図および第３図の場合の圧延能率と
比較すると、第１図の場合は、となり、第３図の場合は
、 となり、従来の圧延方法より圧延能率が向」ニすること
が明らかである。
比較すると、第１図の場合は、となり、第３図の場合は
、 となり、従来の圧延方法より圧延能率が向」ニすること
が明らかである。
以上説明したように、この発明によれは−’５Ｊ逆圧延
によシ厚板を制御圧延するに際して、能率良く、シかも
、均一な板厚および月質をイラする厚板の圧延がイｆな
えるといった４１用な効果かもたらされる。
によシ厚板を制御圧延するに際して、能率良く、シかも
、均一な板厚および月質をイラする厚板の圧延がイｆな
えるといった４１用な効果かもたらされる。
第１図および第３図は、従来の圧延方法を示す説明図１
、第２図および第８図は１時間と板厚び４．ガｔｉ温匣
との関係を示す図、第４隊１〜第７１こＯ発明の実施態
様を示す説明図でりる。図。 ひいて。 ユ・・加熱炉 ２ａ・スラブ； ”：； 、
２ ’Ｄ’、 ２ｂ”・・函、仮 ２Ｃ・・
厚板３ 圧延機 ３ａ 粗圧延機５ｂ・・仕
上圧延機 ４・水冷／ヤワーＪり、：Ｊ ａ 、
５ ｂ ル仮侍機ゾーン出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮谷 奈津夫（池２名 ″″ 第１図 図は、 面に □） 条２図 １） 稟３図 第４図 第６図 ポ ７図 第８図
、第２図および第８図は１時間と板厚び４．ガｔｉ温匣
との関係を示す図、第４隊１〜第７１こＯ発明の実施態
様を示す説明図でりる。図。 ひいて。 ユ・・加熱炉 ２ａ・スラブ； ”：； 、
２ ’Ｄ’、 ２ｂ”・・函、仮 ２Ｃ・・
厚板３ 圧延機 ３ａ 粗圧延機５ｂ・・仕
上圧延機 ４・水冷／ヤワーＪり、：Ｊ ａ 、
５ ｂ ル仮侍機ゾーン出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮谷 奈津夫（池２名 ″″ 第１図 図は、 面に □） 条２図 １） 稟３図 第４図 第６図 ポ ７図 第８図
Claims (1)
- 加熱炉で加熱されたスラブを、所定の板厚１で圧延した
後、この中間素材としての鋼板を所定温まで冷却し、こ
の後、前記鋼板を所定板厚まで再度圧延して、所定板厚
の製品厚板を製造する厚板の制御圧延方法において、前
記スラブを中間素材としての鋼板に圧延した後、前記鋼
板を一旦圧延ライン外の鋼板待機ゾーンに移動せしめ、
ここで前記鋼板の温度調整を行ない−この間−別のスラ
ブの圧延および／″！！たは前工程で温度調整された鋼
板の圧延を行ない、かくして、圧延能率の向上を図った
ことを特徴とする。ル゛板の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16959682A JPS5961504A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 厚板の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16959682A JPS5961504A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 厚板の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5961504A true JPS5961504A (ja) | 1984-04-07 |
Family
ID=15889416
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16959682A Pending JPS5961504A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 厚板の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5961504A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010517787A (ja) * | 2007-02-16 | 2010-05-27 | シーメンス・ヴィエーアイ・メタルズ・テクノロジーズ・リミテッド | 金属板およびストリップの熱機械的制御された圧延方法およびその装置 |
| CN103372572A (zh) * | 2012-04-28 | 2013-10-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种提高粗轧机轧制节奏的控制方法 |
| CN103418613A (zh) * | 2012-05-15 | 2013-12-04 | 核工业西南物理研究院 | 一种控制热核聚变堆用不锈钢板拉伸强度的轧制方法 |
| CN105665443A (zh) * | 2016-03-30 | 2016-06-15 | 首钢总公司 | 一种宽厚板轧机生产极限规格管线钢的轧制工艺 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53146208A (en) * | 1977-05-26 | 1978-12-20 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Cooling method for rolling material for controlled rolling |
| JPS58202907A (ja) * | 1982-05-22 | 1983-11-26 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 厚板圧延設備 |
-
1982
- 1982-09-30 JP JP16959682A patent/JPS5961504A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53146208A (en) * | 1977-05-26 | 1978-12-20 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Cooling method for rolling material for controlled rolling |
| JPS58202907A (ja) * | 1982-05-22 | 1983-11-26 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 厚板圧延設備 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010517787A (ja) * | 2007-02-16 | 2010-05-27 | シーメンス・ヴィエーアイ・メタルズ・テクノロジーズ・リミテッド | 金属板およびストリップの熱機械的制御された圧延方法およびその装置 |
| CN103372572A (zh) * | 2012-04-28 | 2013-10-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种提高粗轧机轧制节奏的控制方法 |
| CN103418613A (zh) * | 2012-05-15 | 2013-12-04 | 核工业西南物理研究院 | 一种控制热核聚变堆用不锈钢板拉伸强度的轧制方法 |
| CN105665443A (zh) * | 2016-03-30 | 2016-06-15 | 首钢总公司 | 一种宽厚板轧机生产极限规格管线钢的轧制工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5961504A (ja) | 厚板の圧延方法 | |
| JPH091209A (ja) | ステンレスストリップの連続鋳造熱間圧延設備および表面品質の優れたステンレスストリップの製造方法 | |
| CN116371939A (zh) | 一种消除不同厚度冷轧热成型钢基料塌卷缺陷的制造方法 | |
| JP3074372B2 (ja) | 靱性が優れた厚鋼板の製造方法 | |
| KR100368238B1 (ko) | 후강판의 온도제어압연방법_ | |
| JPH11286722A (ja) | 鋼板の製造方法 | |
| JPS6056403A (ja) | 厚鋼板の圧延設備 | |
| JPH0219426A (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| SU816612A1 (ru) | Способ правки гор чекатанногопРОКАТА и уСТРОйСТВО дл ЕгООСущЕСТВлЕНи | |
| JPS5941508B2 (ja) | チタン熱延板の製造方法 | |
| JPS5933167B2 (ja) | 冷間圧延性の良好な低炭素鋼熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH02263930A (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPS61207520A (ja) | 軟質の非時効性表面処理用鋼板の製造方法 | |
| JP3572806B2 (ja) | 極低炭素冷延鋼板の製造方法 | |
| CN115971256A (zh) | 一种控制x80管线钢钢板板形的生产方法 | |
| JPS62161935A (ja) | 巾方向に不均一な強度を有する冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JP2626922B2 (ja) | 板幅方向の機械的性質および耳率が均一なアルミニウム板の製造方法 | |
| JPS62185832A (ja) | オ−ステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼帯または鋼板の製造法 | |
| JPS5658920A (en) | Direct hardening method of steel plate | |
| JPS6360101B2 (ja) | ||
| JPS63195227A (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS61209702A (ja) | 薄肉ウエブｈ形鋼の熱間圧延装置列 | |
| CN121339209A (zh) | 一种带钢横断面温度均匀性控制方法与装置 | |
| CN121373057A (zh) | 一种基于N6纯镍5mm薄带的热轧控制方法 | |
| JPS5978703A (ja) | 厚鋼板の製造方法 |