JPS596361A - 導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法 - Google Patents
導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法Info
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- JPS596361A JPS596361A JP11592782A JP11592782A JPS596361A JP S596361 A JPS596361 A JP S596361A JP 11592782 A JP11592782 A JP 11592782A JP 11592782 A JP11592782 A JP 11592782A JP S596361 A JPS596361 A JP S596361A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は＄４用尚刀ｍａｙルミニクム合盆撚嫌に関する
もので、特にａｍとし”Ｃ素線の４峨畦、強度及び耐熱
性ｔ−なうことなく１曲げ特性を数置したものである。
もので、特にａｍとし”Ｃ素線の４峨畦、強度及び耐熱
性ｔ−なうことなく１曲げ特性を数置したものである。
従米架ｌ送４４１１Ｍには、導鴫用アルミニクム（庄Ｍ
ｌ）からなるＪ１ｇ砿な撚合せた調芯アルミニウム撚−
（ＡＣ８Ｒ）か用いられているが、特殊なＪ８鴫４４初
もとでは、ｍｓ性ｔ′有Ｔ６系婦を用いた調芯耐熱アル
ミニウム舎金處−（ＴＡＣ８ＲＪが用いられている。
ｌ）からなるＪ１ｇ砿な撚合せた調芯アルミニウム撚−
（ＡＣ８Ｒ）か用いられているが、特殊なＪ８鴫４４初
もとでは、ｍｓ性ｔ′有Ｔ６系婦を用いた調芯耐熱アル
ミニウム舎金處−（ＴＡＣ８ＲＪが用いられている。
ＴＡＣａＲ用Ｊｇ−にはＡ Ｉ −Ｚ ｒ糸合並が用い
られ℃いるが、この合菫は’ｌｒ含有瀘の如何に伺わら
ず、ＡＩＩａの強度がそれほど強くないため、長径１出
送峨用には便用でさず、また鉄芯伽のない全アルミニク
ム合盆ｍ ｍ （ＡＡＡＣＪにも使用で８ないものであ
った。
られ℃いるが、この合菫は’ｌｒ含有瀘の如何に伺わら
ず、ＡＩＩａの強度がそれほど強くないため、長径１出
送峨用には便用でさず、また鉄芯伽のない全アルミニク
ム合盆ｍ ｍ （ＡＡＡＣＪにも使用で８ないものであ
った。
このため長径聞込４ｍには、強度の纜れた５００５糸合
金（ＡＩ −Ｑ、５〜１，１ ｗ １％Ｍｇ）からなる
素線を撚合せ之鋼芯尚カアルミニウム合迫撚−か用いら
れているが、この合盆系癲は引張強さか２４峙、４−と
潰れているも、耐熱性はＥＵＡＪ索−と同程度であり、
大答鳳ｘ８４用には使用Ｃさないものであった。
金（ＡＩ −Ｑ、５〜１，１ ｗ １％Ｍｇ）からなる
素線を撚合せ之鋼芯尚カアルミニウム合迫撚−か用いら
れているが、この合盆系癲は引張強さか２４峙、４−と
潰れているも、耐熱性はＥＵＡＪ索−と同程度であり、
大答鳳ｘ８４用には使用Ｃさないものであった。
近年、嵯力需要の種火に伴い、大谷置込鴫用として一度
及び−感性の漬れた索線が要求されるようになり、これ
に応じて削紀ＡＩ Ｚｒ系台達と同等の一４４性及び−
熱性を有し、削紀５００５糸合逮と同号の強度な有゛ｆ
るＡｌ−Ｚｒ−に’ｅ糸会並か開発され。
及び−感性の漬れた索線が要求されるようになり、これ
に応じて削紀ＡＩ Ｚｒ系台達と同等の一４４性及び−
熱性を有し、削紀５００５糸合逮と同号の強度な有゛ｆ
るＡｌ−Ｚｒ−に’ｅ糸会並か開発され。
該合成か６７よる系癲を撚合せに導嵯用尚力耐熱アルミ
ニウム台盆撚−がＨ」いられるように１つ之。
ニウム台盆撚−がＨ」いられるように１つ之。
この撚４１１３１はＡＩ−７，ｒ−に″ｅ糸合逮浴崗ン
遅構又は半連続鋳通し、漫られた鋳塊を丹〃口熱ＴΦこ
となく黙ｆｆ１ｌ圧魅し″ｃ荒引−とし、これｔ〜Ｉａ
で伸−加工して素−とし、これをｕｉ数本撚合せたもの
で、素−の強度及び−熱性は曖れ℃いるも、曲げ特性が
劣る人点かあり、そのため架−工４寺における釣卓通し
におい℃糸＃Ｓ切れを起し易く、また餞径間大嘔流送嘔
用の撚線や鉄芯債のないＡＡＡＣとして使用するために
は更に特性？改番する必要がめった。
遅構又は半連続鋳通し、漫られた鋳塊を丹〃口熱ＴΦこ
となく黙ｆｆ１ｌ圧魅し″ｃ荒引−とし、これｔ〜Ｉａ
で伸−加工して素−とし、これをｕｉ数本撚合せたもの
で、素−の強度及び−熱性は曖れ℃いるも、曲げ特性が
劣る人点かあり、そのため架−工４寺における釣卓通し
におい℃糸＃Ｓ切れを起し易く、また餞径間大嘔流送嘔
用の撚線や鉄芯債のないＡＡＡＣとして使用するために
は更に特性？改番する必要がめった。
本発明はこれに繊み種々研死の結果、ｓ４用尚力ｌ１ｌ
ｔ熱アルミニウム合金撚槻とし℃索巌の導嘔牲。
ｔ熱アルミニウム合金撚槻とし℃索巌の導嘔牲。
Ｉｉｉ度及び耐熱性を劣化せしめることなく曲げ特性を
同上し、長径量大４流用撚嫌やＡＡＡＵとして使用でき
る撚−の−遣方法を開発しＫもので。
同上し、長径量大４流用撚嫌やＡＡＡＵとして使用でき
る撚−の−遣方法を開発しＫもので。
Ｚｒｏ、ｏｓ〜ｏ、ｚｗｔ％及び士’ｅＯ，１〜Ｑ、８
ｗｔ％を含り、ＵｕＵ、Ｕ３〜Ｑ、４ｗｔ％、Ｍｇ Ｌ
Ｊ、０１〜０．４ｗｔ％の輸−内１′回れかｌ橿又は２
橿Ｊｋ：ｒｌｅ含有瀘との比（Ｆｅ宮何産／ｅｕ−ｈ寵
含何慮Ｊで０．２〜２０含み、残部Ａ１と通縞の不縄愕
かｂなるアルミニクム合並４ｍを４＠又は半連続祷通し
、得られた鋳塊を丹加黙Ｔることなく熱間圧端し″ｃｉ
引−とし、これ３階１−Ｃ１中嫌加工し之素線を複数本
撚合せる撚嶺の！Ｈ！域に８いて、アルミニツム合盆ｒ
；１ｔｌｊｋｔ’ｌＯ関／Ｓ“ｅｃ以上の縛造速度で超
哲彼をかけながら鋳通し、優られた鋳塊の１＠１１圧延
を５５０〜３５０℃（／Ｊｄ！ＩＪｔ’ヨり開始Ｌ １
： ３００〜１２０℃（／ＪｔＭで終ｒし、その闇に８
０％以上の減面加工を４Ｔなって荒引−とし、該荒引線
の伸婦加工ζ二際し伸−中の＃！ｍを１００−Ｃ以Ｆに
保持して８０％以上の一向刀日工を行／ｊい、しかる盪
１５０〜２５０Ｃの一度で０．５〜ｌＯ時間加惑処理し
て系癲とし、該素裸の撚合せにめたり、素線に１バスレ
ダクνヨンで５％以上の減１１１／Ｊｌｌ工＋ｒＪＪ４
１えながら撚合せることを特徴と゛「るものであ金。
ｗｔ％を含り、ＵｕＵ、Ｕ３〜Ｑ、４ｗｔ％、Ｍｇ Ｌ
Ｊ、０１〜０．４ｗｔ％の輸−内１′回れかｌ橿又は２
橿Ｊｋ：ｒｌｅ含有瀘との比（Ｆｅ宮何産／ｅｕ−ｈ寵
含何慮Ｊで０．２〜２０含み、残部Ａ１と通縞の不縄愕
かｂなるアルミニクム合並４ｍを４＠又は半連続祷通し
、得られた鋳塊を丹加黙Ｔることなく熱間圧端し″ｃｉ
引−とし、これ３階１−Ｃ１中嫌加工し之素線を複数本
撚合せる撚嶺の！Ｈ！域に８いて、アルミニツム合盆ｒ
；１ｔｌｊｋｔ’ｌＯ関／Ｓ“ｅｃ以上の縛造速度で超
哲彼をかけながら鋳通し、優られた鋳塊の１＠１１圧延
を５５０〜３５０℃（／Ｊｄ！ＩＪｔ’ヨり開始Ｌ １
： ３００〜１２０℃（／ＪｔＭで終ｒし、その闇に８
０％以上の減面加工を４Ｔなって荒引−とし、該荒引線
の伸婦加工ζ二際し伸−中の＃！ｍを１００−Ｃ以Ｆに
保持して８０％以上の一向刀日工を行／ｊい、しかる盪
１５０〜２５０Ｃの一度で０．５〜ｌＯ時間加惑処理し
て系癲とし、該素裸の撚合せにめたり、素線に１バスレ
ダクνヨンで５％以上の減１１１／Ｊｌｌ工＋ｒＪＪ４
１えながら撚合せることを特徴と゛「るものであ金。
即ら１本＠明は上把辿成軸囲の合並を層製し。
これｔ’ｌＵｊｉｍ／ｓｅｅ以上の碍逓速度で超ｄ波を
かけなから遵―又は半４−鋳造Ｔることにより、耐熱性
を力比ｆるｉｒ、ｊｊｅ寺の析出を功止し、結晶粒及び
晶出蜀ン倣細Ｉｔｓ Ｌ、 ’Ｃ曲げ特性の同上を針り
、得られた＃魂を惑闇比砧して厄引禰とＴるのに耐熱性
劣化の原因とｔ金乙ｒ、 ｉ＋’ｅ４の析出を防止Ｔる
ため。
かけなから遵―又は半４−鋳造Ｔることにより、耐熱性
を力比ｆるｉｒ、ｊｊｅ寺の析出を功止し、結晶粒及び
晶出蜀ン倣細Ｉｔｓ Ｌ、 ’Ｃ曲げ特性の同上を針り
、得られた＃魂を惑闇比砧して厄引禰とＴるのに耐熱性
劣化の原因とｔ金乙ｒ、 ｉ＋’ｅ４の析出を防止Ｔる
ため。
再刀Ｕ鵬ｒることｌよ（、，５５０〜３５０Ｃの一度よ
り圧端を開始し、３００〜１ｚｕｃの娼度Ｃ圧鮎を掻ｒ
丁金までに８０％以上のＭＩｌ［ｌ加工’＆ ／ＪＩＪ
え−Ｃ１荒引癲の纏′−元、ｇを均’Ｍｊ Ｖ側躯卒＊
化し、十分に加工硬化させ金。
り圧端を開始し、３００〜１ｚｕｃの娼度Ｃ圧鮎を掻ｒ
丁金までに８０％以上のＭＩｌ［ｌ加工’＆ ／ＪＩＪ
え−Ｃ１荒引癲の纏′−元、ｇを均’Ｍｊ Ｖ側躯卒＊
化し、十分に加工硬化させ金。
この）に引禰ンＮ１１圓で１申巌加工し℃索線とＴるの
に、伸禰加工中の４１！！度ン１υＯＣ以Ｆに保持し′
″Ｃ加工熱による低編禰純硬化現求によつ℃耐熱性が低
ＦＴるのを防止し、８０％以上のｋＡ向加工を加えて十
分に加工硬化させ、しかる後１５０〜２５Ｌ）’Ｃの温
度で０．５〜ｌＯ時間加熱処理して曲げ性、柔軟性を更
に同上させる。
に、伸禰加工中の４１！！度ン１υＯＣ以Ｆに保持し′
″Ｃ加工熱による低編禰純硬化現求によつ℃耐熱性が低
ＦＴるのを防止し、８０％以上のｋＡ向加工を加えて十
分に加工硬化させ、しかる後１５０〜２５Ｌ）’Ｃの温
度で０．５〜ｌＯ時間加熱処理して曲げ性、柔軟性を更
に同上させる。
このようＣ二して得／２：Ａ樺を複数本撚台せて撚線と
するのＣ；、系顧に１パスレダクｉ／ヨンで５１以上の
ａ！ｄｉＪ７Ｊｌ］工′ｊｋ：加えながら撚合せ、〃ロ
エ−二よる発熱と素線に加え１３ｔＬ６ねじりの歪によ
り索線の曲げ特性３ｗ４着に同上せしめたものである。
するのＣ；、系顧に１パスレダクｉ／ヨンで５１以上の
ａ！ｄｉＪ７Ｊｌ］工′ｊｋ：加えながら撚合せ、〃ロ
エ−二よる発熱と素線に加え１３ｔＬ６ねじりの歪によ
り索線の曲げ特性３ｗ４着に同上せしめたものである。
しかし工率発明におい℃、合金組Ｉｌｉ、を削ぎピの如
く限定したのは次の理由によΦものであΦ。
く限定したのは次の理由によΦものであΦ。
Ｚ、含有量を０９０５〜ｇ、２ｗｔ％（以Ｆｗｔちを率
にうと記載する）と限定したのは％０．０５％木禰Ｃは
Ｉ’ｅ言有慮の如ｐ＋Ｊ ｇ”−伺わらず、−熱性同上
の効果が少ｌ＜、０．２％を越えると＋Ｉｆｉ性は同上
するも導峨率の＋ａ Ｆが着しくなるためでめり＊ ｋ
’ｅｆｔ有慮Ｙ０．１〜０．８％と限定したのは、０．
１％木祷ではｌＪｒ含有瀘の如何に拘わらず１強度及び
１１９１＃ｓ性の同上が得られず、０．８％を越えると
４４亭の低トが着しくなるためである。
にうと記載する）と限定したのは％０．０５％木禰Ｃは
Ｉ’ｅ言有慮の如ｐ＋Ｊ ｇ”−伺わらず、−熱性同上
の効果が少ｌ＜、０．２％を越えると＋Ｉｆｉ性は同上
するも導峨率の＋ａ Ｆが着しくなるためでめり＊ ｋ
’ｅｆｔ有慮Ｙ０．１〜０．８％と限定したのは、０．
１％木祷ではｌＪｒ含有瀘の如何に拘わらず１強度及び
１１９１＃ｓ性の同上が得られず、０．８％を越えると
４４亭の低トが着しくなるためである。
またＣｕ含有ｍｌ Ｙ Ｏ，０３〜０．４％、 Ｍｇ
含１ｒ ４１ ｔ’ ０．０１〜０．４％と限定したの
はＣｕ又は／及びＭｇの含有量がＦ限未調では曲げ特性
が改善されず、上限ｔ−趨えると、４４率の低Ｆが着し
くなるためであり、Ｃｕ又は／及びｉｖｇの含有量をＦ
ｅ含有量との比ｃ ｐｅ含有盪／Ｃｕ＋ｍｇ含有瀘フで
０．２〜２０としたのは、０．２禾調では＄４Ｅ率の低
Ｆが着しく、２０を越えると曲げ特性が収得されないた
めである。
含１ｒ ４１ ｔ’ ０．０１〜０．４％と限定したの
はＣｕ又は／及びＭｇの含有量がＦ限未調では曲げ特性
が改善されず、上限ｔ−趨えると、４４率の低Ｆが着し
くなるためであり、Ｃｕ又は／及びｉｖｇの含有量をＦ
ｅ含有量との比ｃ ｐｅ含有盪／Ｃｕ＋ｍｇ含有瀘フで
０．２〜２０としたのは、０．２禾調では＄４Ｅ率の低
Ｆが着しく、２０を越えると曲げ特性が収得されないた
めである。
伏に本発明におい℃、連続又は半連続＃壇に８けるｒＩ
Ｉ＃慮４Ｆ！ｔ％：ｌＯ騙／暴ｅｃ以上と限定したのは
。
Ｉ＃慮４Ｆ！ｔ％：ｌＯ騙／暴ｅｃ以上と限定したのは
。
ｌＯ繻１ｓｅｃ末を面の速度ではｚｒ、 Ｊ＋ｅ寺の析
出が起り。
出が起り。
耐熱・性が低ＦＴるためであり、鋳造時に超汗波ｔかけ
たのは結Ｉ４粒と晶出１１を微細化して曲げ特性を改番
するためである。このようにして得た鋳塊を丹加黙する
ことなく惑１硼圧延するのは、再加熱によりｗＩｓ性低
トの原因となる’ｌｒ、に’ｅ等の析出な藺止Ｔ金ため
であり、−塊のＭ間圧延開始１度を５５０〜３５０Ｃと
一足したのは、開始／！！度が５５０℃より尚いと冷１
＃！ｊ伸緘加工における加工硬化が小さくなり、３５０
’Ｃより低いとＦｅが均質化せず、耐熱性が低ＦＴるた
めである。また熱間圧延終ｒｍ度を３００−１２０℃と
限定したのは、終Ｔ温度か３υＯＣより高いと傾度か向
上せず、圧延後の冷却過程で固溶したｌ、ｒ％に’ｅ４
ｉの析出が起り、１Ｉｉ１熱性が低Ｆするためであり、
１２０℃より低い編度まで加工を続けると、加工に裏金
硬化現象が大きく１つｉｃｍ熱性を低Ｆｆる之めである
。またｆｉｌ…圧遮における減面加工率ゼ８０％以上と
限定したのは、８０％未纜の加工では十分を強度が４ら
れないためである。
たのは結Ｉ４粒と晶出１１を微細化して曲げ特性を改番
するためである。このようにして得た鋳塊を丹加黙する
ことなく惑１硼圧延するのは、再加熱によりｗＩｓ性低
トの原因となる’ｌｒ、に’ｅ等の析出な藺止Ｔ金ため
であり、−塊のＭ間圧延開始１度を５５０〜３５０Ｃと
一足したのは、開始／！！度が５５０℃より尚いと冷１
＃！ｊ伸緘加工における加工硬化が小さくなり、３５０
’Ｃより低いとＦｅが均質化せず、耐熱性が低ＦＴるた
めである。また熱間圧延終ｒｍ度を３００−１２０℃と
限定したのは、終Ｔ温度か３υＯＣより高いと傾度か向
上せず、圧延後の冷却過程で固溶したｌ、ｒ％に’ｅ４
ｉの析出が起り、１Ｉｉ１熱性が低Ｆするためであり、
１２０℃より低い編度まで加工を続けると、加工に裏金
硬化現象が大きく１つｉｃｍ熱性を低Ｆｆる之めである
。またｆｉｌ…圧遮における減面加工率ゼ８０％以上と
限定したのは、８０％未纜の加工では十分を強度が４ら
れないためである。
更に〜１４１１伸−加工における伸線中のＳ目温度？１
００Ｇ以ドに＃ｉ定したのは、伸線中の−１一度が１０
０℃を趨えるとａ−焼錦硬１６境求が起り、耐熱性が低
ＦＴる之めであり、この加工におい１：減面加工を８０
％以上と＃ｉ定したのは、８０う禾膚Ｃは十分な加工硬
化が得られない之めである。またこの加工後の加熱処理
温度ｙｉｓｕ〜２ｓｏｃ、処理時：…を０．５〜ｉｏ時
１圓と限定したのは、加熱１度が１５０Ｃ禾祠でも処理
時１１０．５時間禾−でも十分な加熱処理効果か得られ
ず、側熱ｍ度が２５４７ｃ＆嗣えても、処理時ｒｉａが
ｌＯ時間ｔ′越えても曲げ特性や柔Ｉｇｌｃ性の向上よ
りも強度低Ｆが者しくなるためである。
００Ｇ以ドに＃ｉ定したのは、伸線中の−１一度が１０
０℃を趨えるとａ−焼錦硬１６境求が起り、耐熱性が低
ＦＴる之めであり、この加工におい１：減面加工を８０
％以上と＃ｉ定したのは、８０う禾膚Ｃは十分な加工硬
化が得られない之めである。またこの加工後の加熱処理
温度ｙｉｓｕ〜２ｓｏｃ、処理時：…を０．５〜ｉｏ時
１圓と限定したのは、加熱１度が１５０Ｃ禾祠でも処理
時１１０．５時間禾−でも十分な加熱処理効果か得られ
ず、側熱ｍ度が２５４７ｃ＆嗣えても、処理時ｒｉａが
ｌＯ時間ｔ′越えても曲げ特性や柔Ｉｇｌｃ性の向上よ
りも強度低Ｆが者しくなるためである。
このようにして慢だ４樺を撚合せて撚禰とするのに、索
樺Ｃ二加え金１パスレダクνジンの緬曲ガロ工を５％以
上と一足したのは、１紀の如く減面加工ｇ二よる間熱と
撚合せ中にガロえりれ金イλじりの虚により曲げ特注を
一ノー同上させるためで、減面加工と撚合せｔ別工程で
行ｙｚつだのでは曲げ特″性の同上は得られず、また減
菌加工率が５％禾祠Ｃは加工による発熱が小さく１曲げ
特性の同上は得られない。史に２パス以上のレダクシヨ
ン域二より５％以上のｇｔｉｉｉ加工をイＴｔつ℃も曲
げ特性の同様の、効果は優られるがより大きな効果は優
られず、しかも撚合せ中のａｔ＆１１ｏＪＪａ工はｌパ
スか爾曳であるため′Ｃある。
樺Ｃ二加え金１パスレダクνジンの緬曲ガロ工を５％以
上と一足したのは、１紀の如く減面加工ｇ二よる間熱と
撚合せ中にガロえりれ金イλじりの虚により曲げ特注を
一ノー同上させるためで、減面加工と撚合せｔ別工程で
行ｙｚつだのでは曲げ特″性の同上は得られず、また減
菌加工率が５％禾祠Ｃは加工による発熱が小さく１曲げ
特性の同上は得られない。史に２パス以上のレダクシヨ
ン域二より５％以上のｇｔｉｉｉ加工をイＴｔつ℃も曲
げ特性の同様の、効果は優られるがより大きな効果は優
られず、しかも撚合せ中のａｔ＆１１ｏＪＪａ工はｌパ
スか爾曳であるため′Ｃある。
以ト１本発明を実應例１二つい℃説明ｆ◇。
ｆｉｉ９９．６％（／Ｊ ｇ ＣＡ ｌ地道ト、 Ａｌ
−５％’ｌｒ、 ＡＩ−ｄ％に’ｅ。
−５％’ｌｒ、 ＡＩ−ｄ％に’ｅ。
Ａｌ−５０％Ｃｕの各階会並と、１■ｇ４ｉ体を用いて
第１表に示す４１ｔ戚の合迫を俗製し、これをベルトア
ンドホイール型４続碕確シニより超を波ｆ ７Ｊｈけな
から断曲槓２０００−の鋳型に連続的に＃Ｉ逍し、優ら
れた一塊を再加熱Ｔることｒｘ＜４続的に圧端する４！
Ａｌ７ｆ延た。
第１表に示す４１ｔ戚の合迫を俗製し、これをベルトア
ンドホイール型４続碕確シニより超を波ｆ ７Ｊｈけな
から断曲槓２０００−の鋳型に連続的に＃Ｉ逍し、優ら
れた一塊を再加熱Ｔることｒｘ＜４続的に圧端する４！
Ａｌ７ｆ延た。
このｍ５ｉｔ’ｓ〜８４本用い、それぞれダイスを通し
てｌパスで減向刀ロエを加え１よがら鋼、６上に撚合せ
て導罐用尚刀Ｉ１１＃％アルミニウム合金ｉｌ！ｋａを
製造しｌこ。これ等撚−Ｊｋ１ ｍの長さに切断して解
体し、′４系線をそれぞれ長匿した僕、引張強さ、導４
４！、ｍ熱性及び曲げ特性を測定しｚ０七の副層結果と
装ｆｉ染件を第２表にボ「。
てｌパスで減向刀ロエを加え１よがら鋼、６上に撚合せ
て導罐用尚刀Ｉ１１＃％アルミニウム合金ｉｌ！ｋａを
製造しｌこ。これ等撚−Ｊｋ１ ｍの長さに切断して解
体し、′４系線をそれぞれ長匿した僕、引張強さ、導４
４！、ｍ熱性及び曲げ特性を測定しｚ０七の副層結果と
装ｆｉ染件を第２表にボ「。
尚、引張強さはアムスラー型引張試ｓａｍにより測定し
、導＠率はケルビンダブルブリッジにより鴫気抵抗を１
ＪＩＪ足して算出した。また耐熱性は試料を２３０℃の
１度で１時１圓加黒し之後、引張強さを測定し、ＪＪｃ
ｉ熱処理削の引ｍ遥さじ対Ｔる加熱後の引張強さの割合
で表わした。また聞げ特性は試料ｔ’ｔｔ科の１！優の
２倍の開開で挟持し℃左右父互に繰返し曲げを行ない、
破１１＃Ｔるまでの曲げ回数ン測定し之。曲げ回数は圧
に９０°曲げて１回１元の位置に戻して２回、右に９０
°曲げ１：３回、７ｃの位置に戻して４回とし、これを
破断Ｔるまで繰返し之。
、導＠率はケルビンダブルブリッジにより鴫気抵抗を１
ＪＩＪ足して算出した。また耐熱性は試料を２３０℃の
１度で１時１圓加黒し之後、引張強さを測定し、ＪＪｃ
ｉ熱処理削の引ｍ遥さじ対Ｔる加熱後の引張強さの割合
で表わした。また聞げ特性は試料ｔ’ｔｔ科の１！優の
２倍の開開で挟持し℃左右父互に繰返し曲げを行ない、
破１１＃Ｔるまでの曲げ回数ン測定し之。曲げ回数は圧
に９０°曲げて１回１元の位置に戻して２回、右に９０
°曲げ１：３回、７ｃの位置に戻して４回とし、これを
破断Ｔるまで繰返し之。
ｆＩ１表及び５７Ｖ１２衣から明らかｔように１本本発
明伝法３６１〜腐１４じより製造した撚機の系−は、導
４４！５６．１〜５７．１％ｌＡ（、’１９％引張強さ
２６．５〜２７．６ダ／−１鋼熱性９４，９〜９７．１
％１曲げ回数３６〜４２回の特注な示し、従来方法Ａ６
３８〜准４１で製造した撚−の４禰と比奴し、導４率、
引張強さ及びｔｍ熱性は同号で、はるかに肯い曲げ回数
？示し、約３倍以上の曲げ特性ン有す金ことか利金。
明伝法３６１〜腐１４じより製造した撚機の系−は、導
４４！５６．１〜５７．１％ｌＡ（、’１９％引張強さ
２６．５〜２７．６ダ／−１鋼熱性９４，９〜９７．１
％１曲げ回数３６〜４２回の特注な示し、従来方法Ａ６
３８〜准４１で製造した撚−の４禰と比奴し、導４率、
引張強さ及びｔｍ熱性は同号で、はるかに肯い曲げ回数
？示し、約３倍以上の曲げ特性ン有す金ことか利金。
これに対し本発明方法で属足する白道組成又は４＃！遣
染件が外れΦ比奴方法肩１５−４３７では導磁率。
染件が外れΦ比奴方法肩１５−４３７では導磁率。
引張通さ％−Ａ６曲、曲げ回数の伺れかが劣ることが利
金。
金。
即ち、ｚｒ含有處の少ない比較合＊ＯＹ：用９ｓた比奴
方法Ａ１５’′ｃは耐熱性が低く、Ｊｌｅ言ｎ瀘の少な
い比較合並（Ｊｔ’用いた比較方法、％１７では引張強
さ及び１−熱性が低く、ｌＶｌｇ又は／及びｅｕ含有量
の少ない比較合成８ゼ用いた比較刀詠腐ム９Ｃは曲げ特
注が収容されず、Ｚｒ含有慮の多い比奴白道Ｐ％Ｆ ｅ
宮有遁の多いｌｊ＋奴合遮Ｒ，ｉＶｇ又は／及びＵｕ含
有鳳の多い比較舎址Ｔを用いた比較方法、％１８゜／％
１８．４２０は何れも導磁率が低くなっている。
方法Ａ１５’′ｃは耐熱性が低く、Ｊｌｅ言ｎ瀘の少な
い比較合並（Ｊｔ’用いた比較方法、％１７では引張強
さ及び１−熱性が低く、ｌＶｌｇ又は／及びｅｕ含有量
の少ない比較合成８ゼ用いた比較刀詠腐ム９Ｃは曲げ特
注が収容されず、Ｚｒ含有慮の多い比奴白道Ｐ％Ｆ ｅ
宮有遁の多いｌｊ＋奴合遮Ｒ，ｉＶｇ又は／及びＵｕ含
有鳳の多い比較舎址Ｔを用いた比較方法、％１８゜／％
１８．４２０は何れも導磁率が低くなっている。
またに″ｅｔ有濾とＭｇ又は／及びＣｕ台有−の比が０
．２より小さい比奴合並Ｕｆ用いた比較方法／ｌ６２１
では導磁率が低く、比が２０より人さい比奴合破ｖ、Ｗ
馨用いた比較方法４２２、／ｌ６２３では何れも曲げ特
性が改番され℃いない。
．２より小さい比奴合並Ｕｆ用いた比較方法／ｌ６２１
では導磁率が低く、比が２０より人さい比奴合破ｖ、Ｗ
馨用いた比較方法４２２、／ｌ６２３では何れも曲げ特
性が改番され℃いない。
また製造条件において、−雇速膚が遅い比収力法４２４
％圧延開始温度が低い比奴方法／％２７、圧延路ｒ一度
が貼い比奴方法／１６２９−伸襟加工中の一一が尚い比
奴方法４３１では何れも耐熱性が悪く。
％圧延開始温度が低い比奴方法／％２７、圧延路ｒ一度
が貼い比奴方法／１６２９−伸襟加工中の一一が尚い比
奴方法４３１では何れも耐熱性が悪く。
超ぎ技をかけずに鋳造した比較方法／亀２５．伸−後の
ｍｌｌ＆処理一度がはい比較方法４３３、同処理峙１−
が層かい比較方法Ａ６３５では何れも曲げ特注が収嵜さ
れず、圧延開始ｍ １１’が尚い比収方法屑２６、圧延
科Ｉｍ度が尚い比奴方ｖｉＡｉ２８．黙＋Ｍ）圧延によ
る加工率が小さい比較方法４３（Ｊ、冷闇伸巌ｇ二よる
加工率か小さい比較方法、％３２．伸−儀の加熱処理纒
反が商い比較方法Ａ６３４、同処理時１出か長い比較方
法４３６では何れも引張通さが低Ｆし％撚線に８い℃素
線の１バスレダクνヨンが小さいＬｔＳ奴方法廃３７で
は曲げ特性が数置されない。
ｍｌｌ＆処理一度がはい比較方法４３３、同処理峙１−
が層かい比較方法Ａ６３５では何れも曲げ特注が収嵜さ
れず、圧延開始ｍ １１’が尚い比収方法屑２６、圧延
科Ｉｍ度が尚い比奴方ｖｉＡｉ２８．黙＋Ｍ）圧延によ
る加工率が小さい比較方法４３（Ｊ、冷闇伸巌ｇ二よる
加工率か小さい比較方法、％３２．伸−儀の加熱処理纒
反が商い比較方法Ａ６３４、同処理時１出か長い比較方
法４３６では何れも引張通さが低Ｆし％撚線に８い℃素
線の１バスレダクνヨンが小さいＬｔＳ奴方法廃３７で
は曲げ特性が数置されない。
と（ＪＪように本発明によれは従来の尚カー熱アルミニ
ウム台遊燃祷の＾はと同号の尋峨在、Ａ反及び−然１！
４：’ａ’何し、かつはるかに護れた聞は特性をＮｒΦ
系ｆｌＩＪ！ｔ／燃含せ之尚刀１−黙アルミニクム合遮
撚−を製線「９ごとかでさるものＣ１長径１…込鴫−や
蛍アルミニクム台迫撚繰とし゛〔、その特８：を同上し
得る寺顧着な幼果を萎ｆΦものでめり。
ウム台遊燃祷の＾はと同号の尋峨在、Ａ反及び−然１！
４：’ａ’何し、かつはるかに護れた聞は特性をＮｒΦ
系ｆｌＩＪ！ｔ／燃含せ之尚刀１−黙アルミニクム合遮
撚−を製線「９ごとかでさるものＣ１長径１…込鴫−や
蛍アルミニクム台迫撚繰とし゛〔、その特８：を同上し
得る寺顧着な幼果を萎ｆΦものでめり。
Claims (1)
- Ｚｒ０．０５〜Ｕ、２ｗｔ％及びにｅｏ、ｉ〜ｏ、ｓｗ
ｔ％を含み、Ｃｕｏｎａ〜ｇ、４ｗｔ％、ＭｇＵ、０１
〜ｇ、４ｗｔ％の一囲円で何れかｌ橿又は２檀′Ｉｋ：
に’ｅ合有ｉ１ｔトノ比ｔ ＊ｌ ｅ含有量／Ｃｕ十Ｍ
ｇ含何處」で０．２〜２０含み、残部Ａ１と通線の不純
物からなるアルミニクム合逮１ｓ−を４−又は半逓椀鋳
逅し、得られた一塊を！＋加熱することなく熱閣圧魅し
℃荒引線とし、これ’に’？ｖＩｌ田で伸線加工した素
線な複数本撚合せる撚線の褒遣におい℃、アルミニクム
合盆溶−ｔｌＯ１７ｓｅｃ以上の鋳造速度で超４改をか
けながら峰通し、得られた＃塊のｌ５ｋＩ＆１圧延な５
５０〜３５０Ｃの一度より開始して３００〜１２０−Ｃ
の一度で終ＪＬ、その閾に８０％以上の減面〃ロエを行
ｔつ℃荒引線とし、該荒引線の伸樺加工に際し伸線中の
繊１１に：１００℃以Ｆに保持して８０１以上の緬聞加
工？行ない、しかるｆｉ１５０〜２５０℃の温度で０．
５〜ｌＯ時間加熱処理して素線とし、Ｍ索線の撚合せに
Ｔｏｙｔす、索線にｌパスレダクνヨンで５％以上のｒ
ｔａｄＩＪ加工を加えながら撚合せることを特徴とする
曲げ特性の優れた導鴫用嶋力ｍ熱アルミニワム合金ｍ＃
！の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11592782A JPS596361A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11592782A JPS596361A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS596361A true JPS596361A (ja) | 1984-01-13 |
| JPH036983B2 JPH036983B2 (ja) | 1991-01-31 |
Family
ID=14674631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11592782A Granted JPS596361A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS596361A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61207542A (ja) * | 1985-03-12 | 1986-09-13 | Yazaki Corp | 高力耐熱アルミニウム合金 |
| JPH0534113A (ja) * | 1991-08-02 | 1993-02-09 | Railway Technical Res Inst | トロリー線の摩耗測定方法 |
| CN112708792A (zh) * | 2020-12-14 | 2021-04-27 | 河南明晟新材料科技有限公司 | 利用6系及高镁5系废杂铝制备中镁5系铝合金的方法 |
| CN117265307A (zh) * | 2023-10-11 | 2023-12-22 | 中铝河南洛阳铝箔有限公司 | 一种高延伸率高强度铝箔的制备工艺及其应用 |
-
1982
- 1982-07-02 JP JP11592782A patent/JPS596361A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61207542A (ja) * | 1985-03-12 | 1986-09-13 | Yazaki Corp | 高力耐熱アルミニウム合金 |
| JPH0534113A (ja) * | 1991-08-02 | 1993-02-09 | Railway Technical Res Inst | トロリー線の摩耗測定方法 |
| CN112708792A (zh) * | 2020-12-14 | 2021-04-27 | 河南明晟新材料科技有限公司 | 利用6系及高镁5系废杂铝制备中镁5系铝合金的方法 |
| CN117265307A (zh) * | 2023-10-11 | 2023-12-22 | 中铝河南洛阳铝箔有限公司 | 一种高延伸率高强度铝箔的制备工艺及其应用 |
| CN117265307B (zh) * | 2023-10-11 | 2024-05-31 | 中铝河南洛阳铝箔有限公司 | 一种高延伸率高强度铝箔的制备工艺及其应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH036983B2 (ja) | 1991-01-31 |
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