JPS60184629A - 加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS60184629A JPS60184629A JP3745384A JP3745384A JPS60184629A JP S60184629 A JPS60184629 A JP S60184629A JP 3745384 A JP3745384 A JP 3745384A JP 3745384 A JP3745384 A JP 3745384A JP S60184629 A JPS60184629 A JP S60184629A
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- JP
- Japan
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- rolling
- hot
- strength
- steel
- steel sheet
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- Granted
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はＣ−Ｓ’、ｉ −Ｍ ｎ鋼又はＣ−Ｍｎ鋼に微
量のＮｂを添加した鋼を用い、現行の熱延プロセスの改
良によって従来の特殊元素添加の析出強化型高張力熱延
鋼板よりも強度−延性バランスの良好な又強度−延性バ
ランスに優れた■）・Ｐよりも溶接部の肉やせの少ない
加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法に関するもの
である。
量のＮｂを添加した鋼を用い、現行の熱延プロセスの改
良によって従来の特殊元素添加の析出強化型高張力熱延
鋼板よりも強度−延性バランスの良好な又強度−延性バ
ランスに優れた■）・Ｐよりも溶接部の肉やせの少ない
加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法に関するもの
である。
近年、自動車産業において自動車の燃費改善の対策のひ
とつとして車体の軽風化を図ることがあり、使用鋼板の
薄肉化と安全性の面から加工性に優れた高張力熱延鋼板
の要求が高まっている。
とつとして車体の軽風化を図ることがあり、使用鋼板の
薄肉化と安全性の面から加工性に優れた高張力熱延鋼板
の要求が高まっている。
従来、加工性に優４ｔた熱延鋼板を得るには、Ｎｂ。
Ｔｊ、Ｖ・・・・等の特殊元素を添加して固溶硬化及び
炭窒化物形成による析出強化により強度を向」二させる
製造方法と最近製造され始めたＤｕａｌ Ｐｈａｓ（Ｎ
（以降Ｉ）・Ｐ）鋼板とすることにより強度−延性バラ
ンスを向上させる製造方法とがある。曲名はＮｂ。
炭窒化物形成による析出強化により強度を向」二させる
製造方法と最近製造され始めたＤｕａｌ Ｐｈａｓ（Ｎ
（以降Ｉ）・Ｐ）鋼板とすることにより強度−延性バラ
ンスを向上させる製造方法とがある。曲名はＮｂ。
１’ｉ、、 Ｖ・・・等の添加元素が高価でゴスト上昇
の原因となり、また資源的にも将来制約が予想される。
の原因となり、また資源的にも将来制約が予想される。
後者の叶鋼板は強度−延性バランスは良好であるが、自
動車部品であるホイールに適用するにあたっての問題と
して■伸びフランジ性が劣ることから例えばホイールデ
ィスク加工時、バーリング加工によるハブ六成形で割れ
を発生し易い。■溶接熱影響部の軟化現象が大きいため
ホイールリム。
動車部品であるホイールに適用するにあたっての問題と
して■伸びフランジ性が劣ることから例えばホイールデ
ィスク加工時、バーリング加工によるハブ六成形で割れ
を発生し易い。■溶接熱影響部の軟化現象が大きいため
ホイールリム。
型矯正時にその部分の肉厚減少′が大きく疲労特性の向
にが認められないの２点がある。
にが認められないの２点がある。
こ１１等の問題を解決する方法としてＣ−Ｓ ｉ −Ｍ
ｎ ｔｒＱでフェライ１〜とベーナイトの複合組織を
持つ高張力Ｆへ延創扱の製造が考えらｔｙる。例えば特
開昭５７一−１４５！３６５号に示さオしるように、Ｃ
−５ｉ−削１鋼で最終圧延パス後の冷却制御と巻取温度
制御によってフエライｊ〜とヘーナイトの複合組織を持
った高張力熱延３１”り板及び製造か示さＡしており、
コス１へ的にも安価でホイールディスク加工時、バーリ
ング加工によるハブ六成形での割れについても改善がな
さばしている。しかし溶接熱影響部の軟化現象に於いて
はｌ）Ｐ ｔｒＱはどではないが、ホイールリム、型矯
正時に肉７１Ｘの減少がみらｉｙ、疲労特性で若干問題
がある。
ｎ ｔｒＱでフェライ１〜とベーナイトの複合組織を
持つ高張力Ｆへ延創扱の製造が考えらｔｙる。例えば特
開昭５７一−１４５！３６５号に示さオしるように、Ｃ
−５ｉ−削１鋼で最終圧延パス後の冷却制御と巻取温度
制御によってフエライｊ〜とヘーナイトの複合組織を持
った高張力熱延３１”り板及び製造か示さＡしており、
コス１へ的にも安価でホイールディスク加工時、バーリ
ング加工によるハブ六成形での割れについても改善がな
さばしている。しかし溶接熱影響部の軟化現象に於いて
はｌ）Ｐ ｔｒＱはどではないが、ホイールリム、型矯
正時に肉７１Ｘの減少がみらｉｙ、疲労特性で若干問題
がある。
したがって自動車部品であるホイールへの適用にあたっ
てはこの溶接熱影響部の軟化現象による肉厚の減少を改
善することが必要となる。
てはこの溶接熱影響部の軟化現象による肉厚の減少を改
善することが必要となる。
本発明はこのような現状に鑑み、一般用Ｃ−Ｃ−５ｊ−
＋系鋼と類似の成分鋼に微量のＮｂを添加することによ
って強度−延性バランスが良好でしかも溶接熱影響部の
肉厚減少の少ない加］二性に優れた高張力熱延鋼板を低
コストで製造するために新たな製造方法を提供するもの
である。
＋系鋼と類似の成分鋼に微量のＮｂを添加することによ
って強度−延性バランスが良好でしかも溶接熱影響部の
肉厚減少の少ない加］二性に優れた高張力熱延鋼板を低
コストで製造するために新たな製造方法を提供するもの
である。
本発明は基本成分としはＣ： ０．０２〜０．２０％、
）１１：０．３〜１，５％、Ｓｉ：１．５％以下、ｐ
： （１，０２％以下、Ｓ ： ０．０１％以下、Ｎｂ
： ０．００８〜０．０２５％に限定含有し、残部Ｆ
ｅ及び不可避元素からなる鋼片を用いる。
）１１：０．３〜１，５％、Ｓｉ：１．５％以下、ｐ
： （１，０２％以下、Ｓ ： ０．０１％以下、Ｎｂ
： ０．００８〜０．０２５％に限定含有し、残部Ｆ
ｅ及び不可避元素からなる鋼片を用いる。
Ｃ及びＭｎは必要な強度の確保とフェライトとベーナイ
トの複合組織を得るに必須の元素であり、Ｃ：０．０２
％未満、Ｍｎ ： ０．３％未満では通常の熱延工程の
冷速ではフェライ１〜とベーナイ１への複合組織を持つ
鋼板が得がたく、またＣ ： ０．２０％超、Ｍｎ：１
．５％超では延性の劣化が大きく、溶接性も害すること
がらＣ： ０．０２−０．２０％、Ｍｎ ： ０．３％
−１，５％とする。Ｓｌ は好ましくは０．２％以上添
加するとフェライ１−粒内の固溶〔Ｃ〕 が減少し、未
変態オーステティ１−粒のＣ元素濃化を促進することか
ら好適なフエライｊ−とベーナイトの複合組織を得やす
くする働きを持ち、鋼板の強、度−延性バランスを向に
させる。Ｓ、ｉ：１．５％超えると未変態オーステティ
１−粒のＣ元素濃化が飽和するため経済的にも不利であ
ることと溶接性を害することからＳｉ ： １．５％以
下、好ましくは０．２〜１．５％とする。Ｐは溶接性を
害することがらｒ’ ： ０．０２％以下とする。Ｓは
ＭｎＳ系介在物を形成して伸びフランジ性を低下させる
からＭｎＳ系介在物を減少せしめ、伸びフランジ性の向
上を図るためにＳ ： ０．０１％以下とする。
トの複合組織を得るに必須の元素であり、Ｃ：０．０２
％未満、Ｍｎ ： ０．３％未満では通常の熱延工程の
冷速ではフェライ１〜とベーナイ１への複合組織を持つ
鋼板が得がたく、またＣ ： ０．２０％超、Ｍｎ：１
．５％超では延性の劣化が大きく、溶接性も害すること
がらＣ： ０．０２−０．２０％、Ｍｎ ： ０．３％
−１，５％とする。Ｓｌ は好ましくは０．２％以上添
加するとフェライ１−粒内の固溶〔Ｃ〕 が減少し、未
変態オーステティ１−粒のＣ元素濃化を促進することか
ら好適なフエライｊ−とベーナイトの複合組織を得やす
くする働きを持ち、鋼板の強、度−延性バランスを向に
させる。Ｓ、ｉ：１．５％超えると未変態オーステティ
１−粒のＣ元素濃化が飽和するため経済的にも不利であ
ることと溶接性を害することからＳｉ ： １．５％以
下、好ましくは０．２〜１．５％とする。Ｐは溶接性を
害することがらｒ’ ： ０．０２％以下とする。Ｓは
ＭｎＳ系介在物を形成して伸びフランジ性を低下させる
からＭｎＳ系介在物を減少せしめ、伸びフランジ性の向
上を図るためにＳ ： ０．０１％以下とする。
Ｃ８は介在物を微細球状化する形態制御の働きがあり、
伸びフランジ性を向」ニさせることから好ましくはＣａ
−：０．０１％迄含有させる。Ｎｂは通常、固溶硬化と
析出強化から強度アップを図る元素として使用している
が、ここでは強度アップのための元素としての働きより
も溶接熱影響部の軟化現象を抑制すること、すなわち肉
厚減少を起こさせないことを目的としており、第１図に
示す如くフラッシュバット溶接時の肉厚減少はｏ、ｏｏ
ｇ％以上から効果があり０．０２５％で飽和しており、
０．０２５％以上ではコストが高くなり、上限は０．０
２５％とする。Ｎｂの効果は析出硬化によりベーナイト
の焼戻し軟化を防止していると考えらオしろ。
伸びフランジ性を向」ニさせることから好ましくはＣａ
−：０．０１％迄含有させる。Ｎｂは通常、固溶硬化と
析出強化から強度アップを図る元素として使用している
が、ここでは強度アップのための元素としての働きより
も溶接熱影響部の軟化現象を抑制すること、すなわち肉
厚減少を起こさせないことを目的としており、第１図に
示す如くフラッシュバット溶接時の肉厚減少はｏ、ｏｏ
ｇ％以上から効果があり０．０２５％で飽和しており、
０．０２５％以上ではコストが高くなり、上限は０．０
２５％とする。Ｎｂの効果は析出硬化によりベーナイト
の焼戻し軟化を防止していると考えらオしろ。
熱間圧延に際して鋼板の加熱温度は１１００℃以下とし
てもよい。これはＮｂを固溶する必要がないから加熱温
度が高いと最終圧延パス温度を確保するために圧延スピ
ードのダウン或いは仕−を二圧延入側でのディレ一時間
を持つことから生産性低下、阻止のためである。仕上圧
延の最初の３パス以上の圧下率を各々４０％以上の高圧
下率としたのはここでのパス間銅板通過時間が圧延後、
オーステナイト粒が再結晶するに充分な時間であると考
えられることからここでの圧下率をできるだけ高圧下率
とし、再結晶核発生を増大させ、オースナナ４１〜粒の
細粒化を図ることにある。４パス以降はパス間時間が短
かいため累積圧下の効果（各パス後回復が殆んど起ずに
、圧下の累積として評価できる）として考え細粒化を図
ることからＴｏｊａｌ圧下率（仕上圧延前後の圧下率）
を８０％以上とする。最終圧延パスの温度をＡｒ３ ＋
５０℃としたのは薄物（はぼ２．５％以下）幅広材で
フェライ１〜とベーナイトの複合組織を持つ鋼板を製造
する場合に最終圧延パスの温度範囲が（Ａｒ３＋５０℃
）〜（＾ｒ３−５０℃）で圧延荷重が圧延機の限界値を
超えるなどの点から製造が困難なものに対しては最終パ
スの温度を（Ａｒ３＋５０℃）超とし、最終圧延パス以
降確実に２相域関度迄冷却速度４５℃／Ｓ未満で冷却し
、以降冷却速度４５℃八以上１００°Ｃ／ｓ前後で３０
０−５００℃の温度まで冷却する。これは細粒化が充分
でないこのものの強度−延性バランスを第２図に整理し
ているが細粒なフェライ１−とベーナイトの複合組織を
有する熱延銅板よりも劣っているが、析出強化型高張力
熱延鋼板と同等の強度−延性バランスであることがわか
る。
てもよい。これはＮｂを固溶する必要がないから加熱温
度が高いと最終圧延パス温度を確保するために圧延スピ
ードのダウン或いは仕−を二圧延入側でのディレ一時間
を持つことから生産性低下、阻止のためである。仕上圧
延の最初の３パス以上の圧下率を各々４０％以上の高圧
下率としたのはここでのパス間銅板通過時間が圧延後、
オーステナイト粒が再結晶するに充分な時間であると考
えられることからここでの圧下率をできるだけ高圧下率
とし、再結晶核発生を増大させ、オースナナ４１〜粒の
細粒化を図ることにある。４パス以降はパス間時間が短
かいため累積圧下の効果（各パス後回復が殆んど起ずに
、圧下の累積として評価できる）として考え細粒化を図
ることからＴｏｊａｌ圧下率（仕上圧延前後の圧下率）
を８０％以上とする。最終圧延パスの温度をＡｒ３ ＋
５０℃としたのは薄物（はぼ２．５％以下）幅広材で
フェライ１〜とベーナイトの複合組織を持つ鋼板を製造
する場合に最終圧延パスの温度範囲が（Ａｒ３＋５０℃
）〜（＾ｒ３−５０℃）で圧延荷重が圧延機の限界値を
超えるなどの点から製造が困難なものに対しては最終パ
スの温度を（Ａｒ３＋５０℃）超とし、最終圧延パス以
降確実に２相域関度迄冷却速度４５℃／Ｓ未満で冷却し
、以降冷却速度４５℃八以上１００°Ｃ／ｓ前後で３０
０−５００℃の温度まで冷却する。これは細粒化が充分
でないこのものの強度−延性バランスを第２図に整理し
ているが細粒なフェライ１−とベーナイトの複合組織を
有する熱延銅板よりも劣っているが、析出強化型高張力
熱延鋼板と同等の強度−延性バランスであることがわか
る。
実施例
本発明による実施例を第１表に示す。発明例１〜９は所
定の成分を有する鋼を本発明に沿って熱間圧延を行なっ
たものである。比較例１０はＣが高い成分系で本発明に
沿って熱間圧延を行なったもので、強度・延性バランス
が小さく、とくに伸びの低下が大きい。比較例１１はＮ
ｂの低い成分系で本発明に沿って熱間圧延を行なったも
のであるが、溶接熱影響部の肉やせが大きく問題となる
。
定の成分を有する鋼を本発明に沿って熱間圧延を行なっ
たものである。比較例１０はＣが高い成分系で本発明に
沿って熱間圧延を行なったもので、強度・延性バランス
が小さく、とくに伸びの低下が大きい。比較例１１はＮ
ｂの低い成分系で本発明に沿って熱間圧延を行なったも
のであるが、溶接熱影響部の肉やせが大きく問題となる
。
比較例１２は１１同様Ｎｂの低い成分系で冷却速度 何
が低目に外れたものでフエライ１〜・バーライ１−組
翫織となり強度が低目でしかも溶接熱影響部の肉や 歿
せが大きく問題となる。比較例１３は所定の成分である
が捲取温度が高ｌ］に外才したものでフェライ１−・バ
ーライ１−組織となり強度が低゛ドしている。
が低目に外れたものでフエライ１〜・バーライ１−組
翫織となり強度が低目でしかも溶接熱影響部の肉や 歿
せが大きく問題となる。比較例１３は所定の成分である
が捲取温度が高ｌ］に外才したものでフェライ１−・バ
ーライ１−組織となり強度が低゛ドしている。
第１図はＮｂ含有量と溶接熱影響部の肉やせ（５％引張
時の局所歪）爪との関係を示す図、第２図は強度−延性
バランスの比較を示ず図である。 代理人 弁理士 吉 島 寧（ ミ 執 央 ト −随 寮 リ 〜 ＼”）９ＪＪ’ｌ
’ａｋｌ’ｌ”１９ ｚｓ８２ 図 ５０ ５５ ｇθ に５７θ ７５ （ｋｌ／ｍｍ’） １Ｆ−続ネ市ｊｌＥヤ） ■、事件の表示 昭和５９年 特許願 第０３７４５３号２、発明の名称 加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法３、補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代Ｉｌ１区大手町２丁目６番３号名称
（６６５）新日本！ｌ１２鐵株式会社代表名・ 武 １
１」 口 ４、代理人 〒１０５ Ｔａ （５０３） ４８７’７
住所 東京都港区西新橋ｔ−ｔ２−１第１森゛ビル８Ｐ
ａ自発 ６、補正の対象 明細書の特許請求の範囲、発明の詳細な説明の欄７、補
正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙のように補正をする。 （２）明細書の第７頁の１０行において、「関度」とあ
るを、「温度」と訂正する。 （３）同じく第７頁の１１行において、ｒ５００Ｊとあ
るを、ｒ５５０Ｊと訂正する。 （４）同じく第７頁の１２〜１４行において、［これは
細粒が充分でないこのものの強度延性バランスを第２図
に整理しているが、」とあるを。 「第２図にこのものの強度−延性バランスを整理してい
るが、細粒が充分でないため」と訂正する。 （５）同じく第７頁の１６行において、［より’ｂ劣っ
ているが」とあるを、「よりも強度−延性バランスで劣
っているが」と訂正する。 （６）同じく第８頁の表中２行において、ｒＪｉ取」と
あるを、「巻取」と訂正する。 （７）同じく第８頁の表中比較例１２の横行、！！冷却
開始の縦列において、「−」とあるを、「７６０」とＭ
Ｊ正する。 （８）同じく第９頁の表中比較例１０の横行、ＴＳの縦
列において、ｒ７０Ｊとあるを、「７９」と訂正する。 （９）同じく第９頁の表中比較例１１の横行、ＹＲの縦
列において、「７５」とあるを、「７８」と訂正する。 （１０）同じく第９頁の表中比較例１２の横行。 ＹＲの縦列において、［７５」とあるを、「８２］とｌ
ｉＪ正する。 （１１）同じく第９頁の表中比較例１３の横行、′ｒＳ
の縦列において、「５７」とあるを、「６４」と訂正す
る。 （１２）同じく第９頁の表中比較例１３の横行、ＹＲの
縦列において、ｒ ７３ Ｊとあるを、「８３」と訂正
する。 （１３）同じく第９頁の表中比較例１３の横行、Ｅ皇の
縦列において、「２９」とあるを、［２５」と訂正する
。 （１４）同じく第１０頁の３行において、Ｅもので」と
あるを、［ものであるが」と訂正する。 （１５）同じく第１０頁の１１行において、［捲取」と
あるを、「巻取」と言］正する。 別紙 特許請求の範囲 Ｃ（１，０２〜０．２０％、Ｍｎ０．３−１．５％、Ｓ
ｉＳ２．５％、Ｐ≦０．０２％、Ｓ≦０．０１％、Ｎｂ
０．００８〜０．０２５％を含有し残部はＦｅ及び不可
避元素からなる鋼片を加熱し、連続熱間仕上圧延の最初
の３パス以上の各パスでの圧下率が４０％以上とし、仕
上全圧延のトータル圧下率が８０％以上とし、最終圧延
パスの温度を（Ａ ｒ、 ＋ ５０℃）超で終了し、終
了後Ａｒ。 〜Ａｒよ温度迄４５℃／Ｓ未満の冷却速度で徐冷し以降
４５℃／Ｓ以上の冷却速度で冷却し３００〜５５０℃で
韮取ることを特徴とするフェライトとベーナイトの複合
組織を持った加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法
。
時の局所歪）爪との関係を示す図、第２図は強度−延性
バランスの比較を示ず図である。 代理人 弁理士 吉 島 寧（ ミ 執 央 ト −随 寮 リ 〜 ＼”）９ＪＪ’ｌ
’ａｋｌ’ｌ”１９ ｚｓ８２ 図 ５０ ５５ ｇθ に５７θ ７５ （ｋｌ／ｍｍ’） １Ｆ−続ネ市ｊｌＥヤ） ■、事件の表示 昭和５９年 特許願 第０３７４５３号２、発明の名称 加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法３、補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代Ｉｌ１区大手町２丁目６番３号名称
（６６５）新日本！ｌ１２鐵株式会社代表名・ 武 １
１」 口 ４、代理人 〒１０５ Ｔａ （５０３） ４８７’７
住所 東京都港区西新橋ｔ−ｔ２−１第１森゛ビル８Ｐ
ａ自発 ６、補正の対象 明細書の特許請求の範囲、発明の詳細な説明の欄７、補
正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙のように補正をする。 （２）明細書の第７頁の１０行において、「関度」とあ
るを、「温度」と訂正する。 （３）同じく第７頁の１１行において、ｒ５００Ｊとあ
るを、ｒ５５０Ｊと訂正する。 （４）同じく第７頁の１２〜１４行において、［これは
細粒が充分でないこのものの強度延性バランスを第２図
に整理しているが、」とあるを。 「第２図にこのものの強度−延性バランスを整理してい
るが、細粒が充分でないため」と訂正する。 （５）同じく第７頁の１６行において、［より’ｂ劣っ
ているが」とあるを、「よりも強度−延性バランスで劣
っているが」と訂正する。 （６）同じく第８頁の表中２行において、ｒＪｉ取」と
あるを、「巻取」と訂正する。 （７）同じく第８頁の表中比較例１２の横行、！！冷却
開始の縦列において、「−」とあるを、「７６０」とＭ
Ｊ正する。 （８）同じく第９頁の表中比較例１０の横行、ＴＳの縦
列において、ｒ７０Ｊとあるを、「７９」と訂正する。 （９）同じく第９頁の表中比較例１１の横行、ＹＲの縦
列において、「７５」とあるを、「７８」と訂正する。 （１０）同じく第９頁の表中比較例１２の横行。 ＹＲの縦列において、［７５」とあるを、「８２］とｌ
ｉＪ正する。 （１１）同じく第９頁の表中比較例１３の横行、′ｒＳ
の縦列において、「５７」とあるを、「６４」と訂正す
る。 （１２）同じく第９頁の表中比較例１３の横行、ＹＲの
縦列において、ｒ ７３ Ｊとあるを、「８３」と訂正
する。 （１３）同じく第９頁の表中比較例１３の横行、Ｅ皇の
縦列において、「２９」とあるを、［２５」と訂正する
。 （１４）同じく第１０頁の３行において、Ｅもので」と
あるを、［ものであるが」と訂正する。 （１５）同じく第１０頁の１１行において、［捲取」と
あるを、「巻取」と言］正する。 別紙 特許請求の範囲 Ｃ（１，０２〜０．２０％、Ｍｎ０．３−１．５％、Ｓ
ｉＳ２．５％、Ｐ≦０．０２％、Ｓ≦０．０１％、Ｎｂ
０．００８〜０．０２５％を含有し残部はＦｅ及び不可
避元素からなる鋼片を加熱し、連続熱間仕上圧延の最初
の３パス以上の各パスでの圧下率が４０％以上とし、仕
上全圧延のトータル圧下率が８０％以上とし、最終圧延
パスの温度を（Ａ ｒ、 ＋ ５０℃）超で終了し、終
了後Ａｒ。 〜Ａｒよ温度迄４５℃／Ｓ未満の冷却速度で徐冷し以降
４５℃／Ｓ以上の冷却速度で冷却し３００〜５５０℃で
韮取ることを特徴とするフェライトとベーナイトの複合
組織を持った加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法
。
Claims (1)
- Ｃ０，０２−［Ｌ２０％、Ｍｒ＋０−３−１ 、５％、
ＳｉＳ２．５％、１］≦０．０２％、Ｓ≦０．０１％、
Ｎｂ０．００８〜０．０２５％を含有し残部はＦｅ及び
不可避元素からなる鋼片を加熱し、連続熱間仕上圧延の
最初の３パス以上の各パスでの圧下率が４０％以上どし
、仕上全圧延の１−一タル圧下率を８０％以上とし、最
終圧延パスの温度を（Ａｒ３ ＋５℃℃）超で終了し、
終了後Ａｒ３〜＾ｒｌ温度迄４５℃／Ｓ未満の冷却速度
で徐冷し以降４５℃八以上の冷却速度で冷却し３００〜
５５０℃で捲取ることを特徴とするフェライ１へとベー
ナイトの複合組織を持った力＋＋＝Ｃ性に優れた高張力
熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3745384A JPS60184629A (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | 加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3745384A JPS60184629A (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | 加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60184629A true JPS60184629A (ja) | 1985-09-20 |
| JPH0543768B2 JPH0543768B2 (ja) | 1993-07-02 |
Family
ID=12497923
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3745384A Granted JPS60184629A (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | 加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60184629A (ja) |
-
1984
- 1984-02-29 JP JP3745384A patent/JPS60184629A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0543768B2 (ja) | 1993-07-02 |
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