JPS60241716A - 多端子送電系統の運転制御方法 - Google Patents
多端子送電系統の運転制御方法Info
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- JPS60241716A JPS60241716A JP59092885A JP9288584A JPS60241716A JP S60241716 A JPS60241716 A JP S60241716A JP 59092885 A JP59092885 A JP 59092885A JP 9288584 A JP9288584 A JP 9288584A JP S60241716 A JPS60241716 A JP S60241716A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は直流多端子送電系統の運転制御方式に係シ、特
に事故時に安定運転を行うに好適な直流多端子送電系統
の運転制御方式に関する。
に事故時に安定運転を行うに好適な直流多端子送電系統
の運転制御方式に関する。
３つ以上の変換器が直流送電線（送電線は長さＯでも良
い）に並列に接続された並列直流多端子送電系統を安定
に運転するためには、多端子送電系統の１変換所（器）
で直流系統の電圧決定を行わせ、残シは電流決定を行わ
せるのがよい。このための具体的な方法として２端子送
電の場合と同様な考えで、順変換器の電流設定値の和と
逆変換器の電流設定値の和との間に電流マージンをもた
せる運転制御方式が考えられているが、この関係を常に
満足させるために高速の通信装置が必要となる欠点があ
る。この対策として、変換器に前もって余裕をもたせて
おき、異常時にその余裕金くいつぶすことによって常に
安定運転を行わせる運転制御方式が考えられている。し
かし、この運転制御方式においても、直流多端子送電系
統の電圧設定値をうまく選び、系統の電圧決定を行わせ
ないと安定な運転は行えない。
い）に並列に接続された並列直流多端子送電系統を安定
に運転するためには、多端子送電系統の１変換所（器）
で直流系統の電圧決定を行わせ、残シは電流決定を行わ
せるのがよい。このための具体的な方法として２端子送
電の場合と同様な考えで、順変換器の電流設定値の和と
逆変換器の電流設定値の和との間に電流マージンをもた
せる運転制御方式が考えられているが、この関係を常に
満足させるために高速の通信装置が必要となる欠点があ
る。この対策として、変換器に前もって余裕をもたせて
おき、異常時にその余裕金くいつぶすことによって常に
安定運転を行わせる運転制御方式が考えられている。し
かし、この運転制御方式においても、直流多端子送電系
統の電圧設定値をうまく選び、系統の電圧決定を行わせ
ないと安定な運転は行えない。
たとえば、第１図に示すような順変換器が２つ（几ＥＣ
Ｉ、 ＲＦｅ５）逆変換器が２） （ＩｎＶｌ、 Ｃｖ
２）直流リアクトルＤＣＬｆ、介して線路ＤＬに並列に
接続されて構成される４端子送電系統を考え、各各の変
換器の実電流値１１にいま仮シに、ＲｅＣ１の’ｉ ＝
１０’Ｏ（Ａ） 、 Ｒｅ Ｃ２のｆｚ ＝５０ （Ａ
） 、ＩｎｖｌのＩｇ＝５０（Ａ）、Ｉｎｖ２の１４＝
１００ （Ａ） とする。
Ｉ、 ＲＦｅ５）逆変換器が２） （ＩｎＶｌ、 Ｃｖ
２）直流リアクトルＤＣＬｆ、介して線路ＤＬに並列に
接続されて構成される４端子送電系統を考え、各各の変
換器の実電流値１１にいま仮シに、ＲｅＣ１の’ｉ ＝
１０’Ｏ（Ａ） 、 Ｒｅ Ｃ２のｆｚ ＝５０ （Ａ
） 、ＩｎｖｌのＩｇ＝５０（Ａ）、Ｉｎｖ２の１４＝
１００ （Ａ） とする。
このときの定常運転時の動作は第２図（ａ）の各変換器
の電圧（Ｖｄ） −’ＷＬ流（Ｉａ）特性上の１００点
となる。
の電圧（Ｖｄ） −’ＷＬ流（Ｉａ）特性上の１００点
となる。
図中、Ｉｓ Ｉｓ Ｉｓ Ｉ４は各変換器の電流設定値
で （１１＋Ｉｚ） （Ｉｓ＋ｌ４）＝ΔＩｄの関係がある
。但し、ΔＩｄ：電流マージン。また、各変換器を流れ
る電流間には ｉ１＋１．＝＝ｉ、−１−ｉ４ １＋ ：ｊｚ ：ｊ３：ｊ４＝１００：５０：５０：１
００の関係がある。又、各変換器の電圧設定値にはＥｌ
＝Ｂ４＞Ｒ２＞Ｒ３ の関係がある。
で （１１＋Ｉｚ） （Ｉｓ＋ｌ４）＝ΔＩｄの関係がある
。但し、ΔＩｄ：電流マージン。また、各変換器を流れ
る電流間には ｉ１＋１．＝＝ｉ、−１−ｉ４ １＋ ：ｊｚ ：ｊ３：ｊ４＝１００：５０：５０：１
００の関係がある。又、各変換器の電圧設定値にはＥｌ
＝Ｂ４＞Ｒ２＞Ｒ３ の関係がある。
尚、第１図においてＴ、は変圧器、ＡＣは交流系統、Ｃ
０Ｎ０は中央制御装置、Ｃ０Ｎ１〜Ｃ０Ｎ４ は各端子
制御装置であシ、Ｃ０Ｎ０とＣ０ＮＩ〜Ｃ０Ｎ４の間は
通信装置Ｃ０Ｍ０〜Ｃ０Ｍ４により結ばれている。この
ような状態からＩｎＶｌが故障により緊急に停止すると
、通信系ＣＯＭが正常な場合は、Ｉｎｖｌの停止によっ
てＦＬ６Ｃ１又はＲｅＣ２の電流を減らして安定運転が
行えるように電流設定値の調整を行う。しかし、通信系
が異常（例えばマイクロ波を使用しているときのフェー
ディング等）のときは、電流設定値の調整が行えず、こ
のため、Ｒ６Ｃ２には電流が流れず、更にＲｅｃｌの′
１１ｔ流とＩｎｖ２の電流設定値が等しいために前述し
た電流マージンが無くなり、安定な運転が行えない、こ
のことを第２図（ｂ）に示す。
０Ｎ０は中央制御装置、Ｃ０Ｎ１〜Ｃ０Ｎ４ は各端子
制御装置であシ、Ｃ０Ｎ０とＣ０ＮＩ〜Ｃ０Ｎ４の間は
通信装置Ｃ０Ｍ０〜Ｃ０Ｍ４により結ばれている。この
ような状態からＩｎＶｌが故障により緊急に停止すると
、通信系ＣＯＭが正常な場合は、Ｉｎｖｌの停止によっ
てＦＬ６Ｃ１又はＲｅＣ２の電流を減らして安定運転が
行えるように電流設定値の調整を行う。しかし、通信系
が異常（例えばマイクロ波を使用しているときのフェー
ディング等）のときは、電流設定値の調整が行えず、こ
のため、Ｒ６Ｃ２には電流が流れず、更にＲｅｃｌの′
１１ｔ流とＩｎｖ２の電流設定値が等しいために前述し
た電流マージンが無くなり、安定な運転が行えない、こ
のことを第２図（ｂ）に示す。
本発明の目的は上述した不都合を除くために、多端子送
電系統の電圧決定をうまく選ぶことによって、異常時に
も安定な運転が行える制御方式を提供することにある。
電系統の電圧決定をうまく選ぶことによって、異常時に
も安定な運転が行える制御方式を提供することにある。
上述した不都合は多端子系統の各変換所（器）の電圧設
定値の与え方が適切でないために生じることが明らかと
なったため本発明では、送電々力の最も大きい順変換器
又は受電々力の最も小さい逆変換器によって多端子系統
の電圧決定を行なうこととした。
定値の与え方が適切でないために生じることが明らかと
なったため本発明では、送電々力の最も大きい順変換器
又は受電々力の最も小さい逆変換器によって多端子系統
の電圧決定を行なうこととした。
まず、夫々の端子で多端子系統の電圧決定を行なったと
きの運転状態について説明する。
きの運転状態について説明する。
第３図は、Ｂｅｃｌの電圧設定値Ｅ１をＲｅ１Ｃ２Ｏ設
定値Ｅ！より低く設定したときの健全状態（第３図（ａ
））と、ＩｎＶｌが緊急に停止した時（同図（ｂ））を
示しておりいずれの場合にも安定な動作点＠ｏ１ ｍｌ
もしくは１０＃が得られる。
定値Ｅ！より低く設定したときの健全状態（第３図（ａ
））と、ＩｎＶｌが緊急に停止した時（同図（ｂ））を
示しておりいずれの場合にも安定な動作点＠ｏ１ ｍｌ
もしくは１０＃が得られる。
同様に第４図（旬はＲｅＣ２に電圧決定を行わせている
場合の定常状態における各変換器の動作点″０＃を示す
。このような状態からＩｎＶｌが事故により緊急停止し
ても第４図（ｂ）に示すように安定な動作点は得られず
、運転は行えない。しかし第４図（Ｃ）に示すように、
Ｂ、ｅｃ２に電圧の決定を行わせずに、ｌ（、ｅｃｌに
電圧決定を行わせれば１ｎＶｌが停止しても安定な動作
点６０″かえられ、運転が行えることになる。さらに第
５図（ωはＩｎＶ２に電圧決定を行わせた場合の運転状
態を示すが、この状態からＩｎＶ２が緊急停止すると第
５図（ｂ）に示すように安定な運転は行えず、この場合
は第３図（ａ）または第４図（Ｃ）で説明した運転状態
とするのが対策となる。即ち、逆変換器の緊急停止時に
は、順変換器の送電々力の大きい変換器の電圧設定値を
低くしておくのが、逆変換器緊急停止時に、次に多端子
系統の電圧決定変換器に選ばれるのが、電圧設定値の低
いものから順に選ばれるので、前述の電流マージンを十
分大きく確保するために好ましい。また、逆変換器の１
つに電圧決定を行わせる場合には受電々力の小さいもの
に電圧決定を行わせるのが、同様に逆変換器緊急停止時
に電流マージンを確保する上で得策となる。このため、
変換器の電流を常時見ておき、送電々力の最も大きい順
変換器ま九は受電々力の最も小さい逆変換器に優・先さ
せて系統の電圧決定を行わせるようにした。また、変換
器の電圧設定値は、送電々力の大きいものは小さいもの
よシ、他方、受電々力の小さいものは大きいものより低
くして異常時に電圧決定変換所に自動的に選ばれやすく
なるようにした。
場合の定常状態における各変換器の動作点″０＃を示す
。このような状態からＩｎＶｌが事故により緊急停止し
ても第４図（ｂ）に示すように安定な動作点は得られず
、運転は行えない。しかし第４図（Ｃ）に示すように、
Ｂ、ｅｃ２に電圧の決定を行わせずに、ｌ（、ｅｃｌに
電圧決定を行わせれば１ｎＶｌが停止しても安定な動作
点６０″かえられ、運転が行えることになる。さらに第
５図（ωはＩｎＶ２に電圧決定を行わせた場合の運転状
態を示すが、この状態からＩｎＶ２が緊急停止すると第
５図（ｂ）に示すように安定な運転は行えず、この場合
は第３図（ａ）または第４図（Ｃ）で説明した運転状態
とするのが対策となる。即ち、逆変換器の緊急停止時に
は、順変換器の送電々力の大きい変換器の電圧設定値を
低くしておくのが、逆変換器緊急停止時に、次に多端子
系統の電圧決定変換器に選ばれるのが、電圧設定値の低
いものから順に選ばれるので、前述の電流マージンを十
分大きく確保するために好ましい。また、逆変換器の１
つに電圧決定を行わせる場合には受電々力の小さいもの
に電圧決定を行わせるのが、同様に逆変換器緊急停止時
に電流マージンを確保する上で得策となる。このため、
変換器の電流を常時見ておき、送電々力の最も大きい順
変換器ま九は受電々力の最も小さい逆変換器に優・先さ
せて系統の電圧決定を行わせるようにした。また、変換
器の電圧設定値は、送電々力の大きいものは小さいもの
よシ、他方、受電々力の小さいものは大きいものより低
くして異常時に電圧決定変換所に自動的に選ばれやすく
なるようにした。
本発明の一実施例を第６図〜第８図に示す。第６図は第
１図に示した中央制御装置Ｃ０Ｎ０の処理内容の１つで
ある多端子系統の電圧決定を行わせる変換器を選択する
処理ソフトである。まず、系統の電圧決定を順変換器１
（ｅｃで行わせるときはＹＥＳ、逆変換器で行わせると
きはＮｏの分岐を判定する。これはオペレータから任意
に与えられるものである。次に順変換器または逆変換器
の電流設定値のうちで、順変換器なら電流設定値の大き
い変換器、逆変換器なら電流設定値の小さい変換器を選
択し、次に選択された変換器に通信装置を介して電圧マ
ージン印加指令を出す。この処理によシ系統の電圧決定
変換器を指令する処理は終る。
１図に示した中央制御装置Ｃ０Ｎ０の処理内容の１つで
ある多端子系統の電圧決定を行わせる変換器を選択する
処理ソフトである。まず、系統の電圧決定を順変換器１
（ｅｃで行わせるときはＹＥＳ、逆変換器で行わせると
きはＮｏの分岐を判定する。これはオペレータから任意
に与えられるものである。次に順変換器または逆変換器
の電流設定値のうちで、順変換器なら電流設定値の大き
い変換器、逆変換器なら電流設定値の小さい変換器を選
択し、次に選択された変換器に通信装置を介して電圧マ
ージン印加指令を出す。この処理によシ系統の電圧決定
変換器を指令する処理は終る。
中央制御装置はこの他に、各端子に変換電力の指令、順
・逆変換運転の指令、系統の起動・停止等の指令を作シ
、通信装置を介して各端子制御装置に指令する。従って
上述の各変換所の電流設定値は中央制御装置では既知で
あシ、上述の処理は問題なく行える。ｔ＃１、上述の中
で電流設定値の代わりに変換電力設定値を使って最大値
又は最小値の変換器を選択しても良い。この場合、電流
設定値は変換電力値を直流電圧で割った値であシ、直流
電圧は送電線の損失を無視すれば各端子において等しく
なるので電流設定値シ変換電力設定値と考えて良い。
・逆変換運転の指令、系統の起動・停止等の指令を作シ
、通信装置を介して各端子制御装置に指令する。従って
上述の各変換所の電流設定値は中央制御装置では既知で
あシ、上述の処理は問題なく行える。ｔ＃１、上述の中
で電流設定値の代わりに変換電力設定値を使って最大値
又は最小値の変換器を選択しても良い。この場合、電流
設定値は変換電力値を直流電圧で割った値であシ、直流
電圧は送電線の損失を無視すれば各端子において等しく
なるので電流設定値シ変換電力設定値と考えて良い。
第７図は変換器の電圧ｆｆｄ）−電流（Ｉａ）４？性を
示しており、Ｉｌは電流設定値（中央制御装置より与え
られる）、Ｅ＋’は電圧設定値で前もって設定された値
、Δニーは電流マージン、ΔＥ１は電圧マージンでいず
れも前もって設定された値で、電流または電圧設定値に
加算するか否かが、中央制御装置から指令され、電圧マ
ージンΔ砺印加指令が有シの場合は印加した変換所の電
圧設定値が多端子系統の変換器のうちで最も低い電圧設
定値となり、系統の電圧を決定することになる。
示しており、Ｉｌは電流設定値（中央制御装置より与え
られる）、Ｅ＋’は電圧設定値で前もって設定された値
、Δニーは電流マージン、ΔＥ１は電圧マージンでいず
れも前もって設定された値で、電流または電圧設定値に
加算するか否かが、中央制御装置から指令され、電圧マ
ージンΔ砺印加指令が有シの場合は印加した変換所の電
圧設定値が多端子系統の変換器のうちで最も低い電圧設
定値となり、系統の電圧を決定することになる。
第８図に具体的な各端子制御装置Ｃ０ＮＩの制御回路の
ブロック線図を示す。Ｃ０Ｍ１は端子の通信装置、ＳＷ
Ｉ、 ＳＷ２は中央制御装置からの指令によりオンオフ
するスイッチ、ＳＵＭｌ、８０Ｍ２は図示の極性で加算
を行う加算器、尚、ＩＩは電流設定値、ΔＩａは電流マ
ージン、ｌｉは変換器を流れる電流、Ｅ、′は電圧設定
値、ｅＩは変換器の直流線路電圧、ΔＥ１は電圧マージ
ンで、各設定値の関係は第７図に示している。また、Ｉ
Ｉは中央制御装置から送られてくる指令値で、ΔＬ、Δ
Ｅ ｌ ｒＥＩ′は前もって設定された既知量である。
ブロック線図を示す。Ｃ０Ｍ１は端子の通信装置、ＳＷ
Ｉ、 ＳＷ２は中央制御装置からの指令によりオンオフ
するスイッチ、ＳＵＭｌ、８０Ｍ２は図示の極性で加算
を行う加算器、尚、ＩＩは電流設定値、ΔＩａは電流マ
ージン、ｌｉは変換器を流れる電流、Ｅ、′は電圧設定
値、ｅＩは変換器の直流線路電圧、ΔＥ１は電圧マージ
ンで、各設定値の関係は第７図に示している。また、Ｉ
Ｉは中央制御装置から送られてくる指令値で、ΔＬ、Δ
Ｅ ｌ ｒＥＩ′は前もって設定された既知量である。
Ｍ什１゜ＡＭＰ２は各々電流偏差及び電圧偏差を増幅す
る増幅器、ＬＶは増幅器ＡＭＰ１、またはＡＭＰ２の出
力のうち、出力値の小さい値を選択する電圧選択回路、
ＡＰは自動パルス移相器で入力電圧が小さいとき制御遅
れ角αが進み、大きいとき逆にき逆に遅れる特性をもっ
たパルスを出力する自動パルス移相器、ＧＡはゲートア
ンプ回路で、この制御回路と変換器（サイリスタ三相ブ
リッジで構成）を組み合わせることにより第７図に示し
た電圧−電流特性をもった変換器とすることができる。
る増幅器、ＬＶは増幅器ＡＭＰ１、またはＡＭＰ２の出
力のうち、出力値の小さい値を選択する電圧選択回路、
ＡＰは自動パルス移相器で入力電圧が小さいとき制御遅
れ角αが進み、大きいとき逆にき逆に遅れる特性をもっ
たパルスを出力する自動パルス移相器、ＧＡはゲートア
ンプ回路で、この制御回路と変換器（サイリスタ三相ブ
リッジで構成）を組み合わせることにより第７図に示し
た電圧−電流特性をもった変換器とすることができる。
電圧マージン、電流マージンを加えないときの変換器の
電圧−電流特性は第７図中の実線のようになシ、定常運
転時の動作点は順変換器運転のとき０１点、逆変換器運
転のとき０２点となる。変換器が電圧決定をするときは
、この電圧設定値に電圧マージンが加わシ、特性は一点
鎖線で示したようになる。このとき順変換器運転時は電
流設定値がＩＩ十Δ■−に、逆変換器運転時はＬ−Δ工
、４に設定される。動作点は電圧決定を行わない場合と
同様Ｏｓ 、０２点となる。
電圧−電流特性は第７図中の実線のようになシ、定常運
転時の動作点は順変換器運転のとき０１点、逆変換器運
転のとき０２点となる。変換器が電圧決定をするときは
、この電圧設定値に電圧マージンが加わシ、特性は一点
鎖線で示したようになる。このとき順変換器運転時は電
流設定値がＩＩ十Δ■−に、逆変換器運転時はＬ−Δ工
、４に設定される。動作点は電圧決定を行わない場合と
同様Ｏｓ 、０２点となる。
第６図から第８図の実施例に↓シ、前述した電圧決定の
変換器を送電々力の最本大きな変換器または受電々力の
最も小さい変換器に行わせることができることは明らか
であり、第３図、第４図で示したように異常時の安定運
転が行える。
変換器を送電々力の最本大きな変換器または受電々力の
最も小さい変換器に行わせることができることは明らか
であり、第３図、第４図で示したように異常時の安定運
転が行える。
前述の実施例では系統の電圧決定変換所の電圧設定値の
与え方の方法について説明し九が、電圧決定端子以外の
電流指定を行う変換器の電圧設定値も変換電力に応じて
変えておくと、電圧決定変換器が誤って緊急停止した場
合に、も、次の変換電力の大きな変換器が電圧決定端子
に選ばれることになるので好ましい。この際、順変換器
は逆変換器よりも優先させるようにするのが、異常時に
電圧マージンを確保する上で良い、このための中央制御
装置の電圧決定順位を決める処理ソフトを第９図に示す
。まず、順変換器のうちの変換電力の大きなものから順
に変換器の順位づけ、続いて逆変換器のうちの変換電力
の小さいものから順に変換器の順位づけを行う。この場
合、各端子の電圧設定値を中央制御装置から与えるよう
にするのがよい。これは電圧設定値を各端子で前もって
設定しておき、電圧マージンの値を通信装置を介して各
端子に送るよりも同じアナログ量を送るならば電圧設定
値を送った方がトラプルが少なくて済み、各端子制御装
置を簡単となるからである。このときの各端子の制御回
路のブロック線図を第１Ｏ図に示し、上述した様に、電
圧設定値Ｂ、／は電流設定値Ｉ＋と同様、中央制御装置
から送られてくることになり、前述の実施例で述べたよ
うな電圧マージンの考えはこの場合不必要となる。その
他のブロックは第８図と１−ｊ様であり、帆明は省略す
る。
与え方の方法について説明し九が、電圧決定端子以外の
電流指定を行う変換器の電圧設定値も変換電力に応じて
変えておくと、電圧決定変換器が誤って緊急停止した場
合に、も、次の変換電力の大きな変換器が電圧決定端子
に選ばれることになるので好ましい。この際、順変換器
は逆変換器よりも優先させるようにするのが、異常時に
電圧マージンを確保する上で良い、このための中央制御
装置の電圧決定順位を決める処理ソフトを第９図に示す
。まず、順変換器のうちの変換電力の大きなものから順
に変換器の順位づけ、続いて逆変換器のうちの変換電力
の小さいものから順に変換器の順位づけを行う。この場
合、各端子の電圧設定値を中央制御装置から与えるよう
にするのがよい。これは電圧設定値を各端子で前もって
設定しておき、電圧マージンの値を通信装置を介して各
端子に送るよりも同じアナログ量を送るならば電圧設定
値を送った方がトラプルが少なくて済み、各端子制御装
置を簡単となるからである。このときの各端子の制御回
路のブロック線図を第１Ｏ図に示し、上述した様に、電
圧設定値Ｂ、／は電流設定値Ｉ＋と同様、中央制御装置
から送られてくることになり、前述の実施例で述べたよ
うな電圧マージンの考えはこの場合不必要となる。その
他のブロックは第８図と１−ｊ様であり、帆明は省略す
る。
この運転制御方式によっても、電圧決定端子が変換電力
に応じて選ばれ、それに応じて、その他の変換器の電圧
設定値が決定されることになるので、電圧決定端子が緊
急停止しても、次の電圧決定端子が自動的に選ばれるこ
とになり安定運転が行える。
に応じて選ばれ、それに応じて、その他の変換器の電圧
設定値が決定されることになるので、電圧決定端子が緊
急停止しても、次の電圧決定端子が自動的に選ばれるこ
とになり安定運転が行える。
第１図は本発明の対象とする多端子送電系統図、第２図
〜第５図は第１図の変換器の電圧−電流特性図、第６図
は本発明の中央制御装置で行う電圧決定端子を選ぶ処理
７０−、第７図は変換器の電圧電Ｒ，特性図、第８図は
各端子制御装置の７Ｗ制御回路のブロック図、第９図は
本発明の他の実施例による中央制御装置で行う電圧決定
端子及び各端子２ｐｆ制御装置の制御回路の１０ツク凶
でりる。 ＡＣＩ〜ＡＣ４・・・変流系統、Ｔｒ・・・変圧器、Ｆ
ＬｅＣ１〜几ｅＣ２・ｌｉｌ変換所（器）、Ｉｎｖ１〜
ＩｎＶ２・・・逆変換器（器）、ＤＣＬ・・・直流リア
クトル、ＤＬ・・・直流送電線、Ｃ０Ｎ０・・・中央制
御装置、Ｃ０ＮＩ〜Ｃ０Ｎ４・・・各端子制御装置、Ｃ
０Ｎ０〜Ｃ０Ｍ４・・・通信装置、ＳＵｗ１〜８ＵＷ２
・・・加算器、ＡＭＰＩ〜ＡＭＰ２・・・増巾器、Ｌｖ
・・・底圧選択回路、ＡＰ・・・自動パルス移相器、Ｇ
Ａ・・・ゲートアンプ、８Ｗ１〜ＳＷ２・・・スイッチ
。 代理人 弁理士 高橋明夫 Ｃ０Ｎ０ ｒ、ｏｔＩＵ 活２図 ＜ｂ） 鵠３刀 （（１） （ｂ） 高４図 （Ｃ） 活５０ （ｂ） め７（２］
〜第５図は第１図の変換器の電圧−電流特性図、第６図
は本発明の中央制御装置で行う電圧決定端子を選ぶ処理
７０−、第７図は変換器の電圧電Ｒ，特性図、第８図は
各端子制御装置の７Ｗ制御回路のブロック図、第９図は
本発明の他の実施例による中央制御装置で行う電圧決定
端子及び各端子２ｐｆ制御装置の制御回路の１０ツク凶
でりる。 ＡＣＩ〜ＡＣ４・・・変流系統、Ｔｒ・・・変圧器、Ｆ
ＬｅＣ１〜几ｅＣ２・ｌｉｌ変換所（器）、Ｉｎｖ１〜
ＩｎＶ２・・・逆変換器（器）、ＤＣＬ・・・直流リア
クトル、ＤＬ・・・直流送電線、Ｃ０Ｎ０・・・中央制
御装置、Ｃ０ＮＩ〜Ｃ０Ｎ４・・・各端子制御装置、Ｃ
０Ｎ０〜Ｃ０Ｍ４・・・通信装置、ＳＵｗ１〜８ＵＷ２
・・・加算器、ＡＭＰＩ〜ＡＭＰ２・・・増巾器、Ｌｖ
・・・底圧選択回路、ＡＰ・・・自動パルス移相器、Ｇ
Ａ・・・ゲートアンプ、８Ｗ１〜ＳＷ２・・・スイッチ
。 代理人 弁理士 高橋明夫 Ｃ０Ｎ０ ｒ、ｏｔＩＵ 活２図 ＜ｂ） 鵠３刀 （（１） （ｂ） 高４図 （Ｃ） 活５０ （ｂ） め７（２］
Claims (1)
- １．３つ以上の変換器が直流送電線に並列に接続された
直流多端子送電系統において、送電々力の最も大きい順
変換器、または受電々力の最も小さい逆変換器のいずれ
かで多端子系統の電圧決定を行うことを特徴とする直流
多端子送電系統の運転制御方式。 ２、特許請求の範囲第１項記載の直流多端子送電系統に
おいて、複数台の順変換器のうち、送電々力の液も大き
いものの直流電圧の設定値を他の順変換器のそれよシも
低くすることを特徴とする多端子送電系統の運転制御方
式。 ３、特許請求の範囲第１項記載の直流多端子送電系統に
おいて、複数台の逆変換器のうち、受電々力の最も小さ
いものの直流電圧の設定値を他の逆変換器のそれよシも
低くすることを特徴とする多端子送電系統の運転制御方
式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59092885A JPS60241716A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 多端子送電系統の運転制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59092885A JPS60241716A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 多端子送電系統の運転制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60241716A true JPS60241716A (ja) | 1985-11-30 |
| JPH0213531B2 JPH0213531B2 (ja) | 1990-04-04 |
Family
ID=14066907
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59092885A Granted JPS60241716A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 多端子送電系統の運転制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60241716A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002503936A (ja) * | 1998-02-13 | 2002-02-05 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 直流電圧変換器、例えば車両のマルチ電圧電源における直流電圧変換器の制御された並列動作を行う装置および方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5676545A (en) * | 1979-11-26 | 1981-06-24 | Hitachi Ltd | Scanning electron microscope or the like |
| JPS56138934A (en) * | 1980-03-31 | 1981-10-29 | Nec Corp | Testing device |
-
1984
- 1984-05-11 JP JP59092885A patent/JPS60241716A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5676545A (en) * | 1979-11-26 | 1981-06-24 | Hitachi Ltd | Scanning electron microscope or the like |
| JPS56138934A (en) * | 1980-03-31 | 1981-10-29 | Nec Corp | Testing device |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002503936A (ja) * | 1998-02-13 | 2002-02-05 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 直流電圧変換器、例えば車両のマルチ電圧電源における直流電圧変換器の制御された並列動作を行う装置および方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0213531B2 (ja) | 1990-04-04 |
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