JPS6024722B2 - 圧下修正圧延方法 - Google Patents
圧下修正圧延方法Info
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- JPS6024722B2 JPS6024722B2 JP55030575A JP3057580A JPS6024722B2 JP S6024722 B2 JPS6024722 B2 JP S6024722B2 JP 55030575 A JP55030575 A JP 55030575A JP 3057580 A JP3057580 A JP 3057580A JP S6024722 B2 JPS6024722 B2 JP S6024722B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、圧下修正圧延方法に係り、特に、局部手入れ
が行なわれたスラブ、或いは、幅テーパ、幅収縮等を有
する連続鋳造スラブ等を被圧延材として用いる場合に好
適な、圧延中にロール圧下位暦を変更して圧延材の圧延
方向に厚み変化を与え（以下圧下修正圧延という）、次
いでこの圧延材９０ｏ転回して圧延することにより圧延
後の圧延材平面形状を矩形に近づける厚板の圧下修正圧
延方法の改良に関する。
が行なわれたスラブ、或いは、幅テーパ、幅収縮等を有
する連続鋳造スラブ等を被圧延材として用いる場合に好
適な、圧延中にロール圧下位暦を変更して圧延材の圧延
方向に厚み変化を与え（以下圧下修正圧延という）、次
いでこの圧延材９０ｏ転回して圧延することにより圧延
後の圧延材平面形状を矩形に近づける厚板の圧下修正圧
延方法の改良に関する。
一般に、連続鋳造設備等で製造されたスラブは、厚板圧
延機で成形圧延、幅出し圧延、及び仕上げ圧延を経た後
に切断され、製品となるが、この圧延機の仕上圧延材は
圧延条件の相違により第ＩＡ図又は第ＩＢ図の如き形状
となる。
延機で成形圧延、幅出し圧延、及び仕上げ圧延を経た後
に切断され、製品となるが、この圧延機の仕上圧延材は
圧延条件の相違により第ＩＡ図又は第ＩＢ図の如き形状
となる。
即ち、圧延材１０、１２のエッジ部１０Ａ，１２Ａは、
中央部が両端部よりも中狭又は中広となり、クロップ部
１０Ｂ，１２Ｂは、長手方向外側に突出又は陥没して製
品寸法１４とするために多くのクロップ部を有している
。これらの不良部分が存在すると、この不良部分を圧延
終了後せん断機等によりせん断する必要があるため、圧
延歩留が低下してしまう。このような圧延終了後の平面
形状を改善する方法として、従来はスラブ断面形状の修
正、圧延ロール形状の修正、圧延中のロール間隙を変化
させる圧下修正圧延方法或し、は圧下スケジュールの最
適化等の種々の方法が提案されている。
中央部が両端部よりも中狭又は中広となり、クロップ部
１０Ｂ，１２Ｂは、長手方向外側に突出又は陥没して製
品寸法１４とするために多くのクロップ部を有している
。これらの不良部分が存在すると、この不良部分を圧延
終了後せん断機等によりせん断する必要があるため、圧
延歩留が低下してしまう。このような圧延終了後の平面
形状を改善する方法として、従来はスラブ断面形状の修
正、圧延ロール形状の修正、圧延中のロール間隙を変化
させる圧下修正圧延方法或し、は圧下スケジュールの最
適化等の種々の方法が提案されている。
このうち、圧下修正圧延を含む厚板圧延法においては、
従来は、圧下修正圧延によって圧延方向の断面形状の修
正を行なった後、被圧延材を９００転回して圧延する圧
延過程で通常のリバース圧延を施していた。ここで通常
のリバース圧延とは圧延能率を向上させるためにパス回
数をできるかぎり少なくした場合であり、設備上許容さ
れる範囲で最大の圧下量をとり、圧延することである。
即ち、糸巻状のエッジ部１０Ａに対しては第２Ａ図の如
く長手方向断面中央部が厚肉の圧延材１６Ａを、太鼓状
のエッジ部１２Ａに対しては逆に第２Ｂ図の如く薄肉の
圧延材１６Ｂを、それぞれ成形圧延最終パス（矢印Ａ方
向）のロール間隙を変更することにより形成し、この成
形パスと直角方向とされるその後の幅出し圧延（矢印Ｂ
方向）によりそれぞれエッジ部を直線に近づけるように
されている。また突出したクロップ部ｌＯＢに対しては
同様にロール間隙の変更により第２Ｃ図の如く長手直角
断面の中央部が薄肉の、陥没したクロップ部１２Ｂに対
しては第２Ｄ図の如く逆に厚肉の圧延材１６Ｃ，１６Ｄ
をそれぞれ幅出し圧延の最終パスで形成し、これと直角
方向に圧延されるその後の仕上げ圧延によりクロップ部
をも直線に近づけ、圧延終了後矩形に近い平面形状を得
るようになっている。この圧下修正圧延法は、スラブの
形状が良好な場合には、非常に有効であるが、例えば、
局部手入れが行なわれたスラブ、連続鋳造材等で幅変更
をした場合の継ぎ目のテーパを有するスラブ、或いは、
同じく連続鋳造材の最先端部及び最後端部で幅収縮して
いるスラブ等の形状が不良であるスラブに対して圧下修
正圧延を行なった場合には、圧延後の圧延材平面形状が
必ずしも良好な形状とならないという問題点を有した。
従来は、圧下修正圧延によって圧延方向の断面形状の修
正を行なった後、被圧延材を９００転回して圧延する圧
延過程で通常のリバース圧延を施していた。ここで通常
のリバース圧延とは圧延能率を向上させるためにパス回
数をできるかぎり少なくした場合であり、設備上許容さ
れる範囲で最大の圧下量をとり、圧延することである。
即ち、糸巻状のエッジ部１０Ａに対しては第２Ａ図の如
く長手方向断面中央部が厚肉の圧延材１６Ａを、太鼓状
のエッジ部１２Ａに対しては逆に第２Ｂ図の如く薄肉の
圧延材１６Ｂを、それぞれ成形圧延最終パス（矢印Ａ方
向）のロール間隙を変更することにより形成し、この成
形パスと直角方向とされるその後の幅出し圧延（矢印Ｂ
方向）によりそれぞれエッジ部を直線に近づけるように
されている。また突出したクロップ部ｌＯＢに対しては
同様にロール間隙の変更により第２Ｃ図の如く長手直角
断面の中央部が薄肉の、陥没したクロップ部１２Ｂに対
しては第２Ｄ図の如く逆に厚肉の圧延材１６Ｃ，１６Ｄ
をそれぞれ幅出し圧延の最終パスで形成し、これと直角
方向に圧延されるその後の仕上げ圧延によりクロップ部
をも直線に近づけ、圧延終了後矩形に近い平面形状を得
るようになっている。この圧下修正圧延法は、スラブの
形状が良好な場合には、非常に有効であるが、例えば、
局部手入れが行なわれたスラブ、連続鋳造材等で幅変更
をした場合の継ぎ目のテーパを有するスラブ、或いは、
同じく連続鋳造材の最先端部及び最後端部で幅収縮して
いるスラブ等の形状が不良であるスラブに対して圧下修
正圧延を行なった場合には、圧延後の圧延材平面形状が
必ずしも良好な形状とならないという問題点を有した。
即ち、例えば、第３図に示す如く、平面形状がテーパ状
である幅ナーバスラブ２０に対して、従来の圧下修正圧
延を行なった場合、最終的に得られる圧延材２２の平面
形状は第４Ａ図に示す如くとなる。これは、第４Ｂ図に
示すような、通常圧延を行なった場合に得られる平面形
状に比べれば、良好な形状ではあるが、スラブ２０の幅
テーパの影響が残ってしまっており、完全な矩形形状を
得ることはできなかった。又、最先端部或いは最後端部
で幅収縮を起こしているスラブの場合には、例えば太鼓
形状を改善するべく圧下修正圧延を行なった場合の最終
的に得られる圧延材２４の平面形状は第５図に彼線Ａで
示す如くとなる。これは、圧下修正圧延を行なわない場
合（実線Ｂ）に比べて、良好な形状ではあるが、その先
端部Ｃに幅収縮の影響が残っており、やはり、完全な矩
形（実線Ｄ）を得ることはできなかった。これは、第６
Ａ図に示す如く、表面の一部に局部手入れが行なわれた
ため、該局部手入部Ｅの断面形状が、第６Ｂ図に示す如
く、正常部の断面形状（第６Ｃ図）に比べて小となって
いる局部手入スラブ２６についても同機である。本発明
は、前記従来の欠点を解消するべくなされたもので、局
部手入れが行なわれたスラブ、幅ブーパ形状のスラブ、
或いは幅収縮を起こしているスラブ等の形状不良の圧延
材を用いた場合においても、正確な矩形に近い良好な圧
延材平面形状を得ることができる厚板の圧下修正圧延方
法を提供することを目的とする。
である幅ナーバスラブ２０に対して、従来の圧下修正圧
延を行なった場合、最終的に得られる圧延材２２の平面
形状は第４Ａ図に示す如くとなる。これは、第４Ｂ図に
示すような、通常圧延を行なった場合に得られる平面形
状に比べれば、良好な形状ではあるが、スラブ２０の幅
テーパの影響が残ってしまっており、完全な矩形形状を
得ることはできなかった。又、最先端部或いは最後端部
で幅収縮を起こしているスラブの場合には、例えば太鼓
形状を改善するべく圧下修正圧延を行なった場合の最終
的に得られる圧延材２４の平面形状は第５図に彼線Ａで
示す如くとなる。これは、圧下修正圧延を行なわない場
合（実線Ｂ）に比べて、良好な形状ではあるが、その先
端部Ｃに幅収縮の影響が残っており、やはり、完全な矩
形（実線Ｄ）を得ることはできなかった。これは、第６
Ａ図に示す如く、表面の一部に局部手入れが行なわれた
ため、該局部手入部Ｅの断面形状が、第６Ｂ図に示す如
く、正常部の断面形状（第６Ｃ図）に比べて小となって
いる局部手入スラブ２６についても同機である。本発明
は、前記従来の欠点を解消するべくなされたもので、局
部手入れが行なわれたスラブ、幅ブーパ形状のスラブ、
或いは幅収縮を起こしているスラブ等の形状不良の圧延
材を用いた場合においても、正確な矩形に近い良好な圧
延材平面形状を得ることができる厚板の圧下修正圧延方
法を提供することを目的とする。
本発明は、成形圧延につづき幅出し圧延、さらに仕上げ
圧延を行う厚板圧延の成形圧延最終パスで圧延中にロー
ル圧下位暦を変更して圧延材の厚みに変化を与え次いで
この圧延材を９００転回して幅出し圧延を行うことによ
り圧延終了後の圧延材の幅形状を改善する圧下修正圧延
方法において予め圧延材の板幅、或は等価板幅の長手方
向分布を求め、これに応じて、目標とする圧延終了後の
圧延材幅形状に対応する圧延材断面積の長手方向分布が
得られるよう成形圧延最終パスでのロール圧下位層を修
正するようにして、前記目的を達成するようにしたもの
である。
圧延を行う厚板圧延の成形圧延最終パスで圧延中にロー
ル圧下位暦を変更して圧延材の厚みに変化を与え次いで
この圧延材を９００転回して幅出し圧延を行うことによ
り圧延終了後の圧延材の幅形状を改善する圧下修正圧延
方法において予め圧延材の板幅、或は等価板幅の長手方
向分布を求め、これに応じて、目標とする圧延終了後の
圧延材幅形状に対応する圧延材断面積の長手方向分布が
得られるよう成形圧延最終パスでのロール圧下位層を修
正するようにして、前記目的を達成するようにしたもの
である。
又、前記圧延材の板幅或いは等価板幅を、圧延荷重式に
圧延荷重の実測値を代入することにより求めるようにし
たものである。
圧延荷重の実測値を代入することにより求めるようにし
たものである。
以下図面を参照して、本発明を詳細に説明する。
今、圧下修正圧延後、最終圧延前の目標とする中間的な
圧延材２８の形状が第７Ａ図に示す如くであったとする
と、これに対応する圧延材２８の断面積Ｓｘの長手方向
分布は、第７Ｂ図に示す如くとなる。従って、このよう
な圧延断面積の長手方向分布が得られるように、予め求
めた圧延材の板幅或いは等価板幅の長手方向分布により
圧下修正圧延時のロール圧下位瞳を修正するようにすれ
ばよい。例えば、スラブ幅にテーパの生じているスラブ
について、通常の圧下修正圧延を施すと、中間的な圧延
材の断面穣Ｓｘの長手方向分布は、第８図に示す如くと
なり、第４Ａ図に示す如夕く最終的な圧延材２２の平面
形状もテーパ形状となってしまう。従って、予め実測或
いは算出した被圧延材の板幅（局部手入れスラブの場合
には等価板幅）に応じて圧下修正圧延時の必要修正板厚
を算出し、これに応じてロール圧下位層を修正す０れば
よい。以下本発明の実施例を詳細に説明する。今、正常
な板幅（１８０仇奴）の形状良好なスラブに対して圧下
修正圧延を行なう場合の目標とする圧延材平面形状に対
応する成形圧延終了後の中間的な圧延村の断面積Ｓｘの
長手方向分布が第９図に示す如くである場合に、第１０
図に示す如く、スラブ板幅が１７０仇肌〜１８０仇岬こ
変化している幅テーバ形状のスラブ（スラブサイズ２２
０×（１７００〜１８００）×３００仇肋）に対して、
本発明に係る圧下修正圧延を行なう場合について考える
。まず、従釆の圧下修正圧延時の目標とする板厚Ｈｘの
分布は、スラブの板幅が一様であると見なされているの
で、第１１図に示す如くとなる。しかし本発明の場合は
、スラブに幅テーパがあるので、圧下修正圧延時の目標
とする板厚Ｈｘの分布は、体積一定の法則から、第１２
図に示す如く、正常な板幅を有する先端部については、
従来の圧下修正圧延時と同様の板厚が得られるようにし
、心方正常な板幅より狭い後端部については、通常の圧
下修正圧延より大きな板厚が得られるようにするもので
ある。これにより、第１３図に示す如く、正常な矩形に
近い平面形状の最終的な圧延材２２を得ることができる
。具体的には、次のようにして行なう。
圧延材２８の形状が第７Ａ図に示す如くであったとする
と、これに対応する圧延材２８の断面積Ｓｘの長手方向
分布は、第７Ｂ図に示す如くとなる。従って、このよう
な圧延断面積の長手方向分布が得られるように、予め求
めた圧延材の板幅或いは等価板幅の長手方向分布により
圧下修正圧延時のロール圧下位瞳を修正するようにすれ
ばよい。例えば、スラブ幅にテーパの生じているスラブ
について、通常の圧下修正圧延を施すと、中間的な圧延
材の断面穣Ｓｘの長手方向分布は、第８図に示す如くと
なり、第４Ａ図に示す如夕く最終的な圧延材２２の平面
形状もテーパ形状となってしまう。従って、予め実測或
いは算出した被圧延材の板幅（局部手入れスラブの場合
には等価板幅）に応じて圧下修正圧延時の必要修正板厚
を算出し、これに応じてロール圧下位層を修正す０れば
よい。以下本発明の実施例を詳細に説明する。今、正常
な板幅（１８０仇奴）の形状良好なスラブに対して圧下
修正圧延を行なう場合の目標とする圧延材平面形状に対
応する成形圧延終了後の中間的な圧延村の断面積Ｓｘの
長手方向分布が第９図に示す如くである場合に、第１０
図に示す如く、スラブ板幅が１７０仇肌〜１８０仇岬こ
変化している幅テーバ形状のスラブ（スラブサイズ２２
０×（１７００〜１８００）×３００仇肋）に対して、
本発明に係る圧下修正圧延を行なう場合について考える
。まず、従釆の圧下修正圧延時の目標とする板厚Ｈｘの
分布は、スラブの板幅が一様であると見なされているの
で、第１１図に示す如くとなる。しかし本発明の場合は
、スラブに幅テーパがあるので、圧下修正圧延時の目標
とする板厚Ｈｘの分布は、体積一定の法則から、第１２
図に示す如く、正常な板幅を有する先端部については、
従来の圧下修正圧延時と同様の板厚が得られるようにし
、心方正常な板幅より狭い後端部については、通常の圧
下修正圧延より大きな板厚が得られるようにするもので
ある。これにより、第１３図に示す如く、正常な矩形に
近い平面形状の最終的な圧延材２２を得ることができる
。具体的には、次のようにして行なう。
ｍ スラブ幅ＷＸの実測又はオンライン計算（局部手入
れスラブの場合は、等価スラブ幅の実測）■ 目標とす
る最終的な圧延材平面形状に対応する中間的な圧延材の
断面債Ｓｘの長手方向分布の算出（３）前記圧延材の断
面積Ｓｘの長手方向分布を得るのに必要な板厚Ｈｘの長
手方向分布の算出【４〕前記板厚Ｈ．に対応した圧下ス
クリュー位置（ロール圧下位層）Ｓ。
れスラブの場合は、等価スラブ幅の実測）■ 目標とす
る最終的な圧延材平面形状に対応する中間的な圧延材の
断面債Ｓｘの長手方向分布の算出（３）前記圧延材の断
面積Ｓｘの長手方向分布を得るのに必要な板厚Ｈｘの長
手方向分布の算出【４〕前記板厚Ｈ．に対応した圧下ス
クリュー位置（ロール圧下位層）Ｓ。
の算出次に前記（１）〜‘４｝の各項目について詳細に
説明する。
説明する。
（１ー スラブ幅（局部手入れの場合は等価スラブ幅）
の実測は、例えば、成形圧延第１パス後のスラブ幅を光
電素子を用いた板幅計によって測定することができる。
の実測は、例えば、成形圧延第１パス後のスラブ幅を光
電素子を用いた板幅計によって測定することができる。
この場合は、成形圧延の第１パスの成形パスによって板
厚が長手方向で等しくなるので、局部手入れスラブの場
合も板幅の実測により等価スラブ幅を求めたことになる
。なお等価スラブ幅とは、次のようなものである。
厚が長手方向で等しくなるので、局部手入れスラブの場
合も板幅の実測により等価スラブ幅を求めたことになる
。なお等価スラブ幅とは、次のようなものである。
即ち、前出第６Ａ図に示す如く、表面の一部に局部手入
れＥが施されたスラブ２６を考えると、このような局部
手入れが施されたスラブは、正常部とは異なった塑成変
形の挙動を示す。即ち、この局部手入れスラブ２６の正
常部における断面は、第６Ｃ図に示す如く板幅Ｗ、板厚
ｔの正常な断面形状であるが、局部手入れ部Ｅの断面に
ついては、第６Ｂ図に示す如く、局部手入れ部Ｅに対応
する除去面積ｓの分だけスラブ２６の断面積が減少して
いる。従って、このような局部手入れが施された部分Ｅ
の場合の等価スラブ板幅Ｗは、例えば次式により算出さ
れる。Ｗ′＝（ｔｘｗ−０．２ｘｓ）／ｔ …
…｛１ーここで、除去面積ｓの係数０．２は、実験の結
果除去面積が幅方向に与える影響が約２０％であるとい
う知見に基づいている。従って、局部手入れスラブの場
合には、この等価スラブ中富Ｗ′のスラブ長手方向分布
を求めるものである。又、スラブ板幅Ｗをオンラインで
計算する場合には次のようにして求める。
れＥが施されたスラブ２６を考えると、このような局部
手入れが施されたスラブは、正常部とは異なった塑成変
形の挙動を示す。即ち、この局部手入れスラブ２６の正
常部における断面は、第６Ｃ図に示す如く板幅Ｗ、板厚
ｔの正常な断面形状であるが、局部手入れ部Ｅの断面に
ついては、第６Ｂ図に示す如く、局部手入れ部Ｅに対応
する除去面積ｓの分だけスラブ２６の断面積が減少して
いる。従って、このような局部手入れが施された部分Ｅ
の場合の等価スラブ板幅Ｗは、例えば次式により算出さ
れる。Ｗ′＝（ｔｘｗ−０．２ｘｓ）／ｔ …
…｛１ーここで、除去面積ｓの係数０．２は、実験の結
果除去面積が幅方向に与える影響が約２０％であるとい
う知見に基づいている。従って、局部手入れスラブの場
合には、この等価スラブ中富Ｗ′のスラブ長手方向分布
を求めるものである。又、スラブ板幅Ｗをオンラインで
計算する場合には次のようにして求める。
即ち、一般に圧延荷重式は次式で表わされる。Ｐ：ＫＯ
‐Ｋｍ‐Ｑｐ‐そｄ‐Ｗ ・・‐・
‐・【２）ここで、Ｐは圧延荷重、Ｋｍは平均変形抵抗
、Ｑｐは圧下力、クｄは投影接触長、Ｗはスラブ板幅、
Ｋｏは係数である。
‐Ｋｍ‐Ｑｐ‐そｄ‐Ｗ ・・‐・
‐・【２）ここで、Ｐは圧延荷重、Ｋｍは平均変形抵抗
、Ｑｐは圧下力、クｄは投影接触長、Ｗはスラブ板幅、
Ｋｏは係数である。
従って、スラブ板幅Ｗは、圧延荷重Ｐを実測することに
より、次式から求めることができる。
より、次式から求めることができる。
Ｗ＝ＫＯ．Ｋｍ弓Ｑｐ．そｄ ・・・・・・【３
｝即ち、スラブ長さｘに対応した実測荷重分布を求め、
これからスラブ板幅の分布を求めることもできるもので
ある。■ 次に目標とする最終的な圧延材平面形状に対
応する中間的な圧延材の断面積Ｓｘは、実測幅形状から
予測式を作成した圧延材断面積に等価スラブ幅の補正を
行なうことにより、求める。
｝即ち、スラブ長さｘに対応した実測荷重分布を求め、
これからスラブ板幅の分布を求めることもできるもので
ある。■ 次に目標とする最終的な圧延材平面形状に対
応する中間的な圧延材の断面積Ｓｘは、実測幅形状から
予測式を作成した圧延材断面積に等価スラブ幅の補正を
行なうことにより、求める。
【３｝ このようにして求められた中間的な圧延材の
．断面積Ｓｘの長手方向分布から、必要板厚Ｈ．の長手
方向分布を次式を用いて求める。批＝講 ・
‐・‐‐‐【４）‘４）このようにして算出された必要
板厚Ｈｘ′に対応した圧下スクリュー位置Ｓ。
．断面積Ｓｘの長手方向分布から、必要板厚Ｈ．の長手
方向分布を次式を用いて求める。批＝講 ・
‐・‐‐‐【４）‘４）このようにして算出された必要
板厚Ｈｘ′に対応した圧下スクリュー位置Ｓ。
は、次のようにして求められる。即ち、ゲージメー夕式
より、必要板厚Ｈｘ′とスクリュー位置Ｓ。の間には次
式が成立する。批＝Ｓ。
より、必要板厚Ｈｘ′とスクリュー位置Ｓ。の間には次
式が成立する。批＝Ｓ。
十島十Ｋ ・‐‐．・・【５｝ここで、Ｆは圧
延荷重、Ｍはミル定数、Ｋは定数である。従って、庄下
スクリュー位置Ｓ。は次式により決定される。Ｓ。＝批
−（白十Ｋ） ‐‐‐‐‐‐■以上説明したとおり
本発明によれば、局部手入れスラブ、幅テーパスラブ、
幅収縮スラブ等の形状不良スラブを圧延材として用いた
場合においても、庄下修正圧延により最終的に正確な矩
形を得ることができ、従って、大幅に歩蟹り向上を図る
ことができるという優れた効果を有する。
延荷重、Ｍはミル定数、Ｋは定数である。従って、庄下
スクリュー位置Ｓ。は次式により決定される。Ｓ。＝批
−（白十Ｋ） ‐‐‐‐‐‐■以上説明したとおり
本発明によれば、局部手入れスラブ、幅テーパスラブ、
幅収縮スラブ等の形状不良スラブを圧延材として用いた
場合においても、庄下修正圧延により最終的に正確な矩
形を得ることができ、従って、大幅に歩蟹り向上を図る
ことができるという優れた効果を有する。
第ＩＡ図、第ＩＢ図は、一般的な圧延後の圧延材を示す
平面図、第２Ａ図乃至第２Ｄ図は、圧下修正圧延による
圧延材を示す斜視図、第３図は、幅テーパスラブの形状
を示す平面図、第４Ａ図は、第３図に示す幅テーパスラ
ブに従来の圧下修正圧延を施した場合の最終的な成品形
状を示す平面図、第４Ｂ図は、同じく通常圧延を施した
場合の最終的な成品形状を示す平面図、第５図は、幅収
縮スラブに対して従来の圧下修正圧延或いは通常圧延を
施した場合の最終的な成品形状の比鮫示す平面図、第６
Ａ図は、局部手入れスラブの一例を示す斜視図、第６Ｂ
図は、第６Ａ図のＢ−Ｂ線に沿う断面図、第６Ｃ図は、
同じく第６Ａ図のＣ−Ｃ線に沿う断面図、第７Ａ図は、
目標とする圧下修正圧延後の中間的な圧延材の形状を示
す斜視図、第７Ｂ図は、同じく中間的な圧延材の断面積
の長手方向分布を示す線図、第８図は、幅テーパスラブ
に対して従来の圧下修正圧延を実施した場合の圧下修正
圧延後の中間的な圧延材の断面積の長手方向分布を示す
線図、第９図は、正常な板幅の形状良好なスラブに対し
て圧下修正圧延後の目標とする中間的な圧延材の形状に
対応する圧延材断面積の長手方向分布を示す線図、第１
０図は、前記実施例に用いられる幅テーパスラブの板幅
の長手方向分布を示す線図、第１１図は、従来の圧下修
正圧延を行なう場合の、圧下修正圧延後の中間的な圧延
材の板厚の長手方向分布の目標値を示す線図、第１２図
は、本発明に係る実施例における圧下修正圧延後の中間
的な圧延材の板厚の長手方向分布の目標値を示す線図、
第１３図は、本発明の実施例における最終的に得られる
圧延材の形状を示す平面図である。 ２０，２６……スラブ、２２，２４，２８……・・・圧
延材。 第「Ａ図 第ＩＢ図 第２Ａ図 第２Ｂ図 ２Ｃ図 第２０図 第３図 第４Ａ図 第４Ｂ図 第５図 第６Ａ図 第６Ｂ図 第６Ｃ図 第７Ａ図 第７Ｂ図 第８図 第９図 第１０図 第１１図 第１２図 第１３図
平面図、第２Ａ図乃至第２Ｄ図は、圧下修正圧延による
圧延材を示す斜視図、第３図は、幅テーパスラブの形状
を示す平面図、第４Ａ図は、第３図に示す幅テーパスラ
ブに従来の圧下修正圧延を施した場合の最終的な成品形
状を示す平面図、第４Ｂ図は、同じく通常圧延を施した
場合の最終的な成品形状を示す平面図、第５図は、幅収
縮スラブに対して従来の圧下修正圧延或いは通常圧延を
施した場合の最終的な成品形状の比鮫示す平面図、第６
Ａ図は、局部手入れスラブの一例を示す斜視図、第６Ｂ
図は、第６Ａ図のＢ−Ｂ線に沿う断面図、第６Ｃ図は、
同じく第６Ａ図のＣ−Ｃ線に沿う断面図、第７Ａ図は、
目標とする圧下修正圧延後の中間的な圧延材の形状を示
す斜視図、第７Ｂ図は、同じく中間的な圧延材の断面積
の長手方向分布を示す線図、第８図は、幅テーパスラブ
に対して従来の圧下修正圧延を実施した場合の圧下修正
圧延後の中間的な圧延材の断面積の長手方向分布を示す
線図、第９図は、正常な板幅の形状良好なスラブに対し
て圧下修正圧延後の目標とする中間的な圧延材の形状に
対応する圧延材断面積の長手方向分布を示す線図、第１
０図は、前記実施例に用いられる幅テーパスラブの板幅
の長手方向分布を示す線図、第１１図は、従来の圧下修
正圧延を行なう場合の、圧下修正圧延後の中間的な圧延
材の板厚の長手方向分布の目標値を示す線図、第１２図
は、本発明に係る実施例における圧下修正圧延後の中間
的な圧延材の板厚の長手方向分布の目標値を示す線図、
第１３図は、本発明の実施例における最終的に得られる
圧延材の形状を示す平面図である。 ２０，２６……スラブ、２２，２４，２８……・・・圧
延材。 第「Ａ図 第ＩＢ図 第２Ａ図 第２Ｂ図 ２Ｃ図 第２０図 第３図 第４Ａ図 第４Ｂ図 第５図 第６Ａ図 第６Ｂ図 第６Ｃ図 第７Ａ図 第７Ｂ図 第８図 第９図 第１０図 第１１図 第１２図 第１３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 成形圧延につづき幅出し圧延、さらに仕上げ圧延を
行う厚板圧延の成形圧延最終パスで圧延中にロール圧下
位置を変更して圧延材の厚みに変化を与え次いでこの圧
延材を９０°転回して幅出し圧延を行うことにより、圧
延終了後の圧延材の幅形状を改善する圧下修正圧延方法
において、予め圧延材の板幅或は等価板幅の長手方向分
布を求めこれに応じて、目標とする圧延終了後の圧延材
幅形状に対応する圧延材断面積の長手方向分布が得られ
るよう成形圧延最終パスでのロール圧下位置を修正する
ようにしたことを特徴とする圧下修正圧延方法。 ２ 前記圧延材の板幅或いは等価板幅が、圧延荷重式に
圧延荷重の実測値を代入することにより求められたもの
である特許請求の範囲第１項に記載の圧下修正圧延方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55030575A JPS6024722B2 (ja) | 1980-03-11 | 1980-03-11 | 圧下修正圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55030575A JPS6024722B2 (ja) | 1980-03-11 | 1980-03-11 | 圧下修正圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56126007A JPS56126007A (en) | 1981-10-02 |
| JPS6024722B2 true JPS6024722B2 (ja) | 1985-06-14 |
Family
ID=12307641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55030575A Expired JPS6024722B2 (ja) | 1980-03-11 | 1980-03-11 | 圧下修正圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6024722B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63166912U (ja) * | 1987-04-21 | 1988-10-31 | ||
| JPH0519120U (ja) * | 1991-06-27 | 1993-03-09 | ミタチパツケージ株式会社 | 包装用自在ケース |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5850229U (ja) * | 1981-09-25 | 1983-04-05 | 三菱電機株式会社 | 固着装置 |
| CN117505544B (zh) * | 2023-10-18 | 2026-04-10 | 深圳市飞亚达精密科技有限公司 | 一种微细丝材精密轧制系统及方法 |
-
1980
- 1980-03-11 JP JP55030575A patent/JPS6024722B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63166912U (ja) * | 1987-04-21 | 1988-10-31 | ||
| JPH0519120U (ja) * | 1991-06-27 | 1993-03-09 | ミタチパツケージ株式会社 | 包装用自在ケース |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56126007A (en) | 1981-10-02 |
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