JPS6024933A - 予備発泡粒子の加圧処理方法 - Google Patents
予備発泡粒子の加圧処理方法Info
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- JPS6024933A JPS6024933A JP58132552A JP13255283A JPS6024933A JP S6024933 A JPS6024933 A JP S6024933A JP 58132552 A JP58132552 A JP 58132552A JP 13255283 A JP13255283 A JP 13255283A JP S6024933 A JPS6024933 A JP S6024933A
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- JP
- Japan
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- internal pressure
- grains
- container
- pressure
- expanded particles
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C44/00—Shaping by internal pressure generated in the material, e.g. swelling or foaming ; Producing porous or cellular expanded plastics articles
- B29C44/34—Auxiliary operations
- B29C44/3461—Making or treating expandable particles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2023/00—Use of polyalkenes or derivatives thereof as moulding material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2067/00—Use of polyesters or derivatives thereof, as moulding material
Landscapes
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は予備発泡粒子の加圧処理方法に関する。
一般に、予備発泡粒子を金型に充填し屋内成型を行なう
に当り、該粒子に成凰に適した内圧を付与するため成型
工程前に加圧処理を行なうことは知られている。通常、
加圧処理は加圧容器内に前記粒子を入れ且つ該容器内に
空気、窒素等の無機ガスを供給して加圧し、前記粒子内
に無機ガスを浸透圧入して一定のガス圧力を付与するも
のである。
に当り、該粒子に成凰に適した内圧を付与するため成型
工程前に加圧処理を行なうことは知られている。通常、
加圧処理は加圧容器内に前記粒子を入れ且つ該容器内に
空気、窒素等の無機ガスを供給して加圧し、前記粒子内
に無機ガスを浸透圧入して一定のガス圧力を付与するも
のである。
従来の加圧処理方法は、予備発泡粒子をある一定の圧力
雰囲気下で、ある一定時間加圧することによって行なわ
れている。また、前記粒子を８ ｋｇ／ｄ （Ｇ）以下
の圧力雰囲気下に保持した後、０、５〜３ ｋｇ／ｃｄ
（Ｇ）の範囲であって前記圧力よりも低い圧力雰囲気下
に保持する２段階加圧処理方法も知られている（特公昭
５２−３０３０４号）。
雰囲気下で、ある一定時間加圧することによって行なわ
れている。また、前記粒子を８ ｋｇ／ｄ （Ｇ）以下
の圧力雰囲気下に保持した後、０、５〜３ ｋｇ／ｃｄ
（Ｇ）の範囲であって前記圧力よりも低い圧力雰囲気下
に保持する２段階加圧処理方法も知られている（特公昭
５２−３０３０４号）。
しかしながら、従来方法はいずれも前記粒子を加圧容器
内に入れた後、急激に加圧し、所定の高い圧力に保持す
るものであるため、粒子は高い加圧圧力の影響を受けて
著し曵収縮して該粒子の気泡壁が破壊され、この結果粒
子の物理的強度の低下や粒子表面にシワ、傷等を生じる
欠点がある。また粒子が収縮すると粒子内気泡の体積が
減少して粒子内圧が増大するため、該内圧と加圧雰囲気
圧との間における圧力差が小さ４なり、そのため、加圧
気体が粒子内に浸透圧入されｐｍ＜なり、その結果、加
圧雰囲気が除去されて元の体積に回復したときの予備発
泡粒子の内圧を成型に必要な値まで高めることができな
いという欠点がある。このため従来の方法により加圧処
理を行なった予備発泡粒子を用いて成型を行なっても、
得られた成型品に収縮、ヒケ現象が起こったり、融着不
良を生じたりして、良好な発泡成型体を得ろことができ
なかった。
内に入れた後、急激に加圧し、所定の高い圧力に保持す
るものであるため、粒子は高い加圧圧力の影響を受けて
著し曵収縮して該粒子の気泡壁が破壊され、この結果粒
子の物理的強度の低下や粒子表面にシワ、傷等を生じる
欠点がある。また粒子が収縮すると粒子内気泡の体積が
減少して粒子内圧が増大するため、該内圧と加圧雰囲気
圧との間における圧力差が小さ４なり、そのため、加圧
気体が粒子内に浸透圧入されｐｍ＜なり、その結果、加
圧雰囲気が除去されて元の体積に回復したときの予備発
泡粒子の内圧を成型に必要な値まで高めることができな
いという欠点がある。このため従来の方法により加圧処
理を行なった予備発泡粒子を用いて成型を行なっても、
得られた成型品に収縮、ヒケ現象が起こったり、融着不
良を生じたりして、良好な発泡成型体を得ろことができ
なかった。
本発明者らは上記の点に鑑み鋭意研究した結果、予備発
泡粒子を収縮させることなく加圧が行なえ、該予備発泡
粒子に短時間で成型に必要な内圧を付与することができ
る加圧処理方法を見い出し本発明を完成するに至った。
泡粒子を収縮させることなく加圧が行なえ、該予備発泡
粒子に短時間で成型に必要な内圧を付与することができ
る加圧処理方法を見い出し本発明を完成するに至った。
即ち本発明は予備発泡粒子を密閉容器内に入れ、該容器
内圧を予備発泡粒子内圧と略同−圧に調整した後、予備
発泡粒子に融着、収縮を生じさせない温度まで、密閉状
態で徐々に昇温して容器内圧を上昇せしめ、しかる後、
高められた容器内圧を維持した状態で徐冷することを特
徴とする予備発泡粒子の加圧処理方法を要旨とする。
内圧を予備発泡粒子内圧と略同−圧に調整した後、予備
発泡粒子に融着、収縮を生じさせない温度まで、密閉状
態で徐々に昇温して容器内圧を上昇せしめ、しかる後、
高められた容器内圧を維持した状態で徐冷することを特
徴とする予備発泡粒子の加圧処理方法を要旨とする。
本発明は、いかなる種類の°予備発泡粒子にも適用し得
るが、ポリプロピレン単独重合体、エチレン−プロピレ
ン共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン
−ブテン共重合体等のポリオレフィン系樹脂を基材とす
る予備発泡粒子あるいはナイロン、ポリエステル系エラ
ストマーを基材とする予備発泡粒子等圧力により収縮を
生じやすい予備発泡粒子の加圧処理に特に好適である。
るが、ポリプロピレン単独重合体、エチレン−プロピレ
ン共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン
−ブテン共重合体等のポリオレフィン系樹脂を基材とす
る予備発泡粒子あるいはナイロン、ポリエステル系エラ
ストマーを基材とする予備発泡粒子等圧力により収縮を
生じやすい予備発泡粒子の加圧処理に特に好適である。
本発明においてはまず予備発泡粒子を密閉容器内に入れ
、容器内圧を予備発泡粒子内圧と略同−圧に調整する。
、容器内圧を予備発泡粒子内圧と略同−圧に調整する。
容器内圧の調整は例えば空気、窒素、アルゴン、ヘリウ
ム、ネオン、二酸化炭素等の無機ガスまたは上記無機ガ
スと揮発性発泡剤との混合ガスが用いられる。揮発性発
泡剤としては、例えばプロパン、ブタン、ペンタン、ヘ
キサン、ヘプタン等の脂肪族炭化水素類、シクロブタン
、シクロペンタン等の環式脂肪族炭化水素類あるいは、
トリクロロフロロメタン、ジクロロジフロロメタン、シ
クロロチトラフ、ロロエタン、メチルクロライド、エチ
ルクロライド、メチレンクロライド等のハロゲン化炭化
水素類が挙げられる。
ム、ネオン、二酸化炭素等の無機ガスまたは上記無機ガ
スと揮発性発泡剤との混合ガスが用いられる。揮発性発
泡剤としては、例えばプロパン、ブタン、ペンタン、ヘ
キサン、ヘプタン等の脂肪族炭化水素類、シクロブタン
、シクロペンタン等の環式脂肪族炭化水素類あるいは、
トリクロロフロロメタン、ジクロロジフロロメタン、シ
クロロチトラフ、ロロエタン、メチルクロライド、エチ
ルクロライド、メチレンクロライド等のハロゲン化炭化
水素類が挙げられる。
上記無機ガスあるいは無機ガスと揮発性発泡剤との混合
ガス（通常は空気を用いることが経済的にも好ましい。
ガス（通常は空気を用いることが経済的にも好ましい。
）により容器内圧力を予備発泡粒子の内圧〜該内圧＋０
．５ ｋｙ／ｃｌの圧力に調整することが好ましい。
．５ ｋｙ／ｃｌの圧力に調整することが好ましい。
上記容器内圧の調整を行なった後、予備発泡粒子に融着
、収縮を生じさせない温度まで密閉状態で徐々に昇温す
る。この昇温終了時の温度は基材樹脂の種類等によって
も異なるが通常５０℃〜１３０℃であり、また昇温速度
は０．５℃／分〜５℃／分が好ましい。このときの容器
内圧；Ｐ２（ａｔｎｌ）は、昇温前の温度をＴＩ（Ｋ）
、容器内圧なＰｌ（ａｔｍ）とし、昇温終了時の温度な
Ｔ２ （Ｋ）とすると、 で与えられる圧力まで昇圧せしめられる。
、収縮を生じさせない温度まで密閉状態で徐々に昇温す
る。この昇温終了時の温度は基材樹脂の種類等によって
も異なるが通常５０℃〜１３０℃であり、また昇温速度
は０．５℃／分〜５℃／分が好ましい。このときの容器
内圧；Ｐ２（ａｔｎｌ）は、昇温前の温度をＴＩ（Ｋ）
、容器内圧なＰｌ（ａｔｍ）とし、昇温終了時の温度な
Ｔ２ （Ｋ）とすると、 で与えられる圧力まで昇圧せしめられる。
次に本発明においては上記高められた容器内圧：Ｐ、を
維持した状態で予備発泡粒子を徐冷すずが、このとき、
温度低下に伴なう容器内圧の減少分を容器内に前述の無
機ガスあるいは無気ガスと揮発性発泡剤との混合ガスを
供給して補うことによυ徐冷終了まで容器内圧をＰ、に
維持する。上記徐冷工程における降温速度は０．０１℃
／分〜２℃／分が好ましい。予備発泡粒子を室温まで徐
冷した後、容器内圧を當圧まで降下させて得た予備発泡
粒子は、元の予備発泡粒子の内圧の１．２倍〜１．６倍
程度の内圧を有する。また上記加圧処理に要する時間は
通常２時間〜２４時間程度である。
維持した状態で予備発泡粒子を徐冷すずが、このとき、
温度低下に伴なう容器内圧の減少分を容器内に前述の無
機ガスあるいは無気ガスと揮発性発泡剤との混合ガスを
供給して補うことによυ徐冷終了まで容器内圧をＰ、に
維持する。上記徐冷工程における降温速度は０．０１℃
／分〜２℃／分が好ましい。予備発泡粒子を室温まで徐
冷した後、容器内圧を當圧まで降下させて得た予備発泡
粒子は、元の予備発泡粒子の内圧の１．２倍〜１．６倍
程度の内圧を有する。また上記加圧処理に要する時間は
通常２時間〜２４時間程度である。
本発明において上記徐冷は一定の降温速度で行なっても
よく、また降温につれて段階的に降温速度を変化させて
行なってもよい。また本発明における加圧処理は１回に
限らず複数回繰シ返して行なってもよい。
よく、また降温につれて段階的に降温速度を変化させて
行なってもよい。また本発明における加圧処理は１回に
限らず複数回繰シ返して行なってもよい。
以上説明したように本発明の加圧処理方法は予備発泡粒
子に収縮を生じさせないよう加圧処理して、粒子に成型
に必要な内圧を付与するものであるから、加圧処理後の
予備発泡粒子は、気泡壁破壊による物性低下や、粒子表
面にシワ、傷等を生じる虞れはない。また加圧処理にょ
シ粒子が収縮し碌い結果、粒子に成型に必要な内圧を確
実か・つ短時間で付与することができる。
子に収縮を生じさせないよう加圧処理して、粒子に成型
に必要な内圧を付与するものであるから、加圧処理後の
予備発泡粒子は、気泡壁破壊による物性低下や、粒子表
面にシワ、傷等を生じる虞れはない。また加圧処理にょ
シ粒子が収縮し碌い結果、粒子に成型に必要な内圧を確
実か・つ短時間で付与することができる。
しかして本発明によシ加圧処理を行なった予備発泡粒子
を成型用型に充填して加熱発泡せしめることによシ、粒
子の融着性に優れ、収縮、ヒケ現象の生じることがない
等値れた成型体を得ることができる。
を成型用型に充填して加熱発泡せしめることによシ、粒
子の融着性に優れ、収縮、ヒケ現象の生じることがない
等値れた成型体を得ることができる。
以下実施例、比較例を挙げて本発明を更に詳細に説明す
る。尚、μカは特に明記しない場合は絶対圧を示す。
る。尚、μカは特に明記しない場合は絶対圧を示す。
実施例Ｉ
２０℃（室温）において内圧１．６ Ｋ９／讐の発泡倍
率２０倍のポリプロピレン予備発泡粒子（融点１４８℃
）ｓｏｏｙを２０１のオートクレーブに入れて密閉し、
オートクレーブ内圧を空気にて１．６ Ｋｙ／ｄに調整
した後、密閉状態を維持して１℃／分の昇温速度で１２
７℃（４００Ｋ）まで昇温した。この時のオートクレー
ブ内圧Ｌ２．１ｓＫｙ／ｃｒｌであった。オートクレー
ブのガラス窓より予備発泡粒子の状態を観察した結果、
予備発泡粒子に収縮は認められなかった。次にオートク
レーブ内に空気を供給してオートクレーブ内圧を２．ｘ
ｓＫｙ／ｃ１１に保持しつつ１２７℃〜７７℃まではｓ
６ ”Ｃ／分、７７℃〜５２℃までは０．３℃／分、
５２℃〜２０℃（室温）までは０．１℃／分の降温速度
で徐冷を行なった。上記徐冷終了までの間予備発泡粒子
に収縮は認められなかった。上記加圧処理に一要した時
間は１０時間であった。処理後の予備発泡粒子の表面状
態、内圧を測定した。結果を第１表に示す。また上記予
備発泡粒子を３０龍Ｘ３００ｍ＊Ｘ３００酊（内径）の
金型に充填し、３．５ Ｋｐ／ ｃｒａ （Ｇ）の水蒸
気によシ加桃して成型を行なった。得られた成型体を５
０℃のオープン内で２０時間乾燥後、成型体の収縮率を
測定した。結果を第１表にあわせて示す。
率２０倍のポリプロピレン予備発泡粒子（融点１４８℃
）ｓｏｏｙを２０１のオートクレーブに入れて密閉し、
オートクレーブ内圧を空気にて１．６ Ｋｙ／ｄに調整
した後、密閉状態を維持して１℃／分の昇温速度で１２
７℃（４００Ｋ）まで昇温した。この時のオートクレー
ブ内圧Ｌ２．１ｓＫｙ／ｃｒｌであった。オートクレー
ブのガラス窓より予備発泡粒子の状態を観察した結果、
予備発泡粒子に収縮は認められなかった。次にオートク
レーブ内に空気を供給してオートクレーブ内圧を２．ｘ
ｓＫｙ／ｃ１１に保持しつつ１２７℃〜７７℃まではｓ
６ ”Ｃ／分、７７℃〜５２℃までは０．３℃／分、
５２℃〜２０℃（室温）までは０．１℃／分の降温速度
で徐冷を行なった。上記徐冷終了までの間予備発泡粒子
に収縮は認められなかった。上記加圧処理に一要した時
間は１０時間であった。処理後の予備発泡粒子の表面状
態、内圧を測定した。結果を第１表に示す。また上記予
備発泡粒子を３０龍Ｘ３００ｍ＊Ｘ３００酊（内径）の
金型に充填し、３．５ Ｋｐ／ ｃｒａ （Ｇ）の水蒸
気によシ加桃して成型を行なった。得られた成型体を５
０℃のオープン内で２０時間乾燥後、成型体の収縮率を
測定した。結果を第１表にあわせて示す。
］七 外ｋ 例 １
実施例１と同一の予備発泡粒子をオートクレーブ内に入
れ、室温（２０℃）で空気によシｌ。
れ、室温（２０℃）で空気によシｌ。
Ｋｆ ／ ｔ４にオートクレーブ内圧を調整して２０時
間加圧処理を行なった。処理後の予備発泡粒子の表面状
態、内圧を測定した。結果を第１表に示す。また上記予
備発泡粒子を実施例１と同様にして成型した。得られた
成型体の胛縮恵を測定した結果を第１表に示す。
間加圧処理を行なった。処理後の予備発泡粒子の表面状
態、内圧を測定した。結果を第１表に示す。また上記予
備発泡粒子を実施例１と同様にして成型した。得られた
成型体の胛縮恵を測定した結果を第１表に示す。
実施例２
ゲル分率６０チの架橋ポリエチレンからなる発泡倍率２
０倍、２２℃（室温）において内圧１．２４Ｋｐ／６１
を有する予備発泡粒子８００ｇを２０１のオートクレー
ブに入れ、密閉してオートクレーブ内圧を空気にて１．
２４Ｋｆ／ｌ：ｔｌに調整した。次いで密閉状態で１℃
／分の速度で９７”Ｃ（３７０Ｋ ）まで昇温した。こ
の時のオートクレーブ内圧は、ｘ、５ｅＫｐ、’、１で
あった。またオートクレーブのガラス窓よシ予備発泡粒
子の状態を観察した結果、該粒子に収縮は認められなか
った。次にオートクレーブ内に空気を供給してオートク
レーブ内圧を、１．５６Ｋｙ／ｄに保持しつつ一定の降
温速度で８時間かけて室温まで徐冷した。この予備発泡
粒子は２２℃（室温）において１−５６Ｋｐ／ｃｆｆｌ
の内圧を有していた。更にこの予備発泡粒子をオートク
レーブ内に入れたｉｔオートクレーブを再び密閉し、オ
ートクレーブ内圧を空気にて１．５６に９／６ｄに鯛杉
した後、上記と同様の昇温、徐冷を行なった（９７℃に
昇温したときのオートクレーブ内扇は１゜９４Ｋｙ ／
ｄであシ、徐冷時には空気にてオートクレーブ内圧を
１．９４Ｋｙ／ｃｒｌに保持した。）２回の加圧処理に
要した時間は１８時間であった。上記２回の加圧処理を
行なった後の予備発泡粒子の表面状態、および内圧を測
定した。結果を第１表に示す。また上記予備発泡粒子を
実施例１と同様にして成型を行ない（但し、２５Ｋｙ／
ｃｒｌ（Ｇ）の水蒸気によシ加熱した。）イＭられた成
型体の収縮率を測定した。結果を第１表にあわせて示す
。
０倍、２２℃（室温）において内圧１．２４Ｋｐ／６１
を有する予備発泡粒子８００ｇを２０１のオートクレー
ブに入れ、密閉してオートクレーブ内圧を空気にて１．
２４Ｋｆ／ｌ：ｔｌに調整した。次いで密閉状態で１℃
／分の速度で９７”Ｃ（３７０Ｋ ）まで昇温した。こ
の時のオートクレーブ内圧は、ｘ、５ｅＫｐ、’、１で
あった。またオートクレーブのガラス窓よシ予備発泡粒
子の状態を観察した結果、該粒子に収縮は認められなか
った。次にオートクレーブ内に空気を供給してオートク
レーブ内圧を、１．５６Ｋｙ／ｄに保持しつつ一定の降
温速度で８時間かけて室温まで徐冷した。この予備発泡
粒子は２２℃（室温）において１−５６Ｋｐ／ｃｆｆｌ
の内圧を有していた。更にこの予備発泡粒子をオートク
レーブ内に入れたｉｔオートクレーブを再び密閉し、オ
ートクレーブ内圧を空気にて１．５６に９／６ｄに鯛杉
した後、上記と同様の昇温、徐冷を行なった（９７℃に
昇温したときのオートクレーブ内扇は１゜９４Ｋｙ ／
ｄであシ、徐冷時には空気にてオートクレーブ内圧を
１．９４Ｋｙ／ｃｒｌに保持した。）２回の加圧処理に
要した時間は１８時間であった。上記２回の加圧処理を
行なった後の予備発泡粒子の表面状態、および内圧を測
定した。結果を第１表に示す。また上記予備発泡粒子を
実施例１と同様にして成型を行ない（但し、２５Ｋｙ／
ｃｒｌ（Ｇ）の水蒸気によシ加熱した。）イＭられた成
型体の収縮率を測定した。結果を第１表にあわせて示す
。
比較例２
実施例２と同一の予備発泡粒子をオートクレーブに入れ
、室温（２２℃）でオートクレーブ内圧を空気によシ３
Ｋｙ ／ ｃｌに調整して３２時間加圧処理を行なっ
た。処理後の予備発泡粒子の表面状態、および内圧を測
定した。結果を第１表に示す。またこの予備発泡粒子を
用いて実施例２と同様にして成型して得た成型体の収縮
率を測定した。結果を第１表に示す。
、室温（２２℃）でオートクレーブ内圧を空気によシ３
Ｋｙ ／ ｃｌに調整して３２時間加圧処理を行なっ
た。処理後の予備発泡粒子の表面状態、および内圧を測
定した。結果を第１表に示す。またこの予備発泡粒子を
用いて実施例２と同様にして成型して得た成型体の収縮
率を測定した。結果を第１表に示す。
※１予備発泡粒子の表面状態は、粒子表面を観察し、
表面にシワ、傷の発生なし・・・・・・・・・○〃 シ
ワ、傷の発生あシ・・・・・・・・・×として判定した
。
ワ、傷の発生あシ・・・・・・・・・×として判定した
。
※２内圧は２０℃の換算値であシ、粒子の内圧は予備発
泡粒子を任意量（例えば、１００ ｃｃ）採取しその重
１−Ｗ、（ＩＩ）を正確に秤量し、次の式にて予備発泡
粒子の内圧をめた。
泡粒子を任意量（例えば、１００ ｃｃ）採取しその重
１−Ｗ、（ＩＩ）を正確に秤量し、次の式にて予備発泡
粒子の内圧をめた。
ただし、Ｗｏ・・・・・・予備発泡粒子（試料）の内圧
が大気圧（即ちｌａｔｍ）のとき の重ｉＩｋ（ｇ） ■。・・・・・・内圧１ａｔｍのときの予備発泡粒子（
試料）の真の体積（ｃｃ） ■。・・・・・・Ｗｏを樹脂の密度下割った値（ＣＣ）
（即ち粒子を形成する樹脂臼 身の体積） Ｍ・・・・・・加圧気体の分子量 Ｒ・・・・・・気体定数（０，０８２ａ ｔｍ−／／ｍ
ｏｌ −Ｋ）ｔ・・・・・・気温（℃） Ｓ・・・・・・圧力単位の換算係数 （１，０３３２Ｋｆ／ｃｒ／ｌ／ ａ ｔ ｍ ）※３
成型体の成型用型の面方向に対する収縮率であシ、 収縮率５％未満・・・・・・・・・○ 〃 ５チ以上・・・・・・・・・× として判定した。
が大気圧（即ちｌａｔｍ）のとき の重ｉＩｋ（ｇ） ■。・・・・・・内圧１ａｔｍのときの予備発泡粒子（
試料）の真の体積（ｃｃ） ■。・・・・・・Ｗｏを樹脂の密度下割った値（ＣＣ）
（即ち粒子を形成する樹脂臼 身の体積） Ｍ・・・・・・加圧気体の分子量 Ｒ・・・・・・気体定数（０，０８２ａ ｔｍ−／／ｍ
ｏｌ −Ｋ）ｔ・・・・・・気温（℃） Ｓ・・・・・・圧力単位の換算係数 （１，０３３２Ｋｆ／ｃｒ／ｌ／ ａ ｔ ｍ ）※３
成型体の成型用型の面方向に対する収縮率であシ、 収縮率５％未満・・・・・・・・・○ 〃 ５チ以上・・・・・・・・・× として判定した。
０！′ｆ出願人 日本スチレンペーパー株式会社代 理
人 弁理士 細 井 勇 １Ｃ！
人 弁理士 細 井 勇 １Ｃ！
Claims (1)
- 予備発泡粒子を密閉容器内に入れ、該容器内圧を予備発
泡粒子内圧と略同−圧に調整した後、予備発泡粒子に融
着、収縮を生じさせない温度まで、密閉状態で徐々に昇
温しで容器内圧を上昇せしめ、しかる後、高められた容
器内圧を維持した状態で徐冷することを特徴とする予備
発泡粒子の加圧処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58132552A JPS6024933A (ja) | 1983-07-20 | 1983-07-20 | 予備発泡粒子の加圧処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58132552A JPS6024933A (ja) | 1983-07-20 | 1983-07-20 | 予備発泡粒子の加圧処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6024933A true JPS6024933A (ja) | 1985-02-07 |
| JPS639975B2 JPS639975B2 (ja) | 1988-03-03 |
Family
ID=15083953
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58132552A Granted JPS6024933A (ja) | 1983-07-20 | 1983-07-20 | 予備発泡粒子の加圧処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6024933A (ja) |
-
1983
- 1983-07-20 JP JP58132552A patent/JPS6024933A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS639975B2 (ja) | 1988-03-03 |
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