JPS60257948A - 水平連続鋳造用鋳型 - Google Patents
水平連続鋳造用鋳型Info
- Publication number
- JPS60257948A JPS60257948A JP59113145A JP11314584A JPS60257948A JP S60257948 A JPS60257948 A JP S60257948A JP 59113145 A JP59113145 A JP 59113145A JP 11314584 A JP11314584 A JP 11314584A JP S60257948 A JPS60257948 A JP S60257948A
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- JP
- Japan
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- mold
- slab
- continuous casting
- shell
- ring
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/045—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds for horizontal casting
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、鋳片にコールドシャット割れが発生するの
を防止することを可能にした連続鋳造用鋳型に関する。
を防止することを可能にした連続鋳造用鋳型に関する。
水平連続鋳造機は、鋳型、２次冷却帯およびピノチロー
ルが水平の軸上に配置されてお９、鋳型はタンディ７ユ
に水平に連結されている。第１図は、連続鋳造用鋳型と
タンディシュとの接合部を示した概略縦断面図である。
ルが水平の軸上に配置されてお９、鋳型はタンディ７ユ
に水平に連結されている。第１図は、連続鋳造用鋳型と
タンディシュとの接合部を示した概略縦断面図である。
第１図において１は水平連続用鋳型で、鋳型１はブレー
クリング２゜供給ノズル３および前ノズル４を介してタ
ンディシュ５に連結されている。このような鋳型１では
。
クリング２゜供給ノズル３および前ノズル４を介してタ
ンディシュ５に連結されている。このような鋳型１では
。
鋳片の引抜きの際にブレークリング２の近傍に生ずる極
めて薄い凝固シェルが破断するのを防ぎ。
めて薄い凝固シェルが破断するのを防ぎ。
かつ、鋳型１の焼付き等を防止するために、引抜き次い
で停止のパター７を周期的に繰返しながら、鋳片を鋳型
１から断続的に引抜くことが行な′わ九でいる。
で停止のパター７を周期的に繰返しながら、鋳片を鋳型
１から断続的に引抜くことが行な′わ九でいる。
第２図は、鋳片の引抜きのパターンを示した図である。
第２図において、ａの部分が鋳片の引抜き期、ｂの部分
が引抜きの末期、Ｃの部分が停止期で、Ｃの停止期では
、鋳片の凝固収縮に伴なう表面の横割れを防止するため
に、鋳片を若干押戻すようにしている。このようなパタ
ーンで鋳片を引抜いたときのシェルの形成の様子を、第
３図（ａ）〜（Ｃ）に示す。第３図（ａ）は、第２図の
ａの初めの部分である引抜き初期に、第３図（ｂ）は、
同じくｂの引太き末期に、第３図（Ｃ）は、同じくｃの
停止期に。
が引抜きの末期、Ｃの部分が停止期で、Ｃの停止期では
、鋳片の凝固収縮に伴なう表面の横割れを防止するため
に、鋳片を若干押戻すようにしている。このようなパタ
ーンで鋳片を引抜いたときのシェルの形成の様子を、第
３図（ａ）〜（Ｃ）に示す。第３図（ａ）は、第２図の
ａの初めの部分である引抜き初期に、第３図（ｂ）は、
同じくｂの引太き末期に、第３図（Ｃ）は、同じくｃの
停止期に。
それぞれ対四する。鋳片７の断続的引抜きは、引抜き時
にブレークリング２の近傍で薄く形成される凝固シェル
８を、停止時に第３図（Ｃ）に示すように厚く生長させ
、次に鋳片７が引抜かれるときに凝固７エル８を破断さ
せないようにする作用がある。
にブレークリング２の近傍で薄く形成される凝固シェル
８を、停止時に第３図（Ｃ）に示すように厚く生長させ
、次に鋳片７が引抜かれるときに凝固７エル８を破断さ
せないようにする作用がある。
しかしながら、このような鋳片７には、断続的に引抜く
ことから、凝固シェル８内に、鋳片７の停止時に形成さ
れた凝固シェルと停止に続く引抜き時に形成された凝固
シェルとの継目（以下コールド７ヤソトと称す）９が生
ずる。このコールドシャット９は、完全に溶着している
限り、コールドシャット割れを発生しないが、溶着が不
完全であると割れを発生し、コールドシャント９近傍の
鋳片７の表面にはクランクが入る。一般に引抜きのサイ
クルを１５０回／馳以上とすると、溶着が完全となって
コールドシャント割れを１発生させ々いようにできる。
ことから、凝固シェル８内に、鋳片７の停止時に形成さ
れた凝固シェルと停止に続く引抜き時に形成された凝固
シェルとの継目（以下コールド７ヤソトと称す）９が生
ずる。このコールドシャット９は、完全に溶着している
限り、コールドシャット割れを発生しないが、溶着が不
完全であると割れを発生し、コールドシャント９近傍の
鋳片７の表面にはクランクが入る。一般に引抜きのサイ
クルを１５０回／馳以上とすると、溶着が完全となって
コールドシャント割れを１発生させ々いようにできる。
しかし、引抜きのサイ、クルを１５０回／ｉ以上とする
ことは、引抜きロールをはじめとする引抜き装置に大き
な負担がかがり、引抜きのサイクルは、実用上５０〜１
５０回／犯の範囲の速さに限られる。この程度の速さの
ときには、引抜きの停止時に、鋳型１のブレークリング
２と溶鋼との両刃に接する箇所（以下三重点と称す）１
０を中心とした凝固シェル８ａの温度が大きく低下して
しまう。そのために、後続する引抜き時に、ブレークリ
ング２を通って新たに鋳型１内に流入してくる溶鋼は、
前記凝固７エル８ａと良好に溶着した凝固シェルを形成
せず、コールドシャント割れを生ずる。 １、 この三重点１０を中心とした凝固シェル８ａが停止時間
の経過と共にどのように低下するかを。
ことは、引抜きロールをはじめとする引抜き装置に大き
な負担がかがり、引抜きのサイクルは、実用上５０〜１
５０回／犯の範囲の速さに限られる。この程度の速さの
ときには、引抜きの停止時に、鋳型１のブレークリング
２と溶鋼との両刃に接する箇所（以下三重点と称す）１
０を中心とした凝固シェル８ａの温度が大きく低下して
しまう。そのために、後続する引抜き時に、ブレークリ
ング２を通って新たに鋳型１内に流入してくる溶鋼は、
前記凝固７エル８ａと良好に溶着した凝固シェルを形成
せず、コールドシャント割れを生ずる。 １、 この三重点１０を中心とした凝固シェル８ａが停止時間
の経過と共にどのように低下するかを。
３−
三重点１０に接する近傍で調べてみると、第４図のよう
になる。第４図から明らかなように、わずか０．１〜０
．３秒程度の停止によっても、三重点近傍の凝固シェル
の温度は急激に低下しておシ、三重点を中心として形成
された凝固シェル８ａが大きく温度低下することがわか
る。経験によれば、この三重点近傍の温度が約１４００
８Ｃ以下となると１次の引抜き時に流入して来た溶鋼か
ら形成される凝固シェル８は、三重点を中心とした／エ
ル８ａと良好に溶着せず、コールド７ヤント９の一部が
クランクとして鋳片７の表面に残る。このクランクの深
さは通常０．５〜１．５訴である。
になる。第４図から明らかなように、わずか０．１〜０
．３秒程度の停止によっても、三重点近傍の凝固シェル
の温度は急激に低下しておシ、三重点を中心として形成
された凝固シェル８ａが大きく温度低下することがわか
る。経験によれば、この三重点近傍の温度が約１４００
８Ｃ以下となると１次の引抜き時に流入して来た溶鋼か
ら形成される凝固シェル８は、三重点を中心とした／エ
ル８ａと良好に溶着せず、コールド７ヤント９の一部が
クランクとして鋳片７の表面に残る。このクランクの深
さは通常０．５〜１．５訴である。
この発明は、上述の覗状に鑑み、鋳片にコールド７ヤソ
トクランクが発生するのを防止した連続鋳造用鋳型を提
供するもので、水平方向に直列に設ケラれた前ノズル、
供給ノズルおよびブレークリングを介して、タノデイシ
ュに水平に連結される水平連続鋳造用鋳型において、前
記鋳型の内面のうち、前記ブレークリングと接する位置
から所定長さに亘る内面部分が、前記ブレークリングへ
４− 向けて内径が漸次小さくなるように形成されていること
に特徴を有する。
トクランクが発生するのを防止した連続鋳造用鋳型を提
供するもので、水平方向に直列に設ケラれた前ノズル、
供給ノズルおよびブレークリングを介して、タノデイシ
ュに水平に連結される水平連続鋳造用鋳型において、前
記鋳型の内面のうち、前記ブレークリングと接する位置
から所定長さに亘る内面部分が、前記ブレークリングへ
４− 向けて内径が漸次小さくなるように形成されていること
に特徴を有する。
以下、この発明の実施例を図面に基づき詳述する。第５
図は、この発明の水平連続鋳造用鋳型のブレークリング
側の部分を示した部分縦断面図である。第５図において
１１は鋳型で、この発明の鋳型１１は、鋳型１１の内面
１２のうちブレークリング１３と接する位置から所定長
さｌに亘る内面部分１２ａの内径Ｒが、他の内面部分１
２ｂの内径ＲＯよシ小さくなっておシ、そして、内面部
分１２ａの内径Ｒはブレークリング１３へ向けて漸次小
さくなるように形成されている点を除けば。
図は、この発明の水平連続鋳造用鋳型のブレークリング
側の部分を示した部分縦断面図である。第５図において
１１は鋳型で、この発明の鋳型１１は、鋳型１１の内面
１２のうちブレークリング１３と接する位置から所定長
さｌに亘る内面部分１２ａの内径Ｒが、他の内面部分１
２ｂの内径ＲＯよシ小さくなっておシ、そして、内面部
分１２ａの内径Ｒはブレークリング１３へ向けて漸次小
さくなるように形成されている点を除けば。
従来の鋳型と基本的構成は変らない。鋳型１１は。
従来の鋳型と同様に銅又は銅合金等からなる。前記内面
部分１２ｂの内径ＲＯは、鋳造する鋳片の外径に対応し
ており、丸鋳片の場合には直径を。
部分１２ｂの内径ＲＯは、鋳造する鋳片の外径に対応し
ており、丸鋳片の場合には直径を。
角鋳片の場合には矩形の一辺に相当する長さを表わす。
上記のように鋳型１１の内面部分１２ａの内径Ｒを小さ
くしたのは、内面部分１２ａがブレークリノグ１３と溶
鋼との両方に接する三重点１４を。
くしたのは、内面部分１２ａがブレークリノグ１３と溶
鋼との両方に接する三重点１４を。
他の内面部分１２ｂの点よりも鋳型１１の内側に位置さ
せるためである。鋳型１１のより内側に三重点１４を位
置させたことによシ、三重点１４が鋳型１１の冷却水通
路を形成する外面１５から距離が遠くなるので、鋳片の
引抜き停止時に三重点１４を中心として凝固したシェル
１６ａは、温度低下が小さくなる。そして、さらに鋳片
の引抜き時に、前記凝固シェル１６ａは図のように右方
向に移動し、鋳型１１の内面部分１２ｂから離れて位置
するので、前記凝固シェル１６ａは流入してくる溶鋼に
より復熱して、前記溶鋼から形成される凝固シェル１６
ｂと良好に溶着する。従って。
せるためである。鋳型１１のより内側に三重点１４を位
置させたことによシ、三重点１４が鋳型１１の冷却水通
路を形成する外面１５から距離が遠くなるので、鋳片の
引抜き停止時に三重点１４を中心として凝固したシェル
１６ａは、温度低下が小さくなる。そして、さらに鋳片
の引抜き時に、前記凝固シェル１６ａは図のように右方
向に移動し、鋳型１１の内面部分１２ｂから離れて位置
するので、前記凝固シェル１６ａは流入してくる溶鋼に
より復熱して、前記溶鋼から形成される凝固シェル１６
ｂと良好に溶着する。従って。
凝固シェル１６内にはコールド／ヤント１７が傾斜して
形成されるが、このコールトンヤント１７に割れを発生
しなくさせることができる。
形成されるが、このコールトンヤント１７に割れを発生
しなくさせることができる。
鋳型１０の内径Ｒを小さくした内面部分１２ａの長さｌ
は、鋳片の引抜きピンチの長さＬ以下であることが好ま
しい。これは、内面部分１２ａの長さｌが引抜きピンチ
の長さＬよりもかなり太きいと、鋳込開始時に形成され
る鋳片外径が、最終的に形成される鋳片外径よりも小さ
くなり、鋳片の引抜きを開始すると、引抜き方向に湯も
れが発生するからである。
は、鋳片の引抜きピンチの長さＬ以下であることが好ま
しい。これは、内面部分１２ａの長さｌが引抜きピンチ
の長さＬよりもかなり太きいと、鋳込開始時に形成され
る鋳片外径が、最終的に形成される鋳片外径よりも小さ
くなり、鋳片の引抜きを開始すると、引抜き方向に湯も
れが発生するからである。
鋼鋳片の鋳造の場合、引抜きピンチの長さＬは５〜３０
訪程度であるから、内面部分１２ａの長さｌは５〜３０
鮎の範囲以下となる。
訪程度であるから、内面部分１２ａの長さｌは５〜３０
鮎の範囲以下となる。
内面部分１２ａの内径Ｒは、ブレーフリノブ１３と接す
る箇所の内側の位置での内径Ｒ１を最小として、内面部
分１２ａが滑らかな曲面をもつように定める。前記最小
の内径Ｒ１は５鋳型１１の内面部分１２ｂの内径（鋳片
に対応する内径） Ｒｏに対して、 ２ｈ＝Ｒｏ Ｒｔ
で表わされるｈが２〜ｌ０ＩＩＢ程度となるように定め
る。この場合、鋳型１１が丸鋳片用か角鋳片用かに応じ
て−Ｒｏ ｌ Ｒ１＋ Ｒが直径又は矩形の一辺を表わ
す。経験によれば、最小の内径Ｒ１をｈが２〜１０臥程
度となるようにすることが、・−・・ドシャット１７に
割れが発生しな ”）゛いようにするのに一番効果があ
る。
る箇所の内側の位置での内径Ｒ１を最小として、内面部
分１２ａが滑らかな曲面をもつように定める。前記最小
の内径Ｒ１は５鋳型１１の内面部分１２ｂの内径（鋳片
に対応する内径） Ｒｏに対して、 ２ｈ＝Ｒｏ Ｒｔ
で表わされるｈが２〜ｌ０ＩＩＢ程度となるように定め
る。この場合、鋳型１１が丸鋳片用か角鋳片用かに応じ
て−Ｒｏ ｌ Ｒ１＋ Ｒが直径又は矩形の一辺を表わ
す。経験によれば、最小の内径Ｒ１をｈが２〜１０臥程
度となるようにすることが、・−・・ドシャット１７に
割れが発生しな ”）゛いようにするのに一番効果があ
る。
内９面部分１２ａの曲面は、この鋳型１１のよう ７−
に、外ブラ向（図の紙面の下刃）に凹である他、第６図
（ａ）に示すように直線状、あるいは第６図（ｂ）に示
すように内方向に凸であってもよい。断面寸法が８０〜
３５０１１８の角鋳片又は丸鋳片を各種の合金鋼につい
て鋳造した結果によると、鋳型の内面部分１２ａの曲面
形状が第５図、第６図（ａ）、第６図（ｂ）のいずれに
よっても、コールドシャントに割れが発生するのを防止
できたが、第５図の鋳型１１のように外方向に凹のとき
が最も効果があった。
（ａ）に示すように直線状、あるいは第６図（ｂ）に示
すように内方向に凸であってもよい。断面寸法が８０〜
３５０１１８の角鋳片又は丸鋳片を各種の合金鋼につい
て鋳造した結果によると、鋳型の内面部分１２ａの曲面
形状が第５図、第６図（ａ）、第６図（ｂ）のいずれに
よっても、コールドシャントに割れが発生するのを防止
できたが、第５図の鋳型１１のように外方向に凹のとき
が最も効果があった。
以上のような鋳型１１によれば、鋳型１１の内面部分］
、 ２ ａの三重点１４が従来の鋳型よりも鋳型の内方
向に位置しているので、鋳片の引抜き停止時に三重点１
４を中心として形成された凝固シェル１６ａが、大きく
温度低下するのを防止でき、かつ、後続する鋳片の引抜
き後に前記凝固７エル１６ａを内面部分１２ｂと接触さ
せないようにすることができるから、前記凝固シェル１
．６ ａは容易に復熱して、新に鋳型１１内に流入して
来た溶鋼から形成される凝固シェル］、 ６ ｂと良好
に溶着する。従って、凝固シェル１６内にコールドシャ
８− ット１７は形成されるが、コールド／ヤント１７の割れ
は生じない。さらに、鋳型の内面部分の三重点付近に部
分的溶損が生じて凹みが形成されることがあるが、この
場合、従来の鋳型では、この凹みにより鋳片の引抜き抵
抗が大きくなって凝固シェルが破断することがあったが
、この鋳型１１では、内面部分１２ａがブレーフリノブ
１３の力へ行くに従って狭くなっており、鋳片の引抜き
に対する抵抗が小さいので、凹みが形成されても凝固シ
ェルが破断することはない。
、 ２ ａの三重点１４が従来の鋳型よりも鋳型の内方
向に位置しているので、鋳片の引抜き停止時に三重点１
４を中心として形成された凝固シェル１６ａが、大きく
温度低下するのを防止でき、かつ、後続する鋳片の引抜
き後に前記凝固７エル１６ａを内面部分１２ｂと接触さ
せないようにすることができるから、前記凝固シェル１
．６ ａは容易に復熱して、新に鋳型１１内に流入して
来た溶鋼から形成される凝固シェル］、 ６ ｂと良好
に溶着する。従って、凝固シェル１６内にコールドシャ
８− ット１７は形成されるが、コールド／ヤント１７の割れ
は生じない。さらに、鋳型の内面部分の三重点付近に部
分的溶損が生じて凹みが形成されることがあるが、この
場合、従来の鋳型では、この凹みにより鋳片の引抜き抵
抗が大きくなって凝固シェルが破断することがあったが
、この鋳型１１では、内面部分１２ａがブレーフリノブ
１３の力へ行くに従って狭くなっており、鋳片の引抜き
に対する抵抗が小さいので、凹みが形成されても凝固シ
ェルが破断することはない。
この発明の水平連続鋳造用鋳型は以上のように構成され
るので、鋳片にコールドシャット割れが発生するのを防
止できる。さらに、コールドシャントは鋳片表面に対し
て傾斜しているので、圧延 ７時の押しつぶしによって
容易に消失させることができる。
るので、鋳片にコールドシャット割れが発生するのを防
止できる。さらに、コールドシャントは鋳片表面に対し
て傾斜しているので、圧延 ７時の押しつぶしによって
容易に消失させることができる。
なお、この発明の鋳型は、溶鋼の鋳造ばかりでなく、非
鉄金属の鋳造にも適用できることは言うまでもない。
鉄金属の鋳造にも適用できることは言うまでもない。
第１図は水平連続鋳造用鋳型と夕／ディシュとの接合部
を示す部分縦断面図、第２図は鋳片の引抜きパターンを
示す図、第３図（ａ）〜（Ｃ）は鋳型内でのシェルの形
成の様子を示す図、第４図は鋳型の三重点近傍でのシェ
ルの温度を示すグラフ、第５図はこの発明の鋳型の一部
を示す部分縦断面図。 第６図（ａ） 、 （ｂ）はこの発明の鋳型における内
径が小さく々つた内面部分の曲面形状の他の例を示す部
分縦断面図である。図面において。 １１・・・鋳型、 １２・・・内面。 １２ａ、１２ｂ・内面部分 １３・・・ブレークリング
。 １４・・・三重点、 １６．１６ａ、１６ｂ・・・凝固
シェル。 １７・・・コールドシャット。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） １１− 第１図 華４図 イ事止時間（ｓｅｃ）１
を示す部分縦断面図、第２図は鋳片の引抜きパターンを
示す図、第３図（ａ）〜（Ｃ）は鋳型内でのシェルの形
成の様子を示す図、第４図は鋳型の三重点近傍でのシェ
ルの温度を示すグラフ、第５図はこの発明の鋳型の一部
を示す部分縦断面図。 第６図（ａ） 、 （ｂ）はこの発明の鋳型における内
径が小さく々つた内面部分の曲面形状の他の例を示す部
分縦断面図である。図面において。 １１・・・鋳型、 １２・・・内面。 １２ａ、１２ｂ・内面部分 １３・・・ブレークリング
。 １４・・・三重点、 １６．１６ａ、１６ｂ・・・凝固
シェル。 １７・・・コールドシャット。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） １１− 第１図 華４図 イ事止時間（ｓｅｃ）１
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 水平方向に直列に設けられた前ノズル、供給ノズル
およびブレークリングを介して、タンディシュに水平に
連結される水平連続鋳造用鋳型において、前記鋳型の内
面のうち、前記ブレークリングと接する位置から所定長
さに亘る内面部分が、前記ブレークリングへ向けて内径
が漸次小さくなるように形成されていることを特徴とす
る水平連続鋳造用鋳型。 ２ 前記ブレークリングへ向けて内径が漸次小さくなる
ように形成されている前記内面部分の長さは、＠配路型
から引抜かれる鋳片の引抜きピッチの長さ以下であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の水平連続鋳
造用鋳型。 １ −
Priority Applications (11)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59113145A JPS60257948A (ja) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | 水平連続鋳造用鋳型 |
| EP85303455A EP0164925B2 (en) | 1984-06-04 | 1985-05-16 | Mold for horizontally and continuously casting molten metal into cast metal strand |
| DE8585303455T DE3560352D1 (en) | 1984-06-04 | 1985-05-16 | Mold for horizontally and continuously casting molten metal into cast metal strand |
| US06/734,771 US4619308A (en) | 1984-06-04 | 1985-05-16 | Mold for horizontally and continuously casting molten metal into cast metal strand |
| KR1019850003372A KR900001553B1 (ko) | 1984-06-04 | 1985-05-17 | 용융금속을 금속주편(鑄片)으로 수평연속 주조하기 위한 주형(鑄型) |
| CA000482461A CA1230214A (en) | 1984-06-04 | 1985-05-27 | Mold for horizontally and continuously casting molten metal into cast metal strand |
| ES1985295917U ES295917Y (es) | 1984-06-04 | 1985-06-03 | Un molde para moldear horizontal y continuamente metal licuado en un toron de metal fundido |
| PCT/JP1985/000316 WO1985005581A1 (fr) | 1984-06-04 | 1985-06-04 | Moule permettant de produire par coulee horizontale continue des pieces metalliques coulees a partir d'un metal en fusion |
| AT0901685A AT401027B (de) | 1984-06-04 | 1985-06-04 | Stranggussmaschine zum kontinuierlichen horizontalen stranggiessen von metallen |
| CH570/86A CH666841A5 (de) | 1984-06-04 | 1985-06-04 | Stranggussform zum horizontalen giessen von metallstraengen. |
| EP85902668A EP0185099B2 (en) | 1984-06-04 | 1985-06-04 | Mold for horizontal continuous casting molten metal into cast metals |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59113145A JPS60257948A (ja) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | 水平連続鋳造用鋳型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60257948A true JPS60257948A (ja) | 1985-12-19 |
| JPH0131973B2 JPH0131973B2 (ja) | 1989-06-28 |
Family
ID=14604708
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59113145A Granted JPS60257948A (ja) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | 水平連続鋳造用鋳型 |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4619308A (ja) |
| EP (2) | EP0164925B2 (ja) |
| JP (1) | JPS60257948A (ja) |
| KR (1) | KR900001553B1 (ja) |
| AT (1) | AT401027B (ja) |
| CA (1) | CA1230214A (ja) |
| CH (1) | CH666841A5 (ja) |
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Citations (3)
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|---|---|---|---|---|
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| JPS5611144A (en) * | 1979-07-10 | 1981-02-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method and apparatus for joining tundish and mold for horizontal continuous casting |
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