JPS6036215B2 - タイヤトレッド用ゴム組成物およびその製造方法 - Google Patents
タイヤトレッド用ゴム組成物およびその製造方法Info
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- JPS6036215B2 JPS6036215B2 JP56084488A JP8448881A JPS6036215B2 JP S6036215 B2 JPS6036215 B2 JP S6036215B2 JP 56084488 A JP56084488 A JP 56084488A JP 8448881 A JP8448881 A JP 8448881A JP S6036215 B2 JPS6036215 B2 JP S6036215B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- rubber
- carbon black
- sbr
- parts
- Prior art date
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- Expired
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
- Y02T10/86—Optimisation of rolling resistance, e.g. weight reduction
Landscapes
- Tires In General (AREA)
- Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はタイヤの耐摩耗性および湿潤路面での制動性能
を損うことなく転動抵抗を低減したタイヤトレッド用ゴ
ム組成物およびその製造方法に関する。
を損うことなく転動抵抗を低減したタイヤトレッド用ゴ
ム組成物およびその製造方法に関する。
近年、省資源省エネルギーの社会的要請が強まり、自動
車の燃費の改善が強力に進められている。
車の燃費の改善が強力に進められている。
自動車の燃料消費は、タイヤの諸特性によっても影響を
受けるが、そのなかでもタイヤの転勤抵抗を低減するの
が有効であると言われている。タイヤの転勤抵抗は主と
してタイヤを構成する材料の変形時のエネルギー損失に
依っているので、タイヤの構成部分のなかで特に体積の
大きいトレッド‘こ変形時のエネルギー損失の小さいゴ
ムを使用するのが効果的である。しかしそれらのゴムは
一般に湿潤路面でのタイヤの制動性能を低下させるとい
う欠点を有しており（例えば、自動車技術第３２蓋、第
５号、第４１７〜４２０頁、１９７８年）、これら変形
時のエネルギー損失の小さいゴム、すなわち天然ゴム（
ＮＲ）やポリブタジェンゴム（ＢＲ）を含有したゴム組
成物をトレツド‘こ配置する場合には湿潤路面でのタイ
ヤスリップが問題となる。これに対してスチレン・ブタ
ジェン共重合体ゴム（ＳＢＲ）を主要成分とするゴム組
成物をトレッド‘こ用いたタイヤは湿潤路面での制動性
能は良いものの、ＳＢＲは変形時のエネルギー損失の大
きいゴムであるため、タイヤの転勤抵抗が大きくなって
しまうという欠点があった。一方、自動車の燃費の消費
効率を改善するには自動車の小型化、軽量化も効果があ
ることが知られている。
受けるが、そのなかでもタイヤの転勤抵抗を低減するの
が有効であると言われている。タイヤの転勤抵抗は主と
してタイヤを構成する材料の変形時のエネルギー損失に
依っているので、タイヤの構成部分のなかで特に体積の
大きいトレッド‘こ変形時のエネルギー損失の小さいゴ
ムを使用するのが効果的である。しかしそれらのゴムは
一般に湿潤路面でのタイヤの制動性能を低下させるとい
う欠点を有しており（例えば、自動車技術第３２蓋、第
５号、第４１７〜４２０頁、１９７８年）、これら変形
時のエネルギー損失の小さいゴム、すなわち天然ゴム（
ＮＲ）やポリブタジェンゴム（ＢＲ）を含有したゴム組
成物をトレツド‘こ配置する場合には湿潤路面でのタイ
ヤスリップが問題となる。これに対してスチレン・ブタ
ジェン共重合体ゴム（ＳＢＲ）を主要成分とするゴム組
成物をトレッド‘こ用いたタイヤは湿潤路面での制動性
能は良いものの、ＳＢＲは変形時のエネルギー損失の大
きいゴムであるため、タイヤの転勤抵抗が大きくなって
しまうという欠点があった。一方、自動車の燃費の消費
効率を改善するには自動車の小型化、軽量化も効果があ
ることが知られている。
自動車を小型化すると自動車の居住空間が小さくなるの
で、エンジンを自動車の前部へ配置するいわゆる前輪駆
動形式がいまいまとられる。この前輪駆動形式は前輪に
装着したタイヤ摩耗が特にはやく進行してしまうのでタ
イヤトレツド用ゴム組成物の耐摩耗性は優れたものでな
ければならない。このように、現在タイヤ、特にトレッ
ド部には相異なる３特性、すなわち、湿潤路面での良好
な征動性能、低転動抵抗および良好な耐摩耗性を兼備し
たものが要求されており、このため種々のタイヤトレッ
ド用ゴム組成物が提案されているが、未だ前記３特性を
完全に満足するゴム組成物は得られていない。
で、エンジンを自動車の前部へ配置するいわゆる前輪駆
動形式がいまいまとられる。この前輪駆動形式は前輪に
装着したタイヤ摩耗が特にはやく進行してしまうのでタ
イヤトレツド用ゴム組成物の耐摩耗性は優れたものでな
ければならない。このように、現在タイヤ、特にトレッ
ド部には相異なる３特性、すなわち、湿潤路面での良好
な征動性能、低転動抵抗および良好な耐摩耗性を兼備し
たものが要求されており、このため種々のタイヤトレッ
ド用ゴム組成物が提案されているが、未だ前記３特性を
完全に満足するゴム組成物は得られていない。
なお、これら３特性のゴム材料試験としては、湿潤路面
での制動性能はウェットスキッド抵抗（スタンレー社、
ブリティッシュ ポータブル スキツド テスター
、ＡＳＴＭ Ｅ３０３一７４、使用路面３Ｍ社製屋外用
タイプＢ セーフティー ゥオーク、２５００）転勤抵
抗は反発弾性（リュプケ反発弾性試験、５０〜７０℃）
および耐摩耗性はピコ摩耗減量（グッドリッチ式ピコ摩
耗試験）等の試験で通常評価される。ゴム組成物の混練
方法によりゴムの加硫物質を改善しようとする試みがな
されている。
での制動性能はウェットスキッド抵抗（スタンレー社、
ブリティッシュ ポータブル スキツド テスター
、ＡＳＴＭ Ｅ３０３一７４、使用路面３Ｍ社製屋外用
タイプＢ セーフティー ゥオーク、２５００）転勤抵
抗は反発弾性（リュプケ反発弾性試験、５０〜７０℃）
および耐摩耗性はピコ摩耗減量（グッドリッチ式ピコ摩
耗試験）等の試験で通常評価される。ゴム組成物の混練
方法によりゴムの加硫物質を改善しようとする試みがな
されている。
例えばェー ケー サーカー（Ａ．Ｋ．Ｓｉｒｃａｒ）
、テイ ジーレイモンド（Ｔ．Ｇ．Ｌａｍｏｎｄ）、ピ
ー イ− ピンター（Ｐ．Ｅ．Ｐｉｎｔｅｒ）“ラバー
ケミストリーアンド テクノロジー（Ｒ肋ｂｅｒＣｈ
ｅｍｉｓｔｒｙａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ）、Ｖｏ１
４７、４８〜５６頁、（１９７４ゾ および特開昭５０
−１１２４４５号で報告されている混練方法は、予め汎
用ゴムにカーボンブラックを全量配合濠練して後、その
第１段混練物に同一種類又は異なった汎用ゴムを配合混
練する方法である。この方法は反発弾性の改善には効果
があると言われているが、この濠練方法は第一段混線物
と汎用ゴムとの相瀞性が悪く、いまいま分散不良塊か発
生する。このような状態にあると加工性が劣るばかりで
な〈加硫後のゴム組成物の耐摩耗性も低下してしまうと
いう欠点があった。本発明はこれらの要求を満足すべく
なされたもので、湿潤路面での制動性能および耐摩耗性
を低下することなく、転動抵抗を低減し、さらには未加
硫時の加工性も良好なタイヤトレッド用ゴム組成物およ
びその製造方法を提供することを目的とする。
、テイ ジーレイモンド（Ｔ．Ｇ．Ｌａｍｏｎｄ）、ピ
ー イ− ピンター（Ｐ．Ｅ．Ｐｉｎｔｅｒ）“ラバー
ケミストリーアンド テクノロジー（Ｒ肋ｂｅｒＣｈ
ｅｍｉｓｔｒｙａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ）、Ｖｏ１
４７、４８〜５６頁、（１９７４ゾ および特開昭５０
−１１２４４５号で報告されている混練方法は、予め汎
用ゴムにカーボンブラックを全量配合濠練して後、その
第１段混練物に同一種類又は異なった汎用ゴムを配合混
練する方法である。この方法は反発弾性の改善には効果
があると言われているが、この濠練方法は第一段混線物
と汎用ゴムとの相瀞性が悪く、いまいま分散不良塊か発
生する。このような状態にあると加工性が劣るばかりで
な〈加硫後のゴム組成物の耐摩耗性も低下してしまうと
いう欠点があった。本発明はこれらの要求を満足すべく
なされたもので、湿潤路面での制動性能および耐摩耗性
を低下することなく、転動抵抗を低減し、さらには未加
硫時の加工性も良好なタイヤトレッド用ゴム組成物およ
びその製造方法を提供することを目的とする。
本発明者らは前記目的に沿って研究の結果、高分子量の
ＳＢＲに副成分として低分子量のＳＢＲを配合してなる
原料ゴムに特定量のカーボンブラックを配合したゴム組
成物が前記目的を満足することを見出し、さらにこのゴ
ム組成物を特定の配合量で予備混線をすることによって
一層好ましい物性が得られることを見出し本発明に到達
した。
ＳＢＲに副成分として低分子量のＳＢＲを配合してなる
原料ゴムに特定量のカーボンブラックを配合したゴム組
成物が前記目的を満足することを見出し、さらにこのゴ
ム組成物を特定の配合量で予備混線をすることによって
一層好ましい物性が得られることを見出し本発明に到達
した。
すなわち、本発明のタイヤレッド用ゴム組成物とは、重
量平均分子量が６．５×１ぴ未満でかつ結合スチレン量
が２０〜２５重量％であるスチレン・ブタジェン共重合
体ゴム（Ａ）１０〜４の重量部と重量平均分子量が５．
５×１『以上でかつ結合スチレン量が２０〜２５重量％
であるスチレン・ブタジヱン共重合体ゴム（Ｂ）９０〜
６０重量部とからなる原料ゴム１０の重量部に対しカー
ボンブラックを４５〜６の重量部配合したことを特徴と
するものである。本発明において重量平均分子量が５．
５×１ぴ禾満でかつ結合スチレン量が２０〜２５重量％
のＳＢＲ（以下、Ｌ−ＭＷ−ＳＢＲという）と重量平均
分子量５．５×１び以上でかつ結合スチレン量が２０〜
２５重量％のＳＢＲ（以下、Ｈ−ＭＷ−ＳＢＲという）
との配合割合は双方のＳＢＲの重量平均分子量に依存す
るが、一般にはＬ−ＭＷ−ＳＢＲＩＯ〜４の重量％、Ｈ
−ＭＷ−ＳＢＲ９０〜６の重量％の範囲にある原料ゴム
が使用される。
量平均分子量が６．５×１ぴ未満でかつ結合スチレン量
が２０〜２５重量％であるスチレン・ブタジェン共重合
体ゴム（Ａ）１０〜４の重量部と重量平均分子量が５．
５×１『以上でかつ結合スチレン量が２０〜２５重量％
であるスチレン・ブタジヱン共重合体ゴム（Ｂ）９０〜
６０重量部とからなる原料ゴム１０の重量部に対しカー
ボンブラックを４５〜６の重量部配合したことを特徴と
するものである。本発明において重量平均分子量が５．
５×１ぴ禾満でかつ結合スチレン量が２０〜２５重量％
のＳＢＲ（以下、Ｌ−ＭＷ−ＳＢＲという）と重量平均
分子量５．５×１び以上でかつ結合スチレン量が２０〜
２５重量％のＳＢＲ（以下、Ｈ−ＭＷ−ＳＢＲという）
との配合割合は双方のＳＢＲの重量平均分子量に依存す
るが、一般にはＬ−ＭＷ−ＳＢＲＩＯ〜４の重量％、Ｈ
−ＭＷ−ＳＢＲ９０〜６の重量％の範囲にある原料ゴム
が使用される。
Ｌ−ＭＷ−ＳＢＲが４０重量％を超えると加硫物性、例
えば反発弾性が低下して好ましくなく、１の重量％未満
ではムーニー粘度が大きくなり加工性が悪くなる。本発
明の原料ゴム分は前記のごとく、Ｈ−ＭＷ−ＳＢＲを主
要成分として含有するものであるが、Ｌ−ＭＷ−ＳＢＲ
の一部をＢＲやハロゲン化ブチルゴム（比１−１１Ｒ）
等のジェン系共重合体ゴムおよびＮＲ等に置き換えて使
用することも可能である。
えば反発弾性が低下して好ましくなく、１の重量％未満
ではムーニー粘度が大きくなり加工性が悪くなる。本発
明の原料ゴム分は前記のごとく、Ｈ−ＭＷ−ＳＢＲを主
要成分として含有するものであるが、Ｌ−ＭＷ−ＳＢＲ
の一部をＢＲやハロゲン化ブチルゴム（比１−１１Ｒ）
等のジェン系共重合体ゴムおよびＮＲ等に置き換えて使
用することも可能である。
また、Ｈ−ＭＷ−ＳＢＲおよびＬ−ＭＷ−ＳＢＲは通常
の乳化重合または溶液重合によって合成された重合体で
あれば特に制限はなく、Ｈ−ＭＷ−ＳＢＲにおいては加
工性等の点から油展ＳＢＲも好ましく使用される。
の乳化重合または溶液重合によって合成された重合体で
あれば特に制限はなく、Ｈ−ＭＷ−ＳＢＲにおいては加
工性等の点から油展ＳＢＲも好ましく使用される。
なお本発明においては油展ＳＢＲ中のプロセス油の量は
原料ゴム分の量に含まれないものとする。本発明によれ
ばＬ−ＭＷ−ＳＢＲの重量平均分子量は５．５×１『未
満、特に３．０×１び〜５．５×１『の範囲内のものが
好適である。
原料ゴム分の量に含まれないものとする。本発明によれ
ばＬ−ＭＷ−ＳＢＲの重量平均分子量は５．５×１『未
満、特に３．０×１び〜５．５×１『の範囲内のものが
好適である。
Ｌ−ＭＷ−ＳＢＲの重量平均分子量が３．０×１ぴ未満
では加硫後のゴム組成物の加硫物性が低下してしまうし
、５．５×１び以上になるとゴム組成物のムーニ−粘度
が大きくなり加工上好ましくない。一方、Ｈ−ＭＷ−Ｓ
ＢＲの重量平均分子量は５．５×１び以上１５．０×１
び以下であることが好ましい。Ｈ−ＭＷ−ＳＢＲの重量
平均分子量が６．０×１『未満であると本発明の目的と
する反発弾性の改善効果が４・さし、。１５．０×１ぴ
を超えたものはムーニ−粘度が高く、加工が極めて困難
である。
では加硫後のゴム組成物の加硫物性が低下してしまうし
、５．５×１び以上になるとゴム組成物のムーニ−粘度
が大きくなり加工上好ましくない。一方、Ｈ−ＭＷ−Ｓ
ＢＲの重量平均分子量は５．５×１び以上１５．０×１
び以下であることが好ましい。Ｈ−ＭＷ−ＳＢＲの重量
平均分子量が６．０×１『未満であると本発明の目的と
する反発弾性の改善効果が４・さし、。１５．０×１ぴ
を超えたものはムーニ−粘度が高く、加工が極めて困難
である。
Ｌ−ＭＷ−ＳＢＲおよびＨ−ＭＷ−ＳＢＲの結合スチレ
ン量は２０〜２５重量％の範囲であることが好ましい。
結合スチレン量が２の重量％未満になると加硫後のゴム
組成物のウェットスキッド抵抗（ＡＳＴＭＥ３０３によ
るブリテイシユ ポータブルナンバー）が低下してしま
うし、また２５重量％を超えると、反発弾性が低下して
しまう。本発明のゴム組成物に含まれるカーボンブラッ
ク量は原料ゴム１０の重量部に対し４５〜６０重量部で
あることが好ましい。
ン量は２０〜２５重量％の範囲であることが好ましい。
結合スチレン量が２の重量％未満になると加硫後のゴム
組成物のウェットスキッド抵抗（ＡＳＴＭＥ３０３によ
るブリテイシユ ポータブルナンバー）が低下してしま
うし、また２５重量％を超えると、反発弾性が低下して
しまう。本発明のゴム組成物に含まれるカーボンブラッ
ク量は原料ゴム１０の重量部に対し４５〜６０重量部で
あることが好ましい。
カーボンブラックが４５重量部未満ではウェットスキッ
ド抵抗が低下してしまうし、６の重量部を超えると反発
弾性が低下してしまい好ましくない。なお、本発明で用
いられるＨ−ＭＷ−ＳＢＲおよびＬ−ＭＷ−ＳＢＲの重
量平均分子量は試料とするゴム状重合体２仇夕をトルェ
ン１０の上に溶解し、１．２仏のフィルターで炉遇した
ものを試料溶液としてゲル パーミエーシヨン クロマ
トグラフィー（蛇ＩＰｅｒｍｅａｔｉｏｎＣｈｒｏｍａ
ｔｏ釘ａｐｈｙ；溶出港煤：トルェン、流速：１のと／
ｍｉｎ、カラム：マイクロスタィラゲル）により測定し
た。
ド抵抗が低下してしまうし、６の重量部を超えると反発
弾性が低下してしまい好ましくない。なお、本発明で用
いられるＨ−ＭＷ−ＳＢＲおよびＬ−ＭＷ−ＳＢＲの重
量平均分子量は試料とするゴム状重合体２仇夕をトルェ
ン１０の上に溶解し、１．２仏のフィルターで炉遇した
ものを試料溶液としてゲル パーミエーシヨン クロマ
トグラフィー（蛇ＩＰｅｒｍｅａｔｉｏｎＣｈｒｏｍａ
ｔｏ釘ａｐｈｙ；溶出港煤：トルェン、流速：１のと／
ｍｉｎ、カラム：マイクロスタィラゲル）により測定し
た。
また、結合スチレン量はＪＩＳＫ６３８３によった。ま
た、本発明の製造方法とは下記のごとくである。
た、本発明の製造方法とは下記のごとくである。
すなわち、前記Ｈ−ＭＷ−ＳＢＲを原料ゴムとするゴム
組成物の製造方法において、予めＬ−ＭＷ−ＳＢＲの全
量（ｘ）とカーボンブラック（Ｑ）をその総量（８）に
対する比として１／ａ〆下かつ原料ゴム全量（１００）
に対する該Ｌ−ＭＷ−ＳＢＲの全量（ｘ）の比以上の範
囲にある量（１／２≧Ｑ／３≧ｘ／１００）配合し混錬
して得られたカーボンブラックマスターバッチに、Ｈ−
ＭＷ−ＳＢＲの全量（ｙ）およびカーボンブラックの残
量（ｙ）を配合して混練することを特徴とするものであ
り、式にすれば下記のごと〈である。
組成物の製造方法において、予めＬ−ＭＷ−ＳＢＲの全
量（ｘ）とカーボンブラック（Ｑ）をその総量（８）に
対する比として１／ａ〆下かつ原料ゴム全量（１００）
に対する該Ｌ−ＭＷ−ＳＢＲの全量（ｘ）の比以上の範
囲にある量（１／２≧Ｑ／３≧ｘ／１００）配合し混錬
して得られたカーボンブラックマスターバッチに、Ｈ−
ＭＷ−ＳＢＲの全量（ｙ）およびカーボンブラックの残
量（ｙ）を配合して混練することを特徴とするものであ
り、式にすれば下記のごと〈である。
予備三混練：４０２ｘＺＩ０（重量部）、１′２≧Ｑ／
８≧ｘ／１００（比） 本混練：１０≧ｙ≧９０（重量部） ｙｘ十ｙ＝１０
０６０≧８＝Ｑ＋ｙ≧４５ 前記の製造方法によって本発明のゴム組成物は加硫特性
、特に反発弾性がさらに改善される。
８≧ｘ／１００（比） 本混練：１０≧ｙ≧９０（重量部） ｙｘ十ｙ＝１０
０６０≧８＝Ｑ＋ｙ≧４５ 前記の製造方法によって本発明のゴム組成物は加硫特性
、特に反発弾性がさらに改善される。
本発明の製造方法においては、最終的なゴム組成物中の
原料ゴム量（ｘ＋ｙ＝１００）に対するカーボンブラッ
ク量の（８）の割合よりも予備混練におけるカーボンブ
ラックマスターバッチ中の原料ゴム量（ｘ）に対するカ
ーボンブラック量（Ｑ）の割合が大きいことが必要で、
この割合よりも小さいと、加硫物の反発弾性の改善効果
が小さい。また予備混練においてカーボンブラック量（
Ｑ）をその総量（８）の半分を超えて配合すると、本混
練に使用されるカーボンブラック量（ｙ）が少なくなり
、Ｈ−ＭＷ−ＳＢＲの分散不良塊が発生して、加硫物の
耐摩耗性が低下する。本発明における配合混練は通常オ
山ブンロールやバンバリーミキサーなどの機械的混合機
によっておこなわれる。
原料ゴム量（ｘ＋ｙ＝１００）に対するカーボンブラッ
ク量の（８）の割合よりも予備混練におけるカーボンブ
ラックマスターバッチ中の原料ゴム量（ｘ）に対するカ
ーボンブラック量（Ｑ）の割合が大きいことが必要で、
この割合よりも小さいと、加硫物の反発弾性の改善効果
が小さい。また予備混練においてカーボンブラック量（
Ｑ）をその総量（８）の半分を超えて配合すると、本混
練に使用されるカーボンブラック量（ｙ）が少なくなり
、Ｈ−ＭＷ−ＳＢＲの分散不良塊が発生して、加硫物の
耐摩耗性が低下する。本発明における配合混練は通常オ
山ブンロールやバンバリーミキサーなどの機械的混合機
によっておこなわれる。
本発明のゴム組成物にはカーボンブラックの他に必要に
応じて通常使用されている他の配合剤、例えば充填剤、
軟化剤、老化防止剤、プロセスオイル、加硫促進剤等を
適宜混合してもよい。以下、実施例および比較例に基づ
いて本発明を具体的に説明する。
応じて通常使用されている他の配合剤、例えば充填剤、
軟化剤、老化防止剤、プロセスオイル、加硫促進剤等を
適宜混合してもよい。以下、実施例および比較例に基づ
いて本発明を具体的に説明する。
なお表中の配合数値はすべて重量部であり、また括弧内
の数値は油展ＳＢＲまたはカーボンブラックマスターバ
ッチ中のゴム分の量を示す。実施例１および比較例１〜
４ 第１表に示す配合に従いＬ−ＭＷ−ＳＢＲとＨ−ＭＷ−
ＳＢＲの混合比を変え、Ｂ型バンバリーミキサーで濠練
し、ゴム組成物を調整した。
の数値は油展ＳＢＲまたはカーボンブラックマスターバ
ッチ中のゴム分の量を示す。実施例１および比較例１〜
４ 第１表に示す配合に従いＬ−ＭＷ−ＳＢＲとＨ−ＭＷ−
ＳＢＲの混合比を変え、Ｂ型バンバリーミキサーで濠練
し、ゴム組成物を調整した。
なおバンバリーミキサーによる渡練は最初の側壁温度５
０℃、ロータ一回転数８仇ｐｍとして原料ゴムを投入し
てから１現砂経過後にカーボンブラックおよびその他の
配合剤を投入して３分間で混練を終了した。このゴム組
成物を１６０℃で２■ご間プレス加硫して加硫物を得た
。このゴム組成物のムーニー粘度（Ｍ山，十４，１００
０Ｃ）および加硫物性を評価し、結果を第１表に示す。
なおムーニー粘度はＪＩＳ＊Ｋ６３８３加硫物性はＪＩ
ＳＫ６３０１に準拠して行なった。また、反発弾性はリ
ュプケ反発弾性試験（６０℃）、ウェットスキッド抵坑
はプリティシュ ポータブル スキッド テスターによ
る測定（路面：３Ｍ社製屋外用タイプＢ セーフティウ
オークを使用し蒸溜水により湿潤させ２５ｏｏ雰囲気中
で測定した）およびピコ摩耗減量はグッドリッチ式ピコ
摩耗試験機でＡＳＴＭＤ−２２２８に準じて行なつた。
第１表 １：ベースポリマーに対して２の重量％のアロマ系オイ
ルを含有する油展ＳＢＲ（ムーニー粘度６７、結合スチ
レン量２３．５重量％、ベースポリマーの重量平均分子
量６．４×１び）、２：非油展ＳＢＲ（ムーニ−粘度５
２、結合スチレン２３．５重量％、重量平均分子量４．
４×１ぴ、ニポール１５０２、日本ゼオン社製）、３：
サントフレックス１３（三菱モンサント化成社製）、４
：シーストＫｆｌ（東海力−ボン社製）、５：Ｎ−オキ
シジェテレン−２−ペンゾチアゾール スルフエンアミ
ド（ノクセラ−ＭＳＡ−Ｆ、大内新興化学製）第１表に
示すように原料ゴムとしてＨ−ＭＷ−ＳＢＲのみを用い
た比較例１はゴム組成物のムーニー粘度が大きく、未加
硫時の加工性に劣る。
０℃、ロータ一回転数８仇ｐｍとして原料ゴムを投入し
てから１現砂経過後にカーボンブラックおよびその他の
配合剤を投入して３分間で混練を終了した。このゴム組
成物を１６０℃で２■ご間プレス加硫して加硫物を得た
。このゴム組成物のムーニー粘度（Ｍ山，十４，１００
０Ｃ）および加硫物性を評価し、結果を第１表に示す。
なおムーニー粘度はＪＩＳ＊Ｋ６３８３加硫物性はＪＩ
ＳＫ６３０１に準拠して行なった。また、反発弾性はリ
ュプケ反発弾性試験（６０℃）、ウェットスキッド抵坑
はプリティシュ ポータブル スキッド テスターによ
る測定（路面：３Ｍ社製屋外用タイプＢ セーフティウ
オークを使用し蒸溜水により湿潤させ２５ｏｏ雰囲気中
で測定した）およびピコ摩耗減量はグッドリッチ式ピコ
摩耗試験機でＡＳＴＭＤ−２２２８に準じて行なつた。
第１表 １：ベースポリマーに対して２の重量％のアロマ系オイ
ルを含有する油展ＳＢＲ（ムーニー粘度６７、結合スチ
レン量２３．５重量％、ベースポリマーの重量平均分子
量６．４×１び）、２：非油展ＳＢＲ（ムーニ−粘度５
２、結合スチレン２３．５重量％、重量平均分子量４．
４×１ぴ、ニポール１５０２、日本ゼオン社製）、３：
サントフレックス１３（三菱モンサント化成社製）、４
：シーストＫｆｌ（東海力−ボン社製）、５：Ｎ−オキ
シジェテレン−２−ペンゾチアゾール スルフエンアミ
ド（ノクセラ−ＭＳＡ−Ｆ、大内新興化学製）第１表に
示すように原料ゴムとしてＨ−ＭＷ−ＳＢＲのみを用い
た比較例１はゴム組成物のムーニー粘度が大きく、未加
硫時の加工性に劣る。
原料ゴムとしてＨ−ＭＷ−ＳＢＲに加えてＬ−ＭＷ−Ｓ
ＢＲを併用していくとムーニー粘度は小さくなるもの、
比較例２〜３のようにＬ−ＭＷ−ＳＢＲの割合が比較的
高い配合および比較例４のようにＬ−肌ｙ−ＳＢＲのみ
の配合にあっては加硫特性、特に反発弾性が悪くなり、
ピコ摩耗減量も増加する。実施例２〜６および比較例５
〜８予備混練として第２表に示すに基づいて、Ｂ型バン
バリミキサで泥練してカーボンブラックマスターバッチ
を得た。
ＢＲを併用していくとムーニー粘度は小さくなるもの、
比較例２〜３のようにＬ−ＭＷ−ＳＢＲの割合が比較的
高い配合および比較例４のようにＬ−肌ｙ−ＳＢＲのみ
の配合にあっては加硫特性、特に反発弾性が悪くなり、
ピコ摩耗減量も増加する。実施例２〜６および比較例５
〜８予備混練として第２表に示すに基づいて、Ｂ型バン
バリミキサで泥練してカーボンブラックマスターバッチ
を得た。
なおバンバリーミキサ−による混糠は最初の側壁温度５
０００、ローター回転数・…・８比ｐｍとして原料ゴム
を投入してから１鼠砂経過後にカーボンブラックその他
の配合剤を投入して２分間で混練を終了した。このカー
ボンブラックマスターバッチのムーニー粘度を併せて第
２表に示す。第２表 このカーボンブラックマスターバッチを用い第２表に示
す配合でＢ型バンバリーミキサーで混練してゴム組成物
を調製した。
０００、ローター回転数・…・８比ｐｍとして原料ゴム
を投入してから１鼠砂経過後にカーボンブラックその他
の配合剤を投入して２分間で混練を終了した。このカー
ボンブラックマスターバッチのムーニー粘度を併せて第
２表に示す。第２表 このカーボンブラックマスターバッチを用い第２表に示
す配合でＢ型バンバリーミキサーで混練してゴム組成物
を調製した。
バンバリーミキサーによる混練は最初の側壁温度５００
０、ローター回転数８仇ｐｍとしてカーボンブラックマ
スターバッチおよび原料ゴムを同時に投入してから１Ｍ
秒経過後にカーボンブラックおよびその他配合剤を投入
して２分間で混綾を終了した。なおィオウおよび加硫促
進剤は約５０００に制御した８インチロールで３分間泥
練した。このゴム組成物を１６０００で２び分間プレス
加硫して加硫物を得た。この加硫物の加硫特性を第３表
に示す。三一 実施例２は原料ゴムを全量投入し混練しながらカーボン
ブラックその他の配合剤を同時に配合混練した通常の混
練方法で調製したゴム組成物である。
０、ローター回転数８仇ｐｍとしてカーボンブラックマ
スターバッチおよび原料ゴムを同時に投入してから１Ｍ
秒経過後にカーボンブラックおよびその他配合剤を投入
して２分間で混綾を終了した。なおィオウおよび加硫促
進剤は約５０００に制御した８インチロールで３分間泥
練した。このゴム組成物を１６０００で２び分間プレス
加硫して加硫物を得た。この加硫物の加硫特性を第３表
に示す。三一 実施例２は原料ゴムを全量投入し混練しながらカーボン
ブラックその他の配合剤を同時に配合混練した通常の混
練方法で調製したゴム組成物である。
これに対し、実施例３および４は本発明の配合範囲内で
しかも予備濠練としてカーボンブラックマスターバッチ
を得、その後本混練を行なったものであるが、実施例２
と比較して他の加硫物性を損うことないこ反発弾性を向
上させることができる。比較例５はＬ−ＭＷ−ＳＢＲの
カーボンブラックマスターバッチに同一の重量平均分子
量のＬ−ＭＷ−ＳＢＲを用いたゴム組成物であるが、反
発弾性は低く、ピコ摩耗減量も増加し、さらには３００
％引張応力および引張り強さも低い値を示す。
しかも予備濠練としてカーボンブラックマスターバッチ
を得、その後本混練を行なったものであるが、実施例２
と比較して他の加硫物性を損うことないこ反発弾性を向
上させることができる。比較例５はＬ−ＭＷ−ＳＢＲの
カーボンブラックマスターバッチに同一の重量平均分子
量のＬ−ＭＷ−ＳＢＲを用いたゴム組成物であるが、反
発弾性は低く、ピコ摩耗減量も増加し、さらには３００
％引張応力および引張り強さも低い値を示す。
比較例６は逆にＨ−ＭＷ−ＳＢＲのカーボンブラックマ
スターバッチに同一の重量平均分子量のＨ−ＭＷ−ＳＢ
Ｒを用いたゴム組成物であるが、ここで用いられるカー
ボンブラックマスターバッチＡはムーニー粘度が非常に
大きい（１２９）ため加工性に劣る。また実施例３〜４
に比べてピコ摩耗減量が増加し、伸びも悪い。比較例７
はカーボンブラックマスターバッチに全量のカーボンブ
ラックを配合した特開昭５０−１１２４４５号に開示の
濠練方法であるが反発弾性は改善されるもののピコ摩耗
減量が著しく増加して好ましくない。
スターバッチに同一の重量平均分子量のＨ−ＭＷ−ＳＢ
Ｒを用いたゴム組成物であるが、ここで用いられるカー
ボンブラックマスターバッチＡはムーニー粘度が非常に
大きい（１２９）ため加工性に劣る。また実施例３〜４
に比べてピコ摩耗減量が増加し、伸びも悪い。比較例７
はカーボンブラックマスターバッチに全量のカーボンブ
ラックを配合した特開昭５０−１１２４４５号に開示の
濠練方法であるが反発弾性は改善されるもののピコ摩耗
減量が著しく増加して好ましくない。
実施例５および６はカーボンブラックマスターバッチの
割合を実施例３に比べて多くした例であるが、いずれも
他の加硫物性を損うことなしに反発弾性が向上する。
割合を実施例３に比べて多くした例であるが、いずれも
他の加硫物性を損うことなしに反発弾性が向上する。
比較例８はさらにカーボンブラックマスターバッチの割
合を増加させたため、Ｌ−ＭＷ−ＳＢＲの配合量が増え
、また本混線におけるカーボンブラックの量が少ないた
め反発弾性に劣る。以上説明したように、本発明による
ゴム組成物は禾加硫時の加工性にすぐれまた加硫物性も
良好なしベルにあることから、低転勤抵抗でかつ耐摩耗
性および湿潤路面での制動性能を損わないタイヤのトレ
ッドとして使用されるほか、タイヤのパーツとしてアン
ダートレツド、サイド、カーカス、ラィナ、ビードフィ
ラー、リムクッション等に使用される。
合を増加させたため、Ｌ−ＭＷ−ＳＢＲの配合量が増え
、また本混線におけるカーボンブラックの量が少ないた
め反発弾性に劣る。以上説明したように、本発明による
ゴム組成物は禾加硫時の加工性にすぐれまた加硫物性も
良好なしベルにあることから、低転勤抵抗でかつ耐摩耗
性および湿潤路面での制動性能を損わないタイヤのトレ
ッドとして使用されるほか、タイヤのパーツとしてアン
ダートレツド、サイド、カーカス、ラィナ、ビードフィ
ラー、リムクッション等に使用される。
また本発明のゴム組成物をカーボンブラックマスターバ
ッチを用いた特別な混練方法により調製すると、該ゴム
組成物はさらに転勤抵抗を低減したタイヤのトレツドと
して利用される。
ッチを用いた特別な混練方法により調製すると、該ゴム
組成物はさらに転勤抵抗を低減したタイヤのトレツドと
して利用される。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量平均分子量が５．５×１０＾５未満でかつ結合
スチレン量が２０〜２５重量％であるスチレン・ブタジ
エン共重合体ゴム（Ａ）１０〜４０重量部と重量平均分
子量が５．５×１０＾５以上でかつ結合スチレン量が２
０〜２５重量％であるスチレン・ブタジエン共重合体ゴ
ム（Ｂ）９０〜６０重量部とからなる原料ゴム１００重
量部に対しカーボンブラツクを４５〜６０重量部配合し
たことを特徴とするタイヤトレツド用ゴム組成物。 ２ 重量平均分子量が５．５×１０＾５未満でかつ結合
スチレン量が２０〜２５重量％であるスチレン・ブタジ
エン共重合体ゴム（Ａ）１０〜４０重量部と重量平均分
子量が５．５×１０＾５以上でかつ結合スチレン量が２
０〜２５重量％であるスチレン・ブタジエン共重合体ゴ
ム（Ｂ）９０〜６０重量部とからなる原料ゴム１００重
量部に対しカーボンブラツクを４５〜６０重量部配合し
たタイヤトレツド用ゴム組成物の製造方法において、予
め前記スチレン・ブタジエン共重合体ゴム（Ａ）の全量
にカーボンブラツクを、該カーボンブラツク総量に対す
る１／２以下でかつ該スチレン・ブタジエン共重合体ゴ
ム（Ａ）の全量の前記原料ゴム総量に対する比以上の範
囲にある量配合し、混練して得られたカーボンブラツク
マスターバツチに、前記スチレン・ブタジエンゴム（Ｂ
）の全量およびカーボンブラツクの残量を配合して混練
することを特徴とする前記タイヤトレツド用ゴム組成物
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56084488A JPS6036215B2 (ja) | 1981-06-03 | 1981-06-03 | タイヤトレッド用ゴム組成物およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56084488A JPS6036215B2 (ja) | 1981-06-03 | 1981-06-03 | タイヤトレッド用ゴム組成物およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57200430A JPS57200430A (en) | 1982-12-08 |
| JPS6036215B2 true JPS6036215B2 (ja) | 1985-08-19 |
Family
ID=13832031
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56084488A Expired JPS6036215B2 (ja) | 1981-06-03 | 1981-06-03 | タイヤトレッド用ゴム組成物およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6036215B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0647636B2 (ja) * | 1985-04-23 | 1994-06-22 | 日本合成ゴム株式会社 | ジエン系ゴム組成物 |
| JPH07103270B2 (ja) * | 1987-07-10 | 1995-11-08 | 日本合成ゴム株式会社 | 耐摩耗性高ヒステリシスロスゴム組成物 |
| US5902856A (en) * | 1994-11-24 | 1999-05-11 | Nippon Zeon Co., Ltd. | Rubber composition of two diene rubbers |
| JP5291858B2 (ja) * | 2004-03-16 | 2013-09-18 | 株式会社ブリヂストン | ゴム組成物及びこれを用いた空気入りタイヤ |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5818248B2 (ja) * | 1979-06-05 | 1983-04-12 | 住友ゴム工業株式会社 | 乗用車用ラジアルタイヤ |
-
1981
- 1981-06-03 JP JP56084488A patent/JPS6036215B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57200430A (en) | 1982-12-08 |
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