JPS6039441B2 - スラブの熱間粗圧延方法 - Google Patents
スラブの熱間粗圧延方法Info
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- JPS6039441B2 JPS6039441B2 JP3909480A JP3909480A JPS6039441B2 JP S6039441 B2 JPS6039441 B2 JP S6039441B2 JP 3909480 A JP3909480 A JP 3909480A JP 3909480 A JP3909480 A JP 3909480A JP S6039441 B2 JPS6039441 B2 JP S6039441B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/026—Rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/224—Edge rolling of flat products
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、熱間粗圧延による鋼板の圧延方法に関する
ものである。
ものである。
従釆、ホットストリップミルの熱間組圧延機に被圧延材
として供給されるスラブは、鋼塊を分塊圧延することに
より製造されていた。
として供給されるスラブは、鋼塊を分塊圧延することに
より製造されていた。
そして、分塊圧延工程においては、鋼ストリップの仕上
げ板中を考慮して、スラブの板中が決定されていたこと
から、熱間組圧延機によるスラブの変更量すなわち、ス
ラブの中殺し量又は中出し量は小さかった。ところが、
近年、分塊圧延方法に優る種々の利点を有する連続鋳造
方法が工業化され、広く利用されるに至ったため、板中
の異なる多種類のスラブを熱間組圧延機に供給すること
が困難になった。
げ板中を考慮して、スラブの板中が決定されていたこと
から、熱間組圧延機によるスラブの変更量すなわち、ス
ラブの中殺し量又は中出し量は小さかった。ところが、
近年、分塊圧延方法に優る種々の利点を有する連続鋳造
方法が工業化され、広く利用されるに至ったため、板中
の異なる多種類のスラブを熱間組圧延機に供給すること
が困難になった。
この理由は、連続鋳造方法では、鋳型を交換しなければ
スラブの板ｍを変えることができず、この鋳型の交換は
、連続鋳造方法によるスラブの生産性の向上を大中に低
下させる原因となるからである。その結果、熱間組圧延
機によるスラブの中変更量は大中に増大した。従来、熱
間粗圧延において、同一中のスラブから種々の中のスラ
ブを製造する方法として、｛１｝ 中殺し圧延方法■
クロス圧延方法 等の方法がある。
スラブの板ｍを変えることができず、この鋳型の交換は
、連続鋳造方法によるスラブの生産性の向上を大中に低
下させる原因となるからである。その結果、熱間組圧延
機によるスラブの中変更量は大中に増大した。従来、熱
間粗圧延において、同一中のスラブから種々の中のスラ
ブを製造する方法として、｛１｝ 中殺し圧延方法■
クロス圧延方法 等の方法がある。
上記ｍの方法は、１対の垂直ロールより、スラブの中殺
しを行なう方法であって、【ィ｝ フラットな面を有す
る垂直ロールによるものと、【〇｝ カリバーを有する
垂直ロールによるものとがある。
しを行なう方法であって、【ィ｝ フラットな面を有す
る垂直ロールによるものと、【〇｝ カリバーを有する
垂直ロールによるものとがある。
一方、上記｛２’の方法は、スラブを９００水平方向に
回転させ、水平ロールによりスラブの中出しを行なうも
のである。
回転させ、水平ロールによりスラブの中出しを行なうも
のである。
ところが、第１図に示されるように、上記（１’の‘ィ
ーのフラット面を有する垂直ロール２による中殺し圧延
方法は、垂直ロール２がフラット面であるので、中殺し
圧延によるスラブ１の変形がスラブ端部のみに集中する
。
ーのフラット面を有する垂直ロール２による中殺し圧延
方法は、垂直ロール２がフラット面であるので、中殺し
圧延によるスラブ１の変形がスラブ端部のみに集中する
。
この結果、スラブ端部の形状が、所謂ドッグボーン形状
となる。このため、次の水平圧延でスラブ中方向のメタ
ルフローに有利となり、実質の中殺し量は非常に４・さ
くなる。従って、現在のところでは中殺し量はせし、ぜ
し、数１仇舷程度が限度である。中殺し量を増大させる
には、１パス当りの垂直ロール２の圧下量を大きくとる
か、パス回数を増す必要があるが、この場合にはスラブ
の座屈又は温度降下等の問題が生じる。また、上記【１
｝の｛ｏ｝のカリバーを有する垂直ロールによる中殺し
圧延方法は、第２図に示されるように、カリバーを有す
る垂直ロール３によるスラブーの中方向の変形域が大き
くなるので、次の水‐平圧延でのスラブ１の中広がりが
フラット面の垂直ロールによる場合と比べて小さい。
となる。このため、次の水平圧延でスラブ中方向のメタ
ルフローに有利となり、実質の中殺し量は非常に４・さ
くなる。従って、現在のところでは中殺し量はせし、ぜ
し、数１仇舷程度が限度である。中殺し量を増大させる
には、１パス当りの垂直ロール２の圧下量を大きくとる
か、パス回数を増す必要があるが、この場合にはスラブ
の座屈又は温度降下等の問題が生じる。また、上記【１
｝の｛ｏ｝のカリバーを有する垂直ロールによる中殺し
圧延方法は、第２図に示されるように、カリバーを有す
る垂直ロール３によるスラブーの中方向の変形域が大き
くなるので、次の水‐平圧延でのスラブ１の中広がりが
フラット面の垂直ロールによる場合と比べて小さい。
従って、中殺し量も大きくとれるが、スラブ１の中殺し
量の増加は、スラブーの先端及び後端に生じる中不良や
フィッシュテール状の形状不良を助長するため圧延歩蟹
の低下を来す。このため、現在のところではこの方法に
よる中殺し量は１００側程度である。一方、上記■のク
ロス圧延方法は、使用圧延機の中いっぱいに中出しを行
なうことが可能であるが、現状のホットストリップライ
ンにおいては、設備面及び能率面でこれを行なうことは
困難である。
量の増加は、スラブーの先端及び後端に生じる中不良や
フィッシュテール状の形状不良を助長するため圧延歩蟹
の低下を来す。このため、現在のところではこの方法に
よる中殺し量は１００側程度である。一方、上記■のク
ロス圧延方法は、使用圧延機の中いっぱいに中出しを行
なうことが可能であるが、現状のホットストリップライ
ンにおいては、設備面及び能率面でこれを行なうことは
困難である。
この発明は、上述のような問題点を解決するためになさ
れたものであって、スラブを熱間粗圧延するに際して、
複数基のロールスタンドからなる熱間組圧延機の上流側
に、１対の水平ロールを少なくとも１個設けるとともに
、１本のボックスカリバーと少なくとも１本の環状突起
とを有する１対の兼用ロールを設け、前記１対の兼用ロ
ールによってスラブの中出し及び中殺しが行なえるよう
にしたことに特徴を有する。
れたものであって、スラブを熱間粗圧延するに際して、
複数基のロールスタンドからなる熱間組圧延機の上流側
に、１対の水平ロールを少なくとも１個設けるとともに
、１本のボックスカリバーと少なくとも１本の環状突起
とを有する１対の兼用ロールを設け、前記１対の兼用ロ
ールによってスラブの中出し及び中殺しが行なえるよう
にしたことに特徴を有する。
この発明の方法を図面を参照しながら説明する。
第３図は、この発明の方法の１態様を示す概略説明図で
ある。
ある。
第３図において、４は、加熱炉、５は、加熱炉４におい
て所定温度に加熱されたスラブ、６は、複数基のロール
スタンドからなる、公知の熱間組圧延機、７は、熱間粗
圧延機６の最終ロールスタンドの出側に設置されたクロ
ツプシャー、８は、クロップシャー７の出側に設置され
た、複数基のロ−ルスタンドからなる公知の熱間仕上圧
延機、そして、９は、熱間仕上圧延機８の最終ロールス
タンドの出側に設置されたコィラーである。
て所定温度に加熱されたスラブ、６は、複数基のロール
スタンドからなる、公知の熱間組圧延機、７は、熱間粗
圧延機６の最終ロールスタンドの出側に設置されたクロ
ツプシャー、８は、クロップシャー７の出側に設置され
た、複数基のロ−ルスタンドからなる公知の熱間仕上圧
延機、そして、９は、熱間仕上圧延機８の最終ロールス
タンドの出側に設置されたコィラーである。
第３図において、１川ま、熱間組圧延機６の第１ロール
スタンド上流側に設置された１対の水平ロール、１１は
、水平ロール１０の上流側に設遣された１対の兼用ロー
ルであり、夫々レバース圧延ができるようになっている
。兼用ロール１１は、第４図ａに示されるように、１本
のボックスカリバー１２と１本の環状突起１３を夫々有
する。
スタンド上流側に設置された１対の水平ロール、１１は
、水平ロール１０の上流側に設遣された１対の兼用ロー
ルであり、夫々レバース圧延ができるようになっている
。兼用ロール１１は、第４図ａに示されるように、１本
のボックスカリバー１２と１本の環状突起１３を夫々有
する。
第４図ｂに示すように、上記環状突起１３は２本設けて
も良い。何れかの場合にも、スラブ５の中出しを効果的
に行なうために、環状突起１３は、次の関係式を満足さ
せる必要がある。２Ｗ，ミ（スラブ中／２）、 ２Ｗ２２２Ｗ．、 日，Ｚ（圧下量／２） 但し、 ＺＷ，：環状突起１３の頂部の中Ｗ，の総和、ＺＷ２：
環状突起１３の底部の中Ｗ２の総和、日，：環状突起１
３の高さ。
も良い。何れかの場合にも、スラブ５の中出しを効果的
に行なうために、環状突起１３は、次の関係式を満足さ
せる必要がある。２Ｗ，ミ（スラブ中／２）、 ２Ｗ２２２Ｗ．、 日，Ｚ（圧下量／２） 但し、 ＺＷ，：環状突起１３の頂部の中Ｗ，の総和、ＺＷ２：
環状突起１３の底部の中Ｗ２の総和、日，：環状突起１
３の高さ。
また、スラブ５の中殺しを効果的に行なうためには、ボ
ックスカリバー１２は、次の関係式を満足させる必要が
ある。
ックスカリバー１２は、次の関係式を満足させる必要が
ある。
Ｗ３Ｓスラブ厚、
Ｗ４≧Ｗ３、
日２＜（スラブ中）／２。
但し、
Ｗ３：ボックスカリバー１２の底部の中
Ｗ４：ボックスカリバ−１２の頂部の中、日２：ボック
スカリバ−１２の深さ。
スカリバ−１２の深さ。
尚、第４図ａ及びｂにおいて、Ｄ．は環状突起１３部分
のロール外径、Ｄ２は、水平部分のロール外径を夫々示
す。
のロール外径、Ｄ２は、水平部分のロール外径を夫々示
す。
このように、１対の水平ロールと、１本のボックスカリ
バーと少なくとも１本の環状突起を有する１対の兼用ロ
−ルとを組合わせて使用して、スラブの中出し及び中殺
しの両方を行なえるようにしたことが、この発明の最も
重要な特徴である。
バーと少なくとも１本の環状突起を有する１対の兼用ロ
−ルとを組合わせて使用して、スラブの中出し及び中殺
しの両方を行なえるようにしたことが、この発明の最も
重要な特徴である。
水平ロール１０と兼用ロール１１との組合わせは、第３
図に示されるものに限らず、図示しないが、最初に水平
ロ−ルー０を設置し、その下流側に兼用ロール１１を設
置し、この下流側に水平ロール１０を更に設置しても良
い。１対の水平ロール１０及び兼用ロール１１は、熱間
組圧延機６の第１ロールスタンドの上流側で加熱炉４の
下流側に夫々設置するのが望ましいが、加熱炉４の上流
側、すなわち、連続鋳造によるスラブの切断工程の後に
設置し、スラブの顕熱を利用して中変更の圧延を行なっ
ても良い。
図に示されるものに限らず、図示しないが、最初に水平
ロ−ルー０を設置し、その下流側に兼用ロール１１を設
置し、この下流側に水平ロール１０を更に設置しても良
い。１対の水平ロール１０及び兼用ロール１１は、熱間
組圧延機６の第１ロールスタンドの上流側で加熱炉４の
下流側に夫々設置するのが望ましいが、加熱炉４の上流
側、すなわち、連続鋳造によるスラブの切断工程の後に
設置し、スラブの顕熱を利用して中変更の圧延を行なっ
ても良い。
熱間粗圧延機６では、従来と同様に、鋼ストリップの仕
上げ板中の中寸法精度を向上させるために、スラブ先端
部の中不良及びスラブ中央部の中変動をなくすようにス
ラブを圧延する。次に、この発明の方法の実施例につい
て説明する。
上げ板中の中寸法精度を向上させるために、スラブ先端
部の中不良及びスラブ中央部の中変動をなくすようにス
ラブを圧延する。次に、この発明の方法の実施例につい
て説明する。
この発明の方法により、スラブの中出しを行なった。
このときの圧延条件は、水平ロール１０と兼用ロール１
１とを第３図のように配置し、その他は第１表の通りで
あった。第１表 この結果を第５図に示す。
１とを第３図のように配置し、その他は第１表の通りで
あった。第１表 この結果を第５図に示す。
第５図から、この発明の方法によりスラブを中出し圧延
した場合、圧下量に比例した中出し量が得られることが
明らかである。次に、水平ロール１０の圧下量を５仇蚊
とし、他は第１表と同様の圧延条件でスラブの中出しを
行なった。
した場合、圧下量に比例した中出し量が得られることが
明らかである。次に、水平ロール１０の圧下量を５仇蚊
とし、他は第１表と同様の圧延条件でスラブの中出しを
行なった。
この結果を第６図に示す。第６図から、環状突起１３に
よるスラブ５の圧延部を平坦にするための水平ロールー
０‘こよる水平圧延によっても相当の中広がりを得るこ
とができ、しかも、兼用ロール１１及び水平ロール１０
による合計の中広がりが兼用ロール１１の圧下量と直線
関係をなすことから中出し量の制御も容易に行なえるこ
とも明らかである。次に、この発明の方法により、スラ
ブの中殺しを行なった。
よるスラブ５の圧延部を平坦にするための水平ロールー
０‘こよる水平圧延によっても相当の中広がりを得るこ
とができ、しかも、兼用ロール１１及び水平ロール１０
による合計の中広がりが兼用ロール１１の圧下量と直線
関係をなすことから中出し量の制御も容易に行なえるこ
とも明らかである。次に、この発明の方法により、スラ
ブの中殺しを行なった。
このとき圧延条件を第２表に示す。尚、このときの圧延
はボックスカリバー１２によるスラブ５の中方向の圧延
を１〜４パス行ない、その後、水平ロールー０‘こよる
圧延を１パス行なつた。第２表 この結果、スラブ５の中殺し量はボックスカリバーによ
るスラブ５の中方向の全圧下量（１パス当りのスラブ中
方向の圧下量×パス回数）と直線関係をなすことが明ら
かとなり、スラブ５の中殺し量の制御も容易に行なえる
ことがわかる。
はボックスカリバー１２によるスラブ５の中方向の圧延
を１〜４パス行ない、その後、水平ロールー０‘こよる
圧延を１パス行なつた。第２表 この結果、スラブ５の中殺し量はボックスカリバーによ
るスラブ５の中方向の全圧下量（１パス当りのスラブ中
方向の圧下量×パス回数）と直線関係をなすことが明ら
かとなり、スラブ５の中殺し量の制御も容易に行なえる
ことがわかる。
次に、第３表にこの発明の方法によるスラブの圧延例を
示す。第３表 第３表において、圧延機列Ａは、水平ロール１０と兼用
ロール１１との組合わせを示し、Ｂは、熱間粗圧延機６
を示す。
示す。第３表 第３表において、圧延機列Ａは、水平ロール１０と兼用
ロール１１との組合わせを示し、Ｂは、熱間粗圧延機６
を示す。
第３表から明らかなように、兼用ロール１１を使用する
ことによって、スラブ中変更量を大中に増大できる結果
、連続鋳造スラブの中ピッチも第３表に示されるように
大きなピッチにすることができる。
ことによって、スラブ中変更量を大中に増大できる結果
、連続鋳造スラブの中ピッチも第３表に示されるように
大きなピッチにすることができる。
以上説明したように、この発明によれば、熱間組圧延機
の上流側に、水平ロール及び兼用ロールを組合わせて設
置することによって、スラブの中変更量を大中に増大さ
せることができるので、連続鋳造方法によるスラブの生
産性を低下させることなく、スラブの圧延を行なうこと
ができるといったきわめて有用な効果がもたらされる。
の上流側に、水平ロール及び兼用ロールを組合わせて設
置することによって、スラブの中変更量を大中に増大さ
せることができるので、連続鋳造方法によるスラブの生
産性を低下させることなく、スラブの圧延を行なうこと
ができるといったきわめて有用な効果がもたらされる。
図面の簡単な説明第１図は、垂直ロールによるスラブの
圧延態様を示す正面図、第２図は、カリバ−を有する垂
直ロールによるスラブの圧延態様を示す正面図、第３図
は、この発明の方法の１態様を示す概略説明図、第４図
ａは、この発明の方法に使用する兼用ロールの正面図、
同ｂは、他の兼用。
圧延態様を示す正面図、第２図は、カリバ−を有する垂
直ロールによるスラブの圧延態様を示す正面図、第３図
は、この発明の方法の１態様を示す概略説明図、第４図
ａは、この発明の方法に使用する兼用ロールの正面図、
同ｂは、他の兼用。
ールの正面図、第５図及び第６図は、この発明の方法に
よる圧下量と中出し量との関係図、第７図は、この発明
の方法による全中方向圧下量と中殺し量との関係を示す
図である。図面において、１・・・・・・スラブ、２・
・・・・・垂直ロール、３・・・・・・カリバーを有す
る垂直ロール、４・・…・加熱炉、５・・・・・・スラ
ブ、６…・・・熱間組圧延機、７・・・・・・クロップ
シャー、８・・・・・・熱間仕上圧延機、９・・・・・
・コイラー、１０・…・・水平ロール、１１・…・・兼
用ロール、１２…・・・ボックスカリバー、１３・・・
…環状突起。
よる圧下量と中出し量との関係図、第７図は、この発明
の方法による全中方向圧下量と中殺し量との関係を示す
図である。図面において、１・・・・・・スラブ、２・
・・・・・垂直ロール、３・・・・・・カリバーを有す
る垂直ロール、４・・…・加熱炉、５・・・・・・スラ
ブ、６…・・・熱間組圧延機、７・・・・・・クロップ
シャー、８・・・・・・熱間仕上圧延機、９・・・・・
・コイラー、１０・…・・水平ロール、１１・…・・兼
用ロール、１２…・・・ボックスカリバー、１３・・・
…環状突起。
第１図第２図
第３図
第７図
第４図（４）
第４図（ｂ）
第５図
第６図
Claims (1)
- １ スラブを熱間粗圧延するに際して、複数基のロール
スタンドからなる熱間粗圧延機の上流側に、１対の水平
ロールを少なくとも１個設けるとともに、１本のボツク
スカリバーと少なくとも１本の環状突起とを有する１対
の兼用ロールを設け、前記１対の兼用ロールによつてス
ラブの巾出し及び巾殺しが行なえるようにしたことを特
徴とするスラブの熱間粗圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3909480A JPS6039441B2 (ja) | 1980-03-28 | 1980-03-28 | スラブの熱間粗圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3909480A JPS6039441B2 (ja) | 1980-03-28 | 1980-03-28 | スラブの熱間粗圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56136201A JPS56136201A (en) | 1981-10-24 |
| JPS6039441B2 true JPS6039441B2 (ja) | 1985-09-06 |
Family
ID=12543484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3909480A Expired JPS6039441B2 (ja) | 1980-03-28 | 1980-03-28 | スラブの熱間粗圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6039441B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104959398B (zh) * | 2015-05-25 | 2016-09-21 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 极限规格304不锈钢的卷取方法 |
-
1980
- 1980-03-28 JP JP3909480A patent/JPS6039441B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56136201A (en) | 1981-10-24 |
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