JPS6067637A - 切削工具および熱間加工工具用サ−メツト - Google Patents
切削工具および熱間加工工具用サ−メツトInfo
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- JPS6067637A JPS6067637A JP17389683A JP17389683A JPS6067637A JP S6067637 A JPS6067637 A JP S6067637A JP 17389683 A JP17389683 A JP 17389683A JP 17389683 A JP17389683 A JP 17389683A JP S6067637 A JPS6067637 A JP S6067637A
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- Japan
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- cutting
- powder
- cermet
- mgo
- tool
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高靭性および高硬度を有し、さらにすぐ１
また耐摩耗性、 ｉｔ塑性変形性、および耐衝撃性を有
し、したがって、これらの特性が要求される高速切削や
、高送り切削および深切り込み切削などの重切削に用い
られる切削工具として、さらに熱間圧延ロール、熱間線
引ロール、熱間圧縮ダイス、熱間鍛造ダイス、および熱
間押出Ｌパンチなどの比較的長時間高温にさらされる熱
間加工工具として使用した場合にすぐれた性能全発揮す
る結合相がＷで構成されたサーメットに関するものであ
る。
また耐摩耗性、 ｉｔ塑性変形性、および耐衝撃性を有
し、したがって、これらの特性が要求される高速切削や
、高送り切削および深切り込み切削などの重切削に用い
られる切削工具として、さらに熱間圧延ロール、熱間線
引ロール、熱間圧縮ダイス、熱間鍛造ダイス、および熱
間押出Ｌパンチなどの比較的長時間高温にさらされる熱
間加工工具として使用した場合にすぐれた性能全発揮す
る結合相がＷで構成されたサーメットに関するものであ
る。
近年、加工能率向上のために１：；Ｊ速９ノ削化や晶送
シ切削化が検ネ１さｎているが、切削速度’Ｅ ＋’、
；＋ （（。
シ切削化が検ネ１さｎているが、切削速度’Ｅ ＋’、
；＋ （（。
たシ、送り量全多くしたりすると、切削工具の刃先温度
が上昇し、刃先が厚耗よりは、むしろ簡温に起因する塑
性変形によって使用寿命に至る場合が多い。
が上昇し、刃先が厚耗よりは、むしろ簡温に起因する塑
性変形によって使用寿命に至る場合が多い。
しか１−ながら、現在実用に供されている硬質相が主と
して炭化タングステン（以下ＷＣで示す）や炭化チタン
（以下ＴｉＣで示す）で構成され、一方結合相が主とし
て鉄族金属で構成さ几ているＷＣＣ超超硬合金゛ｒｊＣ
基ザーメツトは、刃先温度が１．０００℃を越えると急
激に軟化するようになるために、これらのＷＣＣ超超硬
合金’ｌ” ｉ Ｃ基す−メットは勿論のこと、これら
の表面に硬質被覆層を形成したものにおいても、その使
用条件は刃先温度が１０００℃全若干上廻る程度にｊｌ
ｒｌｌ限されている。
して炭化タングステン（以下ＷＣで示す）や炭化チタン
（以下ＴｉＣで示す）で構成され、一方結合相が主とし
て鉄族金属で構成さ几ているＷＣＣ超超硬合金゛ｒｊＣ
基ザーメツトは、刃先温度が１．０００℃を越えると急
激に軟化するようになるために、これらのＷＣＣ超超硬
合金’ｌ” ｉ Ｃ基す−メットは勿論のこと、これら
の表面に硬質被覆層を形成したものにおいても、その使
用条件は刃先温度が１０００℃全若干上廻る程度にｊｌ
ｒｌｌ限されている。
そこで、本発明者等に、上述のような観点から・１−に
すぐれた耐塑性変形性および耐衝撃性、さらに配ｒａｌ
−耗性が要求される鋼などの高速切削や重切削に切削工
具として使用するのに適１−だ側斜を開発すべく仙究全
行なった結果、原料粉末として、′■゛１とＷの複合金
属炭窒化物固溶体（以下、（Ｔ１゜ｗ ） ｃ ＋ｖで
示す）粉末、１゛」と、Ｗと１元素周期律人の５２１旅
金属のうちの１種または２種以りとのｒす合金属炭窒化
物固溶体（以下、（’Ｉ’ｊ、、 Ｗ 、 ５ ａ族）
ＯＮで示す）粉末、さらに酸化マグネ／ラム（以下Ｍｇ
Ｏで示す）粉末およびＷ粉末、さらに必要に応じて炭素
粉末−を用意し、これら原料粉宋音、（Ｔｉ、Ｗ）ＯＮ
粉末および（Ｔｉ、Ｗ、５ａ族）ＯＮ粉末のうちの１種
または２種゛１０〜６５循。
すぐれた耐塑性変形性および耐衝撃性、さらに配ｒａｌ
−耗性が要求される鋼などの高速切削や重切削に切削工
具として使用するのに適１−だ側斜を開発すべく仙究全
行なった結果、原料粉末として、′■゛１とＷの複合金
属炭窒化物固溶体（以下、（Ｔ１゜ｗ ） ｃ ＋ｖで
示す）粉末、１゛」と、Ｗと１元素周期律人の５２１旅
金属のうちの１種または２種以りとのｒす合金属炭窒化
物固溶体（以下、（’Ｉ’ｊ、、 Ｗ 、 ５ ａ族）
ＯＮで示す）粉末、さらに酸化マグネ／ラム（以下Ｍｇ
Ｏで示す）粉末およびＷ粉末、さらに必要に応じて炭素
粉末−を用意し、これら原料粉宋音、（Ｔｉ、Ｗ）ＯＮ
粉末および（Ｔｉ、Ｗ、５ａ族）ＯＮ粉末のうちの１種
または２種゛１０〜６５循。
Ｍ ｇ Ｏ粉末：０．５〜１０チ。
Ｗ粉床：残シ。
からなる配合組成に配合し、さらに必要に応じて炭素粉
末：０．１〜２％を配合し、この配合粉末を通常の条件
で混合し、プレス成形して圧粉体とし、ついでこの圧粉
体全１気圧以−Ｌの窒素雰囲気中で焼結すると、焼結時
に、（Ｔｉ、Ｗ）ＯＮ粉末および（Ｔｉ、Ｗ、５ａ族）
ＯＮ粉末が窒化されて析出したＣ成分、あるいけ必要に
応じて配合した炭素粉末がＭｇＯ粉末およびＷ粉末と反
応し、この場合、Ｃ成分あるいは炭素粉末とＭｇＯとの
反応ＶＪ、ＭｇＯ２実質的に減少させるが、この反応に
よって焼結性が一段と向上するようになり、またＣ成分
あるいは炭素粉末とＷとの反応によって硬質のＷｚ（：
に形成することから。
末：０．１〜２％を配合し、この配合粉末を通常の条件
で混合し、プレス成形して圧粉体とし、ついでこの圧粉
体全１気圧以−Ｌの窒素雰囲気中で焼結すると、焼結時
に、（Ｔｉ、Ｗ）ＯＮ粉末および（Ｔｉ、Ｗ、５ａ族）
ＯＮ粉末が窒化されて析出したＣ成分、あるいけ必要に
応じて配合した炭素粉末がＭｇＯ粉末およびＷ粉末と反
応し、この場合、Ｃ成分あるいは炭素粉末とＭｇＯとの
反応ＶＪ、ＭｇＯ２実質的に減少させるが、この反応に
よって焼結性が一段と向上するようになり、またＣ成分
あるいは炭素粉末とＷとの反応によって硬質のＷｚ（：
に形成することから。
硬質相形成成分として、（Ｔｉ、Ｗ）ＯＮおよび（Ｔｊ
、、Ｗ、５ａ族）ＣＮのうちの１種または２種：１０〜
６５％、 同じく硬質相形成成分として、Ｗ２Ｃ： ２〜４０同じ
く硬質相形成成分として、 ＭｇＯ： ０．０１〜ｌ係
。
、、Ｗ、５ａ族）ＣＮのうちの１種または２種：１０〜
６５％、 同じく硬質相形成成分として、Ｗ２Ｃ： ２〜４０同じ
く硬質相形成成分として、 ＭｇＯ： ０．０１〜ｌ係
。
を含有し、残りが結合相形成成分としてのＷと不可避不
純物からなる組成（以上、係は重量係を示し、以下に示
す係も同じ）をもったサーメットが冑られるようになり
、この結果のサーメットにおいては、（Ｔｉ、Ｗ）ＯＮ
および（Ｔｉ、Ｗ、５ａ族）ＯＮによってすぐれた耐摩
耗性と面１塑性変形性が確保され、またＷ２Ｃによって
一段とすぐれた耐摩耗性が確保され、さらにＭｇＯおよ
びＷによってすぐれた耐衝撃性が確保されるようになる
という知見を１Ｊたのである。
純物からなる組成（以上、係は重量係を示し、以下に示
す係も同じ）をもったサーメットが冑られるようになり
、この結果のサーメットにおいては、（Ｔｉ、Ｗ）ＯＮ
および（Ｔｉ、Ｗ、５ａ族）ＯＮによってすぐれた耐摩
耗性と面１塑性変形性が確保され、またＷ２Ｃによって
一段とすぐれた耐摩耗性が確保され、さらにＭｇＯおよ
びＷによってすぐれた耐衝撃性が確保されるようになる
という知見を１Ｊたのである。
この発明は、」１記知見にもとづいてなされたものであ
って、以下に成分組成を上記の通りに限定した」土山全
説明する。
って、以下に成分組成を上記の通りに限定した」土山全
説明する。
（ａ） （Ｔｉ、Ｗ）ＯＮおよび（Ｔｉ、 Ｗ、 ５ａ
族）ＣＮこれらの成分は、主体硬質相形成成分であって
。
族）ＣＮこれらの成分は、主体硬質相形成成分であって
。
サーメットの耐摩耗性および耐塑性変形性金白」ニさせ
る作用をもつが、その含有量が１υ係未４．°ζではＷ
素地中のスケルトンを形成することなく均一に分散して
しまって前記作用に所望の効果が得られず、一方６５係
を越えて含有させると、イ目対的に素地を形成するＷ量
が減少し、靭性が劣化するようになることから、その含
有量を１０〜６５係と定めた。
る作用をもつが、その含有量が１υ係未４．°ζではＷ
素地中のスケルトンを形成することなく均一に分散して
しまって前記作用に所望の効果が得られず、一方６５係
を越えて含有させると、イ目対的に素地を形成するＷ量
が減少し、靭性が劣化するようになることから、その含
有量を１０〜６５係と定めた。
（ｂ） ｗ２ｃ
Ｗ２０成分も硬質相形成成分であって、サーメットの面
Ｊ摩耗性を一段と向」ニさせる作用をもつが、その含有
量が２チ未満では前記作用に所望の向」二効果を確保す
ることができず、一方４０％全越えて含有させると、耐
衝撃性が劣化するようになることから、その含有量を２
〜４０係と定めた。
Ｊ摩耗性を一段と向」ニさせる作用をもつが、その含有
量が２チ未満では前記作用に所望の向」二効果を確保す
ることができず、一方４０％全越えて含有させると、耐
衝撃性が劣化するようになることから、その含有量を２
〜４０係と定めた。
（ｃ） ＭｇＯ
ＭｇＯ成分は、その大半が焼結時に、（Ｔｉ、、Ｗ）・
ＯＮおよび（Ｔｉ、Ｗ、５ａ族）ｃＮ、Ｊ：９析出した
Ｃ成分、あるいは別途配合したＣ粉末と反応して焼結性
を改善し、かつその僅かな量が硬質相形成成分としてツ
ーメノト中に残留して耐衝撃性を著しく向上させる作用
をもつが、その含有用６が０．０１係未ｌＡでは、所望
の耐衝撃性を確保することができないばかりでなく、焼
結時における焼結性改善効果も不十分となり、一方１％
’を越えて含有させると、サーメットの面ｊ塑性変形性
が低下するようになると共に、サーメット中に巣が形成
され易くなって耐衝撃性も劣化するようになることから
、その含有量’（ｉ７０．０１〜１％と定め゛た。
ＯＮおよび（Ｔｉ、Ｗ、５ａ族）ｃＮ、Ｊ：９析出した
Ｃ成分、あるいは別途配合したＣ粉末と反応して焼結性
を改善し、かつその僅かな量が硬質相形成成分としてツ
ーメノト中に残留して耐衝撃性を著しく向上させる作用
をもつが、その含有用６が０．０１係未ｌＡでは、所望
の耐衝撃性を確保することができないばかりでなく、焼
結時における焼結性改善効果も不十分となり、一方１％
’を越えて含有させると、サーメットの面ｊ塑性変形性
が低下するようになると共に、サーメット中に巣が形成
され易くなって耐衝撃性も劣化するようになることから
、その含有量’（ｉ７０．０１〜１％と定め゛た。
（ａ、） ｗおよび不可避不純物
Ｗ成分は、その一部が硬質相に固溶するが、大部分音結
合相として存在して硬１ｕと強固に結合し、サーメット
にすぐれた耐衝撃性ｋ （、Ｊ力する作用を有するもの
である。また、不可避不純物としてＭｏ、 Ｃｒ、 Ｆ
ｅ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｒｅ、 Ｐｔ、およびＰｄなど
のうちの１種捷たは２種以上全含有する場合があるが、
その含有量−がそれぞれ１チ以下であれば、サーメット
特件が何ら損なわれるものではない。
合相として存在して硬１ｕと強固に結合し、サーメット
にすぐれた耐衝撃性ｋ （、Ｊ力する作用を有するもの
である。また、不可避不純物としてＭｏ、 Ｃｒ、 Ｆ
ｅ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｒｅ、 Ｐｔ、およびＰｄなど
のうちの１種捷たは２種以上全含有する場合があるが、
その含有量−がそれぞれ１チ以下であれば、サーメット
特件が何ら損なわれるものではない。
つぎに、この発明のサーメット全実施例により具体的に
説明する。
説明する。
実施例 ｌ
原料粉末として、平均粒径：１，５μｎｒ’ｉｃ有する
完全固溶体の（ＴｉＯ，８５Ｗ０．１５） （Ｃｏ７ｏ
Ｎｏ３ｏ）粉末。
完全固溶体の（ＴｉＯ，８５Ｗ０．１５） （Ｃｏ７ｏ
Ｎｏ３ｏ）粉末。
同１．５μｍ’ｊｉ）有する完全固溶体の（ＴｉＯ，７
５Ｗｏ＋５Ｔａｏｘｏ）・（’Ｃ！０．７ＯＮ０．３０
）粉末（以上、粉末括弧内の数値は原子比葡示す、以
下同じ〕、同０．４μ７ｎのＭｇＯ粉末。
５Ｗｏ＋５Ｔａｏｘｏ）・（’Ｃ！０．７ＯＮ０．３０
）粉末（以上、粉末括弧内の数値は原子比葡示す、以
下同じ〕、同０．４μ７ｎのＭｇＯ粉末。
および同０．８μｍのＷ粉末を用意し、これら原料粉宋
音それぞれ第１表に示される配合組成に配合し、ボール
ミルにて７２時時間式粉砕混合し、乾燥した後、１５Ｋ
ｇ／−の圧力にてプレス成形して圧粉体とし、ついでこ
の圧粉体全１．２気圧の窒素雰囲気中で、それぞれ第１
表に示される温度に２時間保持の条件で焼結することに
よって、同じく第１表に示される成分組成をもった本発
明サーメノＩ・１−１９および比較サーメツ）１〜４を
それぞれ製造した。
音それぞれ第１表に示される配合組成に配合し、ボール
ミルにて７２時時間式粉砕混合し、乾燥した後、１５Ｋ
ｇ／−の圧力にてプレス成形して圧粉体とし、ついでこ
の圧粉体全１．２気圧の窒素雰囲気中で、それぞれ第１
表に示される温度に２時間保持の条件で焼結することに
よって、同じく第１表に示される成分組成をもった本発
明サーメノＩ・１−１９および比較サーメツ）１〜４を
それぞれ製造した。
ついで、この結果得られた本発明サーメット１〜１９お
よび比較サーメット１〜４について、硬さくロックウェ
ル硬さ）と抗折力を測定すると共に５ これよ！１ｌＪ
ＴＳ−８ＮＰ４３３の形状をもった切削チップ全切出し
、 被削ｉ、４’ ： ＪＩＳ−６ＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ
２４０）、切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ、 送り： ０．３５ ｍｍ／ ｒｅｖ、。
よび比較サーメット１〜４について、硬さくロックウェ
ル硬さ）と抗折力を測定すると共に５ これよ！１ｌＪ
ＴＳ−８ＮＰ４３３の形状をもった切削チップ全切出し
、 被削ｉ、４’ ： ＪＩＳ−６ＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ
２４０）、切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ、 送り： ０．３５ ｍｍ／ ｒｅｖ、。
切込み、２問・
切削時間：１０ｍ１ｑ、
の条件での高速連続切削試験、並びに。
被削拐： ＪＩＳ−８ＮＯＭ−８（硬さ：ＨＢ２７０）
。
。
切削速度： １２０ ｍ／ｍｍ。
送り：０．４咽／ｒｅｖ、、
切込み：３解。
リノ削時間；３ｍｉ、
の条件での断続切削試験を行ない、」１記高速連続切削
試験では、切刃の逃は面摩耗幅およびすくい面歴耗深さ
を測定し、またＬ記断続切削試験では１０個の試験切刃
のうち、その刃先に欠損が発生した切刃数を測定した。
試験では、切刃の逃は面摩耗幅およびすくい面歴耗深さ
を測定し、またＬ記断続切削試験では１０個の試験切刃
のうち、その刃先に欠損が発生した切刃数を測定した。
これらの測定結果を第２表に示した。また、比較の目的
で、ＩＳＯのＰＬＯグンードのＷＣＣ超超硬合金製切削
チップ以下従来チップ１という）、およびＴｉｅ −１
０ｑ６Ｍｏ−１５％旧の組成を有するＴｉＣ基ザ−メツ
ト製切削チップ（以下従来切削チップ２という〕につい
ても上記の切削条イシ１で切削試験全行ない、この結果
も第２表に示した。
で、ＩＳＯのＰＬＯグンードのＷＣＣ超超硬合金製切削
チップ以下従来チップ１という）、およびＴｉｅ −１
０ｑ６Ｍｏ−１５％旧の組成を有するＴｉＣ基ザ−メツ
ト製切削チップ（以下従来切削チップ２という〕につい
ても上記の切削条イシ１で切削試験全行ない、この結果
も第２表に示した。
第２表に示される結果から、本発明ザーメット１〜１９
Ｈ，いずれも高硬度および高靭性を有し、いずれの切削
試験でもすぐれた耐摩耗性および耐衝撃性を示すのに対
して、ＭｇＯ’ｉ含イエしない比較ザーメット１，３は
、焼結性が悪く、耐衝撃性に劣り、特に断続切削試験で
は全切刃に欠損が発生し、また（Ｔｉ、 Ｗ ） ＯＮ
および（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ ）ＯＮの含有量がそれぞ
れこの発明の範囲から高い方に外れた比較ツー−ノット
２．４は、比較的すぐれた耐摩耗性を示すものの、靭性
が劣るものであるため、断続切削試験ではほとんどの切
刃に欠損が発生することが明らかである。さらに、従来
切削チップ１，２は、本発明ザーメノトに比して而［摩
耗性および耐衝撃性に劣るものであるために、これに比
して劣った切削性能金示すものであった。
Ｈ，いずれも高硬度および高靭性を有し、いずれの切削
試験でもすぐれた耐摩耗性および耐衝撃性を示すのに対
して、ＭｇＯ’ｉ含イエしない比較ザーメット１，３は
、焼結性が悪く、耐衝撃性に劣り、特に断続切削試験で
は全切刃に欠損が発生し、また（Ｔｉ、 Ｗ ） ＯＮ
および（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ ）ＯＮの含有量がそれぞ
れこの発明の範囲から高い方に外れた比較ツー−ノット
２．４は、比較的すぐれた耐摩耗性を示すものの、靭性
が劣るものであるため、断続切削試験ではほとんどの切
刃に欠損が発生することが明らかである。さらに、従来
切削チップ１，２は、本発明ザーメノトに比して而［摩
耗性および耐衝撃性に劣るものであるために、これに比
して劣った切削性能金示すものであった。
実施例 ２
原料粉末として、平均粒径：１．５μｍｆ有する完全固
溶体の（Ｔｉｏ７ｓＷｏ、ｚｓ ） （Ｃ！０．８ＯＮ
０．２０ ）粉末（第３表でＨ（ａ）粉末で示す）、同
１．５／１ｌｆｆｉ有する完全固溶体の（Ｔｉｏ、５ｓ
Ｗｏ１ｓ ） （Ｃｏ７ｏＮｏ３ｏ ）粉末（同じく（
ｂ）粉末で示す）、同１．８μｍｆ有する完全固溶体の
（Ｔｉｏ７ｏＷｏ３ｏ ） （Ｃｏ７ｏＮｏ、ａｏ ）
粉末（同じ＜（Ｃ）粉末で示す）、同２．０μｍｆ有す
る完全固溶体の（Ｔｉｏ、ａｏＷｏ、ｚｏ） （、Ｃｏ
６ｏＮｏ４ｏ ）粉末（同（ｄ、）粉末で示す〕、同２
．０μｍを有する完全間６体の（Ｔｉｏ６ｓＷ０．２５
Ｔａｏ、ｔｏ） （Ｃ０，８ＯＮ０．２０ ）粉末（
同（１）粉末で示′ｆ）、同１．８μｍｆ有する完全固
溶体の（Ｔ１０．７５Ｗ０．１５ＶＯ，］０ ） （０
ｏ７ｏＮｏ３ｏ）粉末（同（２）粉末で示す）。
溶体の（Ｔｉｏ７ｓＷｏ、ｚｓ ） （Ｃ！０．８ＯＮ
０．２０ ）粉末（第３表でＨ（ａ）粉末で示す）、同
１．５／１ｌｆｆｉ有する完全固溶体の（Ｔｉｏ、５ｓ
Ｗｏ１ｓ ） （Ｃｏ７ｏＮｏ３ｏ ）粉末（同じく（
ｂ）粉末で示す）、同１．８μｍｆ有する完全固溶体の
（Ｔｉｏ７ｏＷｏ３ｏ ） （Ｃｏ７ｏＮｏ、ａｏ ）
粉末（同じ＜（Ｃ）粉末で示す）、同２．０μｍｆ有す
る完全固溶体の（Ｔｉｏ、ａｏＷｏ、ｚｏ） （、Ｃｏ
６ｏＮｏ４ｏ ）粉末（同（ｄ、）粉末で示す〕、同２
．０μｍを有する完全間６体の（Ｔｉｏ６ｓＷ０．２５
Ｔａｏ、ｔｏ） （Ｃ０，８ＯＮ０．２０ ）粉末（
同（１）粉末で示′ｆ）、同１．８μｍｆ有する完全固
溶体の（Ｔ１０．７５Ｗ０．１５ＶＯ，］０ ） （０
ｏ７ｏＮｏ３ｏ）粉末（同（２）粉末で示す）。
同Ｌ５ｐｒｒｒ’ｒ：有する完全固溶体の（Ｔｉ、ｏ７
５Ｗｏ、＋ｒ＋Ｎｏ、ｔｏ） ・（０ｏ７ｏＮ ｏ、ａ
ｏ ）粉末（同（３）粉末で示す）、同１，５７１ｍを
有する完全固溶体の（Ｔｉｏ７ｓＷｏ＋５Ｔａｏ＋ｏ
） −（Ｃ０，７ＯＮ０．３０ ）粉末（同（４）粉末
で示す〕、同０．４μｍのＭｇＯ粉末、および同０８μ
ｍのＷ粉末全用意し、これら原料粉末を＄３表に示され
る配合組成に配混合し、乾燥し、成形名て圧粉体とし、
ついで同じく第３表に示される窒素雰几気圧力および温
度で焼結して同じく第３表に示される成分組成をもった
本発明サーメット２０〜３３をそれぞれ製造した。
５Ｗｏ、＋ｒ＋Ｎｏ、ｔｏ） ・（０ｏ７ｏＮ ｏ、ａ
ｏ ）粉末（同（３）粉末で示す）、同１，５７１ｍを
有する完全固溶体の（Ｔｉｏ７ｓＷｏ＋５Ｔａｏ＋ｏ
） −（Ｃ０，７ＯＮ０．３０ ）粉末（同（４）粉末
で示す〕、同０．４μｍのＭｇＯ粉末、および同０８μ
ｍのＷ粉末全用意し、これら原料粉末を＄３表に示され
る配合組成に配混合し、乾燥し、成形名て圧粉体とし、
ついで同じく第３表に示される窒素雰几気圧力および温
度で焼結して同じく第３表に示される成分組成をもった
本発明サーメット２０〜３３をそれぞれ製造した。
ライで、この結果得られた本発明サーメット２０〜３３
について、硬さおよび抗折力を測定すると共に、これよ
りＪＩＳ−８ＮＰ４３３の形状をもった切削チップを切
出し、さらに比較の目的で用意したＩＳＯのＰ３０グレ
ードのＷＣＣ超超硬合金製切削ブーノブ以下従来切削チ
ップ３という）と共に、 被削イＪ’ ： ＪＩＳ−８Ｎ５−８ＮＣ硬さ：ＨＢ２
６０）、切削速度 １００ ｍ ／ ｍｍ、 送り： ０．８５ ｍ＋ｎ／ ｒｅｖ、 。
について、硬さおよび抗折力を測定すると共に、これよ
りＪＩＳ−８ＮＰ４３３の形状をもった切削チップを切
出し、さらに比較の目的で用意したＩＳＯのＰ３０グレ
ードのＷＣＣ超超硬合金製切削ブーノブ以下従来切削チ
ップ３という）と共に、 被削イＪ’ ： ＪＩＳ−８Ｎ５−８ＮＣ硬さ：ＨＢ２
６０）、切削速度 １００ ｍ ／ ｍｍ、 送り： ０．８５ ｍ＋ｎ／ ｒｅｖ、 。
切込み：４咽。
切削時間：１０ｍ１ｎ。
の条件での高送り連続切削試験、並びに、被削４４ ：
ＪＩＳ−８ＮＣＭ−８（硬す：１１Ｂ２７０）−切削
速度： １００ ｍ ／ｍｉｎ。
ＪＩＳ−８ＮＣＭ−８（硬す：１１Ｂ２７０）−切削
速度： １００ ｍ ／ｍｉｎ。
送り ０．４５ ａｍ ／ ｒｅｖ、。
切込み１３間隻
切削時間：３ｍ１ｎ、
の条件での断続切削試験を行ない、実施例１におけると
同様に、前者の試験では切刃の逃げ面摩耗幅とすくい面
摩耗深さ、また後者の試験では欠損切刃の割合を測定し
た。これらの測定結果を第４表に示した。
同様に、前者の試験では切刃の逃げ面摩耗幅とすくい面
摩耗深さ、また後者の試験では欠損切刃の割合を測定し
た。これらの測定結果を第４表に示した。
第４表に示される結果から明らかなように、本発明サー
メット２０〜３３は、いずれも高硬度および高靭性を有
し、高送り連続切削および断続切削においてすぐれた切
削性能を示すのに対して。
メット２０〜３３は、いずれも高硬度および高靭性を有
し、高送り連続切削および断続切削においてすぐれた切
削性能を示すのに対して。
従来切削チップ３は特に耐塑性変形性に劣るために高送
り連続切削試験でハ２８５分で切削不能となるものであ
った。
り連続切削試験でハ２８５分で切削不能となるものであ
った。
実施例 ３
原料粉末として、実施例１で用いたＭｇＯ粉末およびＷ
粉末のほかに、平均粒径：１．５μｍｆ有する完全固溶
体の（Ｔｊ、ｏ、ｓｏ Ｗｏ、２０ ） （Ｃ０，７Ｏ
Ｎ０．３１粉末。
粉末のほかに、平均粒径：１．５μｍｆ有する完全固溶
体の（Ｔｊ、ｏ、ｓｏ Ｗｏ、２０ ） （Ｃ０，７Ｏ
Ｎ０．３１粉末。
同１．２μｍを有する完全固溶体の（Ｔｉ０７０ｗ０．
ｌ０ＴａＯ１ＯＮｂｏ、＋、ｏ ） （Ｃｏ７ｏＮｏ３
ｏ ）粉末、および同２０ ｐｍ、（Ｄ カーボンブラ
ック、さらに不可避不純物の影響を知る目的で、同０．
８μｍのＭｏ粉末、同２．５）ｔｍのＮ］粉末。
ｌ０ＴａＯ１ＯＮｂｏ、＋、ｏ ） （Ｃｏ７ｏＮｏ３
ｏ ）粉末、および同２０ ｐｍ、（Ｄ カーボンブラ
ック、さらに不可避不純物の影響を知る目的で、同０．
８μｍのＭｏ粉末、同２．５）ｔｍのＮ］粉末。
同１．２μｍのＣＯ粉末、および同３０μｍのＲｅ粉粉
末用意し、これら原料粉末を第５表に示される配合組成
に配合した後、実施例１におけると同一の条件で湿式粉
砕混合し、乾燥し、成形して圧粉体とし。
末用意し、これら原料粉末を第５表に示される配合組成
に配合した後、実施例１におけると同一の条件で湿式粉
砕混合し、乾燥し、成形して圧粉体とし。
ついで、これらの圧粉体音、同じく第５表に示される条
件にて焼結することによって、同じく第５表に示される
成分組成をもった本発明サーメット３４〜５２および比
較ザーメット５〜ｌｌ全それぞれ製造した。
件にて焼結することによって、同じく第５表に示される
成分組成をもった本発明サーメット３４〜５２および比
較ザーメット５〜ｌｌ全それぞれ製造した。
ついで、この結果得られた本発明サーメット３４〜５２
および比較サーメット５〜１１について、硬さおよび抗
折力を測定すると共に、これよｆ）Ｊ工ｓ −８Ｎ Ｐ
４３３の形状をもった切削チップを切出し、さらに比
較の目的で用意したＩＳＯのＰ４０グレードのＷＣＣ超
超硬合金製切削チップ以下従来切削チップ４という）と
共に、破削ｉ）Ｊ’ ： Ｓ Ｎ ＣＭ −８（硬さ：
ＨＩ３２６０ ） 。
および比較サーメット５〜１１について、硬さおよび抗
折力を測定すると共に、これよｆ）Ｊ工ｓ −８Ｎ Ｐ
４３３の形状をもった切削チップを切出し、さらに比
較の目的で用意したＩＳＯのＰ４０グレードのＷＣＣ超
超硬合金製切削チップ以下従来切削チップ４という）と
共に、破削ｉ）Ｊ’ ： Ｓ Ｎ ＣＭ −８（硬さ：
ＨＩ３２６０ ） 。
切削速度： ５ Ｑ ｍ ／ｍｉｎ。
送り ０．７ ｔａｎ ／ ｒｅｖ、 。
切込み ｌ Ｏｍｍ・
切削時間：３ｍ１ｎ、
の条件での高送り連続切削試験、並びに、被削側：ＳＮ
ＣＭ−８（硬さ： ＨＲ２７０） 。
ＣＭ−８（硬さ： ＨＲ２７０） 。
切削速度：８０ｍ／閣。
送り： ０．５ ｍｍ ／ ｒｅｖ・・切込み ３ ｍ
ｍ、 切削時間：３ｍｍ。
ｍ、 切削時間：３ｍｍ。
の条件での断続切削試験全行ない、実施例１におけると
同様に、それぞれ切刃の逃げ面摩耗幅およびすくい向摩
耗深さ、並びに欠ｊＪ］切刃数全測定した。これらの測
定結果を第６表に示した。
同様に、それぞれ切刃の逃げ面摩耗幅およびすくい向摩
耗深さ、並びに欠ｊＪ］切刃数全測定した。これらの測
定結果を第６表に示した。
第６表に示される結果から、本発明ザーノット３４〜５
２ば、いずれも高硬度」、・よび商靭性を有し、いずれ
の切削試験でもすぐｉｌ、た切削性能全発揮し、特に本
発明ザーメノト４６〜４９および５２に見ら几るように
、’ Ｍｏ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、芥たは】（θｌどの不純
物を含有しても、その含有量がそれぞれ１％以下であれ
ばサーメット特性にほとんど悪影響を及ぼきないことが
明らかである。これに対して、 ＭｇＯの含有量がこの
発明の範囲から高い方に外れた比較サーメット５，８．
（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮの含有量がこの発明の範囲から低い方
に外れた比較ザーメソト６．硬質相形成成分としてのＷ
２Ｃｆ：含有しない比較サーメット９．さらに不純物た
るＩＪｌ。
２ば、いずれも高硬度」、・よび商靭性を有し、いずれ
の切削試験でもすぐｉｌ、た切削性能全発揮し、特に本
発明ザーメノト４６〜４９および５２に見ら几るように
、’ Ｍｏ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、芥たは】（θｌどの不純
物を含有しても、その含有量がそれぞれ１％以下であれ
ばサーメット特性にほとんど悪影響を及ぼきないことが
明らかである。これに対して、 ＭｇＯの含有量がこの
発明の範囲から高い方に外れた比較サーメット５，８．
（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮの含有量がこの発明の範囲から低い方
に外れた比較ザーメソト６．硬質相形成成分としてのＷ
２Ｃｆ：含有しない比較サーメット９．さらに不純物た
るＩＪｌ。
ＣＯ，およびＭＯの含有量がそれぞれ１％を越えて高い
比較サーメット７、 １０．１１．、においては。
比較サーメット７、 １０．１１．、においては。
いず１１も靭性不足が原因で、きわめて悪い切削性能し
か示さず、また従来切削チップ４は、比較的すぐれた附
衝撃性をもつものの、面ｊ塑性変形性に劣るために高送
シ連続切削試験では１分で切削不能に至るものであった
。
か示さず、また従来切削チップ４は、比較的すぐれた附
衝撃性をもつものの、面ｊ塑性変形性に劣るために高送
シ連続切削試験では１分で切削不能に至るものであった
。
」二連のように、この発明のサーメットは、高硬度およ
び高靭性を有１−１かっ血Ｊ摩耗性１面１塑性変形性、
および：耐衝撃性にもすぐれているので、これらの特性
が要求される鋼の高速切削や重切削などに切削工具とし
て用いた場合にすぐれた切削性能全示いさらに熱間圧延
ロール、熱間線引ロール、熱間圧縮ダイス、熱間鍛造ダ
イス、さらには熱間押出しバンチな−どの比較的長時間
高温にさらされる熱間加工用工具として用いた場合にも
−ｔく゛れた性能を長期に亘って発揮するなど工業」１
有１１］な特性を有するのである。
び高靭性を有１−１かっ血Ｊ摩耗性１面１塑性変形性、
および：耐衝撃性にもすぐれているので、これらの特性
が要求される鋼の高速切削や重切削などに切削工具とし
て用いた場合にすぐれた切削性能全示いさらに熱間圧延
ロール、熱間線引ロール、熱間圧縮ダイス、熱間鍛造ダ
イス、さらには熱間押出しバンチな−どの比較的長時間
高温にさらされる熱間加工用工具として用いた場合にも
−ｔく゛れた性能を長期に亘って発揮するなど工業」１
有１１］な特性を有するのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 １）和 夫 外１名
Claims (1)
- （１）硬質相形成成分として、ＴｉとＷの複合金属炭窒
化物固溶体、およびＴ１と、Ｗと、元素周期律表の５ａ
族金属のうちの１種または２種以上との複合金属炭窒化
物固溶体のうちの１種捷たけ２種＝１０〜６５チ、 同じく硬質相形成成分として、Ｗ２Ｃ：２〜４０ｔＩ）
ｈ 同じと硬質相形成成分として、酸化マグネシウム：０．
０１〜ＩＬＩ）。 全含有し、残りが結合相形成成分としてのＷと不可避不
純物からなる組成（以上重量係）ヲ有することを特徴と
する切削工具および熱間加工工具用サーメット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17389683A JPS6056781B2 (ja) | 1983-09-20 | 1983-09-20 | 切削工具および熱間加工工具用サ−メツト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17389683A JPS6056781B2 (ja) | 1983-09-20 | 1983-09-20 | 切削工具および熱間加工工具用サ−メツト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6067637A true JPS6067637A (ja) | 1985-04-18 |
| JPS6056781B2 JPS6056781B2 (ja) | 1985-12-11 |
Family
ID=15969093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17389683A Expired JPS6056781B2 (ja) | 1983-09-20 | 1983-09-20 | 切削工具および熱間加工工具用サ−メツト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6056781B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63125682A (ja) * | 1986-11-14 | 1988-05-28 | Daido Steel Co Ltd | Ｃｒ含有鋼加工用工具 |
| JPH0230774A (ja) * | 1988-07-19 | 1990-02-01 | Daido Steel Co Ltd | Ｃｒ含有鋼を熱間加工するための加工用工具 |
| GB2429980A (en) * | 2005-09-08 | 2007-03-14 | John James Saveker | Material comprising a carbide, boride or oxide and tungsten carbide |
-
1983
- 1983-09-20 JP JP17389683A patent/JPS6056781B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63125682A (ja) * | 1986-11-14 | 1988-05-28 | Daido Steel Co Ltd | Ｃｒ含有鋼加工用工具 |
| JPH0230774A (ja) * | 1988-07-19 | 1990-02-01 | Daido Steel Co Ltd | Ｃｒ含有鋼を熱間加工するための加工用工具 |
| GB2429980A (en) * | 2005-09-08 | 2007-03-14 | John James Saveker | Material comprising a carbide, boride or oxide and tungsten carbide |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6056781B2 (ja) | 1985-12-11 |
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