JPS6070968A - 高圧発生装置 - Google Patents
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- JPS6070968A JPS6070968A JP58177376A JP17737683A JPS6070968A JP S6070968 A JPS6070968 A JP S6070968A JP 58177376 A JP58177376 A JP 58177376A JP 17737683 A JP17737683 A JP 17737683A JP S6070968 A JPS6070968 A JP S6070968A
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- H02M7/02—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal
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- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
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- H02M3/02—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC
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- H05G—X-RAY TECHNIQUE
- H05G1/00—X-ray apparatus involving X-ray tubes; Circuits therefor
- H05G1/02—Constructional details
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- H05G—X-RAY TECHNIQUE
- H05G1/00—X-ray apparatus involving X-ray tubes; Circuits therefor
- H05G1/08—Electrical details
- H05G1/10—Power supply arrangements for feeding the X-ray tube
- H05G1/20—Power supply arrangements for feeding the X-ray tube with high-frequency AC; with pulse trains
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明はＸ線管等の負荷に高電圧大電力を供給するに好
適な高圧発生装置に関する。
適な高圧発生装置に関する。
Ｘ線管は一般に１００ｋＶ 〜４０ＯｋＶＯ高電圧で、
且つ最大１００ ｋＷ以上の大電力で駆動される。この
ようなＸ＠管等の高電圧大電力負荷を駆動する高圧発生
装置は、従来一般に珪素鋼板等を磁芯（コア）とした変
成器を用いて商用電源を昇圧している。然し乍ら、この
ような低い動作周波数で大電力変換を行うには極めて大
型の変成器を必要とする。そこで最近では数百ヘルツ程
度の高い周波数で電力変換を行わしめるととＫより、変
成器の小型化と装置自身の電源容量の低減化を図ること
が試みられているが、上述した大電力変換において１０
０ＯＡ程度の大電流をスイッチングするに際して、その
スイッチング素子として高速ＧＴＯを用いたとしても動
作周波数を１ ｋＨｚ程度にしかできなかった。この為
、変成器の小型化にも限界があり、装置の大型化が否め
なかった。つまシ、このような大電力変換にあっては、
スイッチ素子におけるスイッチ損失や、変成器の電力伝
送効率等に起因してその動作周波数を高くすることが困
難であり、結局変成器の小型化を図ることが難しかった
。そして、大型の変成器を用いるので、装置価格が相当
高くなる等の不具合もあった。
且つ最大１００ ｋＷ以上の大電力で駆動される。この
ようなＸ＠管等の高電圧大電力負荷を駆動する高圧発生
装置は、従来一般に珪素鋼板等を磁芯（コア）とした変
成器を用いて商用電源を昇圧している。然し乍ら、この
ような低い動作周波数で大電力変換を行うには極めて大
型の変成器を必要とする。そこで最近では数百ヘルツ程
度の高い周波数で電力変換を行わしめるととＫより、変
成器の小型化と装置自身の電源容量の低減化を図ること
が試みられているが、上述した大電力変換において１０
０ＯＡ程度の大電流をスイッチングするに際して、その
スイッチング素子として高速ＧＴＯを用いたとしても動
作周波数を１ ｋＨｚ程度にしかできなかった。この為
、変成器の小型化にも限界があり、装置の大型化が否め
なかった。つまシ、このような大電力変換にあっては、
スイッチ素子におけるスイッチ損失や、変成器の電力伝
送効率等に起因してその動作周波数を高くすることが困
難であり、結局変成器の小型化を図ることが難しかった
。そして、大型の変成器を用いるので、装置価格が相当
高くなる等の不具合もあった。
本発明はこのような事情を考慮してなされたもので、そ
の目的とするところは、変成器の小型化を図ると共にそ
の動作周波数を高めて効率の良い高電圧大電力変換を行
い得る実用性の高い高圧発生装置を提供することにある
。
の目的とするところは、変成器の小型化を図ると共にそ
の動作周波数を高めて効率の良い高電圧大電力変換を行
い得る実用性の高い高圧発生装置を提供することにある
。
本発明は直流電源に変成器の１次巻線を介してスイッチ
素子を接続し、このスイッチ素子に逆並列にダンノ４？
−用ダイオードを接続すると共に１．上記スイッチ素子
或いは前記１次巻線に並列に電圧共振用コンデンサを接
続して電圧共振型シングル・エンド・スイッチ回路を構
成し、一方前記変成器の分割巻きされた複数の２次巻線
に、各２次巻線の出力電流を同一極性方向に重畳して整
流する整流回路を設けたものであり、特に上記変成器を
コアレス構造としたことを特徴とするものである。
素子を接続し、このスイッチ素子に逆並列にダンノ４？
−用ダイオードを接続すると共に１．上記スイッチ素子
或いは前記１次巻線に並列に電圧共振用コンデンサを接
続して電圧共振型シングル・エンド・スイッチ回路を構
成し、一方前記変成器の分割巻きされた複数の２次巻線
に、各２次巻線の出力電流を同一極性方向に重畳して整
流する整流回路を設けたものであり、特に上記変成器を
コアレス構造としたことを特徴とするものである。
かくして本発明によれば、上述した構成の電圧共振型シ
ングル・エンド・スイッチ回路の作用により例えば１
ｋＨｚ以上の高い動作周波数で電圧共振波形の弧を有効
に利用して効率のよい大電力変換を行い得る。しかも変
成器のプアレス構造化および上述した動作の高周波化に
よってその小型化を効果的に図ることができ、結局装置
の小型化、高効率化を図り得る等の実用上多大なる利点
・効果が奏せられる。
ングル・エンド・スイッチ回路の作用により例えば１
ｋＨｚ以上の高い動作周波数で電圧共振波形の弧を有効
に利用して効率のよい大電力変換を行い得る。しかも変
成器のプアレス構造化および上述した動作の高周波化に
よってその小型化を効果的に図ることができ、結局装置
の小型化、高効率化を図り得る等の実用上多大なる利点
・効果が奏せられる。
以下、図面を参照して本発明の一実施例につき説明する
。
。
第１図は実施例装置の概略構成を示すもので、第２図は
その等価回路構成図である。変成器１は１次巻線２およ
び分割巻きされた複数の２次巻ｊ１３を備えたコアレス
構造のものからなる。
その等価回路構成図である。変成器１は１次巻線２およ
び分割巻きされた複数の２次巻ｊ１３を備えたコアレス
構造のものからなる。
直流電源４は例えば商用電源を整流平滑化したものから
なり、その両端間には前記変成器１の１次巻線２を介し
てサイリスタ等のスイッチ素子５が接続される。このス
イッチ素子５は、例工Ｉｄ １０ ｋＨｚの周期で、且
つ一定のｉ９ルス幅で開閉制御される。しかしてこのス
イッチ素子５の両端には電圧共振用コンデンサ６が接続
されると共に、ダン・ｆ−用ダイオード７が逆並列に接
続され、ここに上記１次巻線２を負荷とする電圧共振型
シングル・エンド・スイッチ回路が構成されている。ま
た前記変成器１の２次巻線３には、その巻き方向を図中
・印で示すように上記２次巻線３の巻き方向を交互に異
ならせて複数の整流用ダイオード８が所謂梯子状に接続
されている。これらの整流用ダイオード８は、前記複数
の２次巻線３の出力電流を同一極性方向に重畳し、且つ
これを全波整流する整流回路を構成するもので、この整
流回路に高電圧電力負荷であるＸ線管９が接続される。
なり、その両端間には前記変成器１の１次巻線２を介し
てサイリスタ等のスイッチ素子５が接続される。このス
イッチ素子５は、例工Ｉｄ １０ ｋＨｚの周期で、且
つ一定のｉ９ルス幅で開閉制御される。しかしてこのス
イッチ素子５の両端には電圧共振用コンデンサ６が接続
されると共に、ダン・ｆ−用ダイオード７が逆並列に接
続され、ここに上記１次巻線２を負荷とする電圧共振型
シングル・エンド・スイッチ回路が構成されている。ま
た前記変成器１の２次巻線３には、その巻き方向を図中
・印で示すように上記２次巻線３の巻き方向を交互に異
ならせて複数の整流用ダイオード８が所謂梯子状に接続
されている。これらの整流用ダイオード８は、前記複数
の２次巻線３の出力電流を同一極性方向に重畳し、且つ
これを全波整流する整流回路を構成するもので、この整
流回路に高電圧電力負荷であるＸ線管９が接続される。
尚、図中１０は上記Ｘ線管９へ電力を供給するケーブル
に存在する静電容量成分である。
に存在する静電容量成分である。
５−
しかして今、上記コアレス構造の、つまり磁芯（コア）
を有さない変成器１を理想変成器１１、励磁インダクタ
ンス１２．１次巻線２と２次巻線３との間に存在する洩
れインダクタンス１３とにより等測的に表わすものとす
ると、その構成は第２図の如く示される。
を有さない変成器１を理想変成器１１、励磁インダクタ
ンス１２．１次巻線２と２次巻線３との間に存在する洩
れインダクタンス１３とにより等測的に表わすものとす
ると、その構成は第２図の如く示される。
次に上記の如く構成された装置の動作につき説明する。
但し、ここではスイッチ素子５が一定の周期Ｔで、且つ
一定のパルス幅Ｔ。ｎで開閉（０Ｎ１０ＦＦ ）動作し
、回路状態が定常化しているものとする。またスイッチ
素子５は導通時に抵抗値零、遮断時に抵抗値無限大とな
る理想スイッチとして働き、電圧共振条件は主として電
圧共振用コンデンサ６と洩れインダクタンスＩＣとによ
って定まるものとする。尚、上記洩れインダクタンス１
ｃは変成器１０２次巻線３を短絡したときの１次巻線２
側から見込まれるインダクタンスとして定義される。
一定のパルス幅Ｔ。ｎで開閉（０Ｎ１０ＦＦ ）動作し
、回路状態が定常化しているものとする。またスイッチ
素子５は導通時に抵抗値零、遮断時に抵抗値無限大とな
る理想スイッチとして働き、電圧共振条件は主として電
圧共振用コンデンサ６と洩れインダクタンスＩＣとによ
って定まるものとする。尚、上記洩れインダクタンス１
ｃは変成器１０２次巻線３を短絡したときの１次巻線２
側から見込まれるインダクタンスとして定義される。
期間（Ｏａｔ＜ｔｏｎ ）においてスイッチ素子５が導
通すると、そのときの等価回路は第３図６− （、）の如く示され、変成器１の励磁インダクタンス１
ｂは電源４０両端間に直接繋がる。またこのとき、負荷
９は洩れインダクタンス１ｃを介して電源４の両端に繋
がることになる。従って、この期間にスイッチ素子５に
流れる電流ｉｃは、上記励磁インダクタンス１ｂの値を
り１、洩れイダクタンス１ｃの値をＬ８、電源４の電圧
をＥｌｎｓ負荷９への出力平均電圧をＥ。ｕｔとしたと
き、次のようになる。
通すると、そのときの等価回路は第３図６− （、）の如く示され、変成器１の励磁インダクタンス１
ｂは電源４０両端間に直接繋がる。またこのとき、負荷
９は洩れインダクタンス１ｃを介して電源４の両端に繋
がることになる。従って、この期間にスイッチ素子５に
流れる電流ｉｃは、上記励磁インダクタンス１ｂの値を
り１、洩れイダクタンス１ｃの値をＬ８、電源４の電圧
をＥｌｎｓ負荷９への出力平均電圧をＥ。ｕｔとしたと
き、次のようになる。
但し、ｎは変成器１の巻数比である。つまり、この期間
には第４図にその電流波形を示すように、スイッチ素子
５に流れる電流１ｃは直線的に増大することになる。
には第４図にその電流波形を示すように、スイッチ素子
５に流れる電流１ｃは直線的に増大することになる。
しかるのち前記スイッチ素子５が閉じ、ダイオード７が
導通する迄の期間（Ｔｏｎ＜ｔ≦Ｔ−ＴＤ）には、その
等価回路は第３図（ｂ）に示す如くなり、励磁インダク
タンス１ｂに流れていた電流および洩れインダクタンス
１ｅに流れていた電流（慣性電流）がそれぞれコンデン
サ６に流れ込み、同コンデンサ６を充電する。この結果
、コンデンサ６の端子電圧、つまねスイッチ素子５の両
端間電圧ｖｃは第４図に示すように共振の弧を描いて上
昇し、その共振条件で定まる時間で最大値に達したのち
減少して再び零に戻る。そして、上記端子電圧ｖｃが零
に戻った時刻（１＝Ｔ−Ｔｏ）以後、上記共振作用によ
ってコンデンサ６の端子電圧は第４図中破線で示すよう
に負の値になろうとするが、このときダイオード７が１
−バイアスされて導通することから、期間（Ｔ Ｔｎ（
ｔ （Ｔ ）においては上記端子電圧ｖｅは零に保たれ
ることになる。然し乍ら、この期間における等価回路は
第３図（ｅ）の如く示され、また励磁インダクタンス１
ｂに流れていた慣性電流ＩＬは第４図に示すように有限
な値を持つことから、前記ダイオード７を介して前記電
源４に戻ることになる。
導通する迄の期間（Ｔｏｎ＜ｔ≦Ｔ−ＴＤ）には、その
等価回路は第３図（ｂ）に示す如くなり、励磁インダク
タンス１ｂに流れていた電流および洩れインダクタンス
１ｅに流れていた電流（慣性電流）がそれぞれコンデン
サ６に流れ込み、同コンデンサ６を充電する。この結果
、コンデンサ６の端子電圧、つまねスイッチ素子５の両
端間電圧ｖｃは第４図に示すように共振の弧を描いて上
昇し、その共振条件で定まる時間で最大値に達したのち
減少して再び零に戻る。そして、上記端子電圧ｖｃが零
に戻った時刻（１＝Ｔ−Ｔｏ）以後、上記共振作用によ
ってコンデンサ６の端子電圧は第４図中破線で示すよう
に負の値になろうとするが、このときダイオード７が１
−バイアスされて導通することから、期間（Ｔ Ｔｎ（
ｔ （Ｔ ）においては上記端子電圧ｖｅは零に保たれ
ることになる。然し乍ら、この期間における等価回路は
第３図（ｅ）の如く示され、また励磁インダクタンス１
ｂに流れていた慣性電流ＩＬは第４図に示すように有限
な値を持つことから、前記ダイオード７を介して前記電
源４に戻ることになる。
ここで、本装置が負荷９に伝送し得る電力について検討
してみると、第４図から明らかなように期間（ｏ ＜ｔ
＜ Ｔｏｎ ）における供給電流に対応した電力Ｐｔ
ｎ１つまり電源４から供給された電力と、期間（Ｔ−Ｔ
Ｄ＜ ｔ＜Ｔ ）において電源４に戻る電流で示される
戻り電力Ｐｒｅｔに関連していることが判る。従って、
電源４から負荷９へ伝送した正味の電力Ｐ。ｕｔは Ｐｏｕｔ ” Ｐｉｎ Ｐｒｅｔ と々る。ここで、期間（Ｔ−ＴＤ（ｔ（Ｔ ）Ｋ電源４
に戻る電流ｉＬを、スイッチ素子５を介して逆方向に流
れる電流１０であると着像すと、上記正味の伝送電力Ｐ
。ｕｔは次のように示すことができる。
してみると、第４図から明らかなように期間（ｏ ＜ｔ
＜ Ｔｏｎ ）における供給電流に対応した電力Ｐｔ
ｎ１つまり電源４から供給された電力と、期間（Ｔ−Ｔ
Ｄ＜ ｔ＜Ｔ ）において電源４に戻る電流で示される
戻り電力Ｐｒｅｔに関連していることが判る。従って、
電源４から負荷９へ伝送した正味の電力Ｐ。ｕｔは Ｐｏｕｔ ” Ｐｉｎ Ｐｒｅｔ と々る。ここで、期間（Ｔ−ＴＤ（ｔ（Ｔ ）Ｋ電源４
に戻る電流ｉＬを、スイッチ素子５を介して逆方向に流
れる電流１０であると着像すと、上記正味の伝送電力Ｐ
。ｕｔは次のように示すことができる。
この式から明らかなように、伝送電力Ｐ。ｕｔを大きく
する為には、励磁インダクタンス１ｂの値９− り、および洩れインダクタンス１ｃの値Ｌ０をそれぞれ
小さくすることが非常に重要となる。そして、これらの
インダクタンスの値り、 、 Ｌｅは、変成器１の巻線
構造に大きく依存する。
する為には、励磁インダクタンス１ｂの値９− り、および洩れインダクタンス１ｃの値Ｌ０をそれぞれ
小さくすることが非常に重要となる。そして、これらの
インダクタンスの値り、 、 Ｌｅは、変成器１の巻線
構造に大きく依存する。
しかして本装置では前述したようにコアレス構造の変成
器１を使用したことによって、その形状の小型化を図る
ことのみならず、前記各インダクタンスの値り、 、
Ｌ、もそれぞれ小さくすることができるので、ここに大
電力伝送を効果的に行うことが可能となる。またこれに
加えてコアレス構造の変成器１の採用により、変成器１
自体の応答を良好なものとして、その広帯域化を図り、
また高圧絶縁処理を容易化することができる等の効果が
奏せられる。この結果、変成器１の所謂鉄損等に起因す
る問題がなくなり、スイッチング素子５のスイッチング
動作周波数の高周波化にも大きく寄与するととＫなる。
器１を使用したことによって、その形状の小型化を図る
ことのみならず、前記各インダクタンスの値り、 、
Ｌ、もそれぞれ小さくすることができるので、ここに大
電力伝送を効果的に行うことが可能となる。またこれに
加えてコアレス構造の変成器１の採用により、変成器１
自体の応答を良好なものとして、その広帯域化を図り、
また高圧絶縁処理を容易化することができる等の効果が
奏せられる。この結果、変成器１の所謂鉄損等に起因す
る問題がなくなり、スイッチング素子５のスイッチング
動作周波数の高周波化にも大きく寄与するととＫなる。
尚、本装置に対する実験回路として、本発明者らは、
Ｌ、 ＝ ０．５ Ｌｐ
１０−
なる条件の、Ｌｐ＝２０ ｔｔＨ＊ ４０ ｎＨ，８０
１ＩＨ。
１ＩＨ。
１６０μＨとする変成器１を製作し、これらを用いて高
圧発生装置をそれぞれ試作した。そして、これらの装置
において、Ｅｌｎ ＝ ５００ Ｖ 、Ｅｏｕｔ＝ １
５０ ｋＶ 、 ｎ＝ １１５００ 、 ＴｏＶ′Ｔ＝
０．４ 。
圧発生装置をそれぞれ試作した。そして、これらの装置
において、Ｅｌｎ ＝ ５００ Ｖ 、Ｅｏｕｔ＝ １
５０ ｋＶ 、 ｎ＝ １１５００ 、 ＴｏＶ′Ｔ＝
０．４ 。
Ｔｎ／Ｔ ＝ ０．１なる条件下で動作周波数と供給電
力量Ｐ。ｕｔとの関係について調べたところ、第５図に
示す如き関係が得られた。この第５図に示すデータは、
例えば３００ ｋＷの伝送電力Ｐ。ａｔを得る場合、Ｌ
、＝１６０μＨとする変成器１を用いたときにはその動
作周波数を０．９６ ｋＨｚ 。
力量Ｐ。ｕｔとの関係について調べたところ、第５図に
示す如き関係が得られた。この第５図に示すデータは、
例えば３００ ｋＷの伝送電力Ｐ。ａｔを得る場合、Ｌ
、＝１６０μＨとする変成器１を用いたときにはその動
作周波数を０．９６ ｋＨｚ 。
Ｌ、＝ｓｏμＨのときには１．８２ｋＨ２，Ｌ、＝４０
ｐＨｚのときＫは３．５６ ｋＨｚ 、 ２０ ｋＨｚ
のときには７．４ ｋＨｚにそれぞれ定めればよいこと
を示している。このことから明らかなように、励磁イン
ダクタンス１ｂの値Ｌｐを２０〜３０μＨに設定可能な
上述したコアレス構造の変成器１を用いてなる本装置に
よれば、１００ ｋＶ級の大電力伝送を行う場合であっ
ても、その動作周波数を例えば５ ｋＨｚ以上と高くす
ることが可能なことを意味している。換言すれば、動作
周波数を数ｋＨｚの高周波にして数百ワット級の大電力
伝送を実現する為には、Ｌ、＝２０〜３０μＨとした変
成器１を用いることが必要となり、本装置は上記変成器
１をコアレス構造とすることによってその実現を可能な
らしめている。
ｐＨｚのときＫは３．５６ ｋＨｚ 、 ２０ ｋＨｚ
のときには７．４ ｋＨｚにそれぞれ定めればよいこと
を示している。このことから明らかなように、励磁イン
ダクタンス１ｂの値Ｌｐを２０〜３０μＨに設定可能な
上述したコアレス構造の変成器１を用いてなる本装置に
よれば、１００ ｋＶ級の大電力伝送を行う場合であっ
ても、その動作周波数を例えば５ ｋＨｚ以上と高くす
ることが可能なことを意味している。換言すれば、動作
周波数を数ｋＨｚの高周波にして数百ワット級の大電力
伝送を実現する為には、Ｌ、＝２０〜３０μＨとした変
成器１を用いることが必要となり、本装置は上記変成器
１をコアレス構造とすることによってその実現を可能な
らしめている。
ちなみに、従来の珪素鋼板を磁芯とする変成器にあって
は、該磁芯の比誘磁率が１”以上であるから、これによ
って空芯コイルのインダクタンスに比して、そのインダ
クタンスが増大することになる、例えば直径６０ｍφの
ボビンに３０ターンの巻線を形成し、上記がビンを取り
外しても、その空芯状態にあるコイルのインダクタンス
は４０μＨもある。従って、前記珪素鋼板を磁芯とした
場合、同じコイルであってもそのインダクタンスは大き
くなる。即ち、この例における磁束密度は ＝ １．７６８ Ｘ １０５（ガウス）となり、珪素鋼
板では１８０００ガウス程度であることから１桁以上の
差が生じることになる。
は、該磁芯の比誘磁率が１”以上であるから、これによ
って空芯コイルのインダクタンスに比して、そのインダ
クタンスが増大することになる、例えば直径６０ｍφの
ボビンに３０ターンの巻線を形成し、上記がビンを取り
外しても、その空芯状態にあるコイルのインダクタンス
は４０μＨもある。従って、前記珪素鋼板を磁芯とした
場合、同じコイルであってもそのインダクタンスは大き
くなる。即ち、この例における磁束密度は ＝ １．７６８ Ｘ １０５（ガウス）となり、珪素鋼
板では１８０００ガウス程度であることから１桁以上の
差が生じることになる。
以上のように本発明によれば、コアレス構造の変成器１
を用いて装置を構成することにより、変成器１の小型化
を図り得ることのみならず、動作周波数の高周波化を図
って効果的な大電力伝送を可能とする等の実用上絶大な
る効果が奏せられる。
を用いて装置を構成することにより、変成器１の小型化
を図り得ることのみならず、動作周波数の高周波化を図
って効果的な大電力伝送を可能とする等の実用上絶大な
る効果が奏せられる。
尚、本発明は上記実施例に限定されるものではない。例
えば動作周波数や変成器１のインダクタンス値、その巻
線数比等は仕様に応じて定めればよいものである。また
共振用コンデンサをスイッチ素子５に並列接続すること
に代えて変成器１の１次巻線に並列接続して、電圧共振
回路を形成しても、同様に実施することができる。また
負荷としてもＸ線管に特定され々いことは云うまでも々
い。要するに本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々
変形して実施することができる。
えば動作周波数や変成器１のインダクタンス値、その巻
線数比等は仕様に応じて定めればよいものである。また
共振用コンデンサをスイッチ素子５に並列接続すること
に代えて変成器１の１次巻線に並列接続して、電圧共振
回路を形成しても、同様に実施することができる。また
負荷としてもＸ線管に特定され々いことは云うまでも々
い。要するに本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々
変形して実施することができる。
１３−
図は本発明の一実施例を示すもので、第１図は装置の概
略構成図、第２図はその等価回路図、第３図（ａ） （
ｂ） （ｃ）は動作状態に応じて示した等価回路図、第
４図は動作波形を示す図、第５図は動作周波数と伝送電
力との関係を示す図である。 １・・・変成器（コアレス構造）、１１・・・理想変成
器、１ｂ・・・励磁インダクタンス、１ｅ・・・洩れイ
ンダクタンス、２・・・１次巻線、３・・・２次巻線、
４・・・直流電源、５・・・スイッチ素子、６・・・共
振用コンデンサ、７・・・ダンパー用ダイオード、８・
・・整流用ダイオード、９・・・Ｘ線管。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦１４−
略構成図、第２図はその等価回路図、第３図（ａ） （
ｂ） （ｃ）は動作状態に応じて示した等価回路図、第
４図は動作波形を示す図、第５図は動作周波数と伝送電
力との関係を示す図である。 １・・・変成器（コアレス構造）、１１・・・理想変成
器、１ｂ・・・励磁インダクタンス、１ｅ・・・洩れイ
ンダクタンス、２・・・１次巻線、３・・・２次巻線、
４・・・直流電源、５・・・スイッチ素子、６・・・共
振用コンデンサ、７・・・ダンパー用ダイオード、８・
・・整流用ダイオード、９・・・Ｘ線管。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦１４−
Claims (1)
- １次巻線および分割巻きされた複数の２次巻線を備えた
コアレス構造の変成器と、この変成器の上記−次巻線を
介して直流電源に接続され一定の周期で且つ一定のパル
ス幅で開閉駆動されるスイッチ素子と、このスイッチ素
子に逆並列に接続されたダンパー用ダイオードと、前記
スイッチ素子または前記１次巻線に並列接続された電圧
共振用コンデンサと、前記複数の２次巻線に接続されて
その出力電流を同一極性方向に重畳して整流し負荷へ供
給する整流回路とを具備したことを特徴とする高圧発生
装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58177376A JPS6070968A (ja) | 1983-09-26 | 1983-09-26 | 高圧発生装置 |
| DE8484111492T DE3468080D1 (en) | 1983-09-26 | 1984-09-26 | High voltage generator |
| EP84111492A EP0141985B2 (en) | 1983-09-26 | 1984-09-26 | High voltage generator |
| US06/912,657 US4725938A (en) | 1983-09-26 | 1986-09-29 | High voltage resonant DC/DC converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58177376A JPS6070968A (ja) | 1983-09-26 | 1983-09-26 | 高圧発生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6070968A true JPS6070968A (ja) | 1985-04-22 |
| JPH0515151B2 JPH0515151B2 (ja) | 1993-02-26 |
Family
ID=16029858
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58177376A Granted JPS6070968A (ja) | 1983-09-26 | 1983-09-26 | 高圧発生装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4725938A (ja) |
| EP (1) | EP0141985B2 (ja) |
| JP (1) | JPS6070968A (ja) |
| DE (1) | DE3468080D1 (ja) |
Cited By (2)
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| CN101635514B (zh) | 2009-08-27 | 2012-05-23 | 北京交通大学 | 采用多分裂变压器的高压电源电路 |
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| US12282045B2 (en) | 2022-12-02 | 2025-04-22 | Infineon Technologies Ag | Common mode evaluation in a differential galvanic isolation signal transmission circuit |
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| US3419786A (en) * | 1966-12-27 | 1968-12-31 | Westinghouse Electric Corp | Electrical converter apparatus for rectifying and adding a plurality of a.c. voltages |
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| US4386395A (en) * | 1980-12-19 | 1983-05-31 | Webster Electric Company, Inc. | Power supply for electrostatic apparatus |
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| US4366532A (en) * | 1981-05-11 | 1982-12-28 | Westinghouse Electric Corp. | AC/DC or DC/AC Converter system with improved AC-line harmonic reduction |
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| US4480298A (en) * | 1983-01-25 | 1984-10-30 | Westinghouse Electric Corp. | Multiple output DC-to-DC voltage converter apparatus |
-
1983
- 1983-09-26 JP JP58177376A patent/JPS6070968A/ja active Granted
-
1984
- 1984-09-26 EP EP84111492A patent/EP0141985B2/en not_active Expired
- 1984-09-26 DE DE8484111492T patent/DE3468080D1/de not_active Expired
-
1986
- 1986-09-29 US US06/912,657 patent/US4725938A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8102235B2 (en) | 1998-02-05 | 2012-01-24 | City University Of Hong Kong | Coreless printed-circuit-board (PCB) transformers and operating techniques therefor |
| CN101635514B (zh) | 2009-08-27 | 2012-05-23 | 北京交通大学 | 采用多分裂变压器的高压电源电路 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0141985B2 (en) | 1992-08-05 |
| EP0141985B1 (en) | 1987-12-09 |
| EP0141985A1 (en) | 1985-05-22 |
| JPH0515151B2 (ja) | 1993-02-26 |
| DE3468080D1 (en) | 1988-01-21 |
| US4725938A (en) | 1988-02-16 |
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