JPS6073055A - 重ね放電式点火装置 - Google Patents
重ね放電式点火装置Info
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- JPS6073055A JPS6073055A JP17975383A JP17975383A JPS6073055A JP S6073055 A JPS6073055 A JP S6073055A JP 17975383 A JP17975383 A JP 17975383A JP 17975383 A JP17975383 A JP 17975383A JP S6073055 A JPS6073055 A JP S6073055A
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- ignition
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P3/00—Other installations
- F02P3/06—Other installations having capacitive energy storage
- F02P3/08—Layout of circuits
- F02P3/0876—Layout of circuits the storage capacitor being charged by means of an energy converter (DC-DC converter) or of an intermediate storage inductance
- F02P3/0884—Closing the discharge circuit of the storage capacitor with semiconductor devices
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、重ね放電式点火装置に係り、特に、エンジン
回転数、周囲１Ｍ度の変化に対応して良好に動作する恵
ね放電式点火装置に関する。
回転数、周囲１Ｍ度の変化に対応して良好に動作する恵
ね放電式点火装置に関する。
近年、Ｄ’Ｃ−ＤＣコンバークを備えた重ね放電式点火
装置が例えば、％願昭５８−３９００２号、待願昭５８
−７６１６４号等で提案されるに至っている。この重ね
放電式点火装置は、ＤＣ−ＤＣコンバータの発熱、特に
パワートランジスタの発熱が問題になっている。従来の
ＤＣ−ＤＣコンバータのトランスの一部コイル電流を断
続するパワースイッチング素子は、エンジン回転数に無
関係に動作時間が一足なためエンジン回転数の上昇にと
もなってその発熱量が上昇していく。また、点火コイル
側のパワートランジスタはエンジン回転数の上昇と共に
発熱量は上昇していく。このため、この各パワートラン
ジスタの放熱構造は、別々の放熱器を用いた構造となっ
ていた。すなわち、２つの放熱器を必要としていた。こ
のため、放熱器を小形化できないという欠点を有してい
た。
装置が例えば、％願昭５８−３９００２号、待願昭５８
−７６１６４号等で提案されるに至っている。この重ね
放電式点火装置は、ＤＣ−ＤＣコンバータの発熱、特に
パワートランジスタの発熱が問題になっている。従来の
ＤＣ−ＤＣコンバータのトランスの一部コイル電流を断
続するパワースイッチング素子は、エンジン回転数に無
関係に動作時間が一足なためエンジン回転数の上昇にと
もなってその発熱量が上昇していく。また、点火コイル
側のパワートランジスタはエンジン回転数の上昇と共に
発熱量は上昇していく。このため、この各パワートラン
ジスタの放熱構造は、別々の放熱器を用いた構造となっ
ていた。すなわち、２つの放熱器を必要としていた。こ
のため、放熱器を小形化できないという欠点を有してい
た。
また、ＤＣ−ＤＣコンバータを備えた重ね放電式点火装
置を車両装着時、エンジンルームに装着する場合、特に
周囲温度の影響を受け、パワートランジスタのジャンク
ション温度が定格値を超える可能性があシ、またＡＳＯ
（安全動作領域）を超える危険性があった。そのため、
大容量のパワートランジスタを使用するとか、パワート
ランジスタのベース電流をオーバドライブしてＶＣＥを
下げ発熱量を低減するといった放熱構造を改善しなけれ
ばならないという欠点を有していた。
置を車両装着時、エンジンルームに装着する場合、特に
周囲温度の影響を受け、パワートランジスタのジャンク
ション温度が定格値を超える可能性があシ、またＡＳＯ
（安全動作領域）を超える危険性があった。そのため、
大容量のパワートランジスタを使用するとか、パワート
ランジスタのベース電流をオーバドライブしてＶＣＥを
下げ発熱量を低減するといった放熱構造を改善しなけれ
ばならないという欠点を有していた。
本願第１の発明の目的は、放熱器を小形化することので
きる重ね放電式点火装置を提供することにある。
きる重ね放電式点火装置を提供することにある。
本願第２の発明の目的は、ＤＣ−ＤＣコンバータのパワ
ートランジスタの発熱を低減することのできる重ね放電
式点火装置を提供することにある。
ートランジスタの発熱を低減することのできる重ね放電
式点火装置を提供することにある。
本願第１の発明は、ＤＣ−ＤＣコンバータのトランスの
一部コイル電流を断続するパワースイッチング素子が機
関の低速域に発熱量が増大し、点火コイルの一部コイル
電流をρ１絖するパワースイッチング素子が高速域で発
熱量が増大するたり、エンジン回転数が所定値を超える
とこのエンジン回転数の上昇と共にＤＣ−ＤＣコンバー
タの動作時間を短くすると共にＤＣ−ＤＣコンバータの
パワースイッチング素子と上記点火コイルのパワースイ
ッチング素子を同一放熱器に収納することによシ放熱器
を小形化しようというものである１Ｊ本願第２の発明は
、周囲温度の上昇と共にＤＣ−ＤＣコンバータの動作時
間を短縮することによｆｉＤｃ−ＤＣコンバータのパワ
ートランジスタの発熱を低減しようというものである。
一部コイル電流を断続するパワースイッチング素子が機
関の低速域に発熱量が増大し、点火コイルの一部コイル
電流をρ１絖するパワースイッチング素子が高速域で発
熱量が増大するたり、エンジン回転数が所定値を超える
とこのエンジン回転数の上昇と共にＤＣ−ＤＣコンバー
タの動作時間を短くすると共にＤＣ−ＤＣコンバータの
パワースイッチング素子と上記点火コイルのパワースイ
ッチング素子を同一放熱器に収納することによシ放熱器
を小形化しようというものである１Ｊ本願第２の発明は
、周囲温度の上昇と共にＤＣ−ＤＣコンバータの動作時
間を短縮することによｆｉＤｃ−ＤＣコンバータのパワ
ートランジスタの発熱を低減しようというものである。
以下、本発明の実施例について説明する。
第１図には、本願第１の発明の一実施例が示されている
。
。
図において、一端が接地でれるバッテリ１にはキースイ
ッチ２が接続されている。このキースイッチ２には、点
火コイル４の一部側コイルと、抵抗２６．２７と、トラ
ンス４７の一部コイルが接続されている。点火コイル４
の一部側コイルの他端には、■Ｃイグナイタ等の点火装
置３のトランジスタと、抵抗６が接続されている。この
抵抗６の他端には、抵抗７とダイオード３３のアノード
が接続されている。この抵抗７の他端は接地されておシ
、ダイオード３３のカソードには、コンデンサ２８と、
抵抗８と、ツェナダイオード３８のカソードと、コンパ
レータ４０の（ト）入力端子が接続されている。このコ
ンデンサ２８の他端と、抵抗８の他端と、ツェナダイオ
ード３８のアノードはそれぞれ接地されている。また、
コンパレータ４０の（→入力端子には抵抗９と抵抗１０
が接続されている。この抵抗１０の他端は接地されてお
ｐｌこの抵抗９の他端は抵抗２７の他端に接続されてい
る。さらに、コンパレーク４０の出力端子には抵抗１１
と、コンデンサ２９が接続されている。
ッチ２が接続されている。このキースイッチ２には、点
火コイル４の一部側コイルと、抵抗２６．２７と、トラ
ンス４７の一部コイルが接続されている。点火コイル４
の一部側コイルの他端には、■Ｃイグナイタ等の点火装
置３のトランジスタと、抵抗６が接続されている。この
抵抗６の他端には、抵抗７とダイオード３３のアノード
が接続されている。この抵抗７の他端は接地されておシ
、ダイオード３３のカソードには、コンデンサ２８と、
抵抗８と、ツェナダイオード３８のカソードと、コンパ
レータ４０の（ト）入力端子が接続されている。このコ
ンデンサ２８の他端と、抵抗８の他端と、ツェナダイオ
ード３８のアノードはそれぞれ接地されている。また、
コンパレータ４０の（→入力端子には抵抗９と抵抗１０
が接続されている。この抵抗１０の他端は接地されてお
ｐｌこの抵抗９の他端は抵抗２７の他端に接続されてい
る。さらに、コンパレーク４０の出力端子には抵抗１１
と、コンデンサ２９が接続されている。
この点火コイル４の一部側コイルと、抵抗６゜７．８，
９．ｉｏ、ｉｉと、コンデンサ２８と、ダイオード３３
と、ツェナダイオード３８と、コンパレータ４０とによ
って点火装置３の最終段のパワートランジスタのオン・
オフを検出する検出回路１００が構成されている。
９．ｉｏ、ｉｉと、コンデンサ２８と、ダイオード３３
と、ツェナダイオード３８と、コンパレータ４０とによ
って点火装置３の最終段のパワートランジスタのオン・
オフを検出する検出回路１００が構成されている。
また、ダイオード２９の他端には、抵抗１２とダイオー
ド３４のカソードと、コンパレータ４１の（→入力端子
と、コンパレーク４２の（ト）入力端子が接続されてい
る。この抵抗１２の他端と、ダイオード３４のアノード
は接地されているＵまた、コンパレータ４１の（ト）入
力端子には抵抗１３と抵抗１４が接続されている。この
抵抗１４の他端は接地されておシ、抵抗１３の他端は抵
抗２７の他端に接続されている。また、コンパレーク４
１の出力端子には、抵抗４４を介してダイオード３５の
カソードとＰＮＰ ）ランジメタ４４０ベースがそれぞ
れ接続されている。このダイオード３５のアノードは、
抵抗１６を介して抵抗２７の他端が接続されている。ま
た、ＰＮＰトランジスタのエミッタには、抵抗１７を介
して抵抗２７の他端が接続されており、コレクタには、
コンデンサ３゜と、抵抗１８と、抵抗１９と、コンパレ
ータ４２の（ハ）入力端子が接続されている。このコン
デンサ３０の他端と、抵抗１９の他端は接地されている
。
ド３４のカソードと、コンパレータ４１の（→入力端子
と、コンパレーク４２の（ト）入力端子が接続されてい
る。この抵抗１２の他端と、ダイオード３４のアノード
は接地されているＵまた、コンパレータ４１の（ト）入
力端子には抵抗１３と抵抗１４が接続されている。この
抵抗１４の他端は接地されておシ、抵抗１３の他端は抵
抗２７の他端に接続されている。また、コンパレーク４
１の出力端子には、抵抗４４を介してダイオード３５の
カソードとＰＮＰ ）ランジメタ４４０ベースがそれぞ
れ接続されている。このダイオード３５のアノードは、
抵抗１６を介して抵抗２７の他端が接続されている。ま
た、ＰＮＰトランジスタのエミッタには、抵抗１７を介
して抵抗２７の他端が接続されており、コレクタには、
コンデンサ３゜と、抵抗１８と、抵抗１９と、コンパレ
ータ４２の（ハ）入力端子が接続されている。このコン
デンサ３０の他端と、抵抗１９の他端は接地されている
。
また、抵抗１８の他端は、抵抗２７に接続されている。
また、コンパレータ４２の出力端子には、抵抗２２と、
コンデンサト、コンパレータ４３の（へ）入力端子が接
続されている。
コンデンサト、コンパレータ４３の（へ）入力端子が接
続されている。
この抵抗１２，１３，１４，１５，１６，１７゜１８．
１９と、コンデンサ２９．３０と、ダイオード３５と、
コンパレータ４１と、ＰＮＰ ）ランジスタ４４とによ
ってＦ −Ｖ回路２００が構成されている。
１９と、コンデンサ２９．３０と、ダイオード３５と、
コンパレータ４１と、ＰＮＰ ）ランジスタ４４とによ
ってＦ −Ｖ回路２００が構成されている。
また、コンデンサ３１の他端は接地ネれておｐ、抵抗２
２の他端には、抵抗２３と、コンパレータ４３の出力端
子と、抵抗２４と、抵抗２５が接続されている。この抵
抗２３の他端は抵抗２７が接続されており、抵抗２４の
他端はコンパレーク４３の（ト）入力端子が接続されて
いる。このコンパレータ４３の（ト）入力端子には、抵
抗２０と抵抗２１が接続されている。この抵抗２１の他
端は接地されており、抵抗２０の他端は抵抗２７が接続
されている。
２の他端には、抵抗２３と、コンパレータ４３の出力端
子と、抵抗２４と、抵抗２５が接続されている。この抵
抗２３の他端は抵抗２７が接続されており、抵抗２４の
他端はコンパレーク４３の（ト）入力端子が接続されて
いる。このコンパレータ４３の（ト）入力端子には、抵
抗２０と抵抗２１が接続されている。この抵抗２１の他
端は接地されており、抵抗２０の他端は抵抗２７が接続
されている。
この抵抗２０，２１，２２，２３．２４と、コンデンサ
３１と、コンパレータ４３とによって発振器３００が構
成されている。
３１と、コンパレータ４３とによって発振器３００が構
成されている。
また、抵抗２５の他端はＮＰＮトランジスタ４５のベー
スに接続されている。このＮＰＮトランジスタ４５のエ
ミッタは接地されておシ、コレクタは、抵抗２６と、ダ
イオード３６のカソードと、ＮＰＮ）ランジスク４６の
ベースが接続されている。このダイオード３６のアノー
ドは接地されている。また、とのＮＰＮ）ランジスタ４
６のエミッタは接地されておシ、コレクタにはトランス
４７の一部側コイルが接続されている。このトランス４
７の一端が接地されている二次側コイルの他端には、ダ
イオード３７のカソードが接続されている。このダイオ
ード３７のアノードには、コンデンサ３２と、点火コイ
ル４の二次側コイルが接続されている。このコンデンサ
３２の他端は接地されており、この点火コイル４の二次
側コイルの他端には点火栓が接続されている。
スに接続されている。このＮＰＮトランジスタ４５のエ
ミッタは接地されておシ、コレクタは、抵抗２６と、ダ
イオード３６のカソードと、ＮＰＮ）ランジスク４６の
ベースが接続されている。このダイオード３６のアノー
ドは接地されている。また、とのＮＰＮ）ランジスタ４
６のエミッタは接地されておシ、コレクタにはトランス
４７の一部側コイルが接続されている。このトランス４
７の一端が接地されている二次側コイルの他端には、ダ
イオード３７のカソードが接続されている。このダイオ
ード３７のアノードには、コンデンサ３２と、点火コイ
ル４の二次側コイルが接続されている。このコンデンサ
３２の他端は接地されており、この点火コイル４の二次
側コイルの他端には点火栓が接続されている。
この発振器３００と、抵抗２５．２６と、コンデンサ３
２と、ダイオード３６．３７と、ＮＰＮトランジスタ４
６と、トランス４７とによってＤＣ−ＤＣコンバータ４
００が構成されている。
２と、ダイオード３６．３７と、ＮＰＮトランジスタ４
６と、トランス４７とによってＤＣ−ＤＣコンバータ４
００が構成されている。
また、抵抗２７の他端は、逆方向に接続恣れるツェナダ
イオード３９を介して接地されている１゜コンパレータ
４０の（ト）入力端子電圧Ｖｌ と（→入力端子′旺圧
■２の波形が第２図囚に示されている。
イオード３９を介して接地されている１゜コンパレータ
４０の（ト）入力端子電圧Ｖｌ と（→入力端子′旺圧
■２の波形が第２図囚に示されている。
この端子電圧Ｖｌ、Ｖ２が、Ｖ１ン■２の区間でコンパ
レータ４０の出力はＨＩＧＨとなり、点火装置３の最終
段のパワートランジスタのオフ開始タイミングで第２図
■（Ｑ（ト）（ト）に示す微分波形Ｖ３が立ち上がる。
レータ４０の出力はＨＩＧＨとなり、点火装置３の最終
段のパワートランジスタのオフ開始タイミングで第２図
■（Ｑ（ト）（ト）に示す微分波形Ｖ３が立ち上がる。
また、コンパレータ４１の（ト）入力ｙＪａ子電圧電圧
は、ツェナダイオード３９のツェナ電圧Ｖｚを抵抗１３
．１４によって分割した電圧とな９、端子電圧Ｖ３＞Ｖ
４の区間でコンパレータ４１の出力電圧■５はＬＯＷと
なる。このコンパレータ４１の出力電圧■５がＬＯＷと
なるため、ＰＮＰ トランジスタ４４がＯＮし、定電流
でコンデンサ３０を充電する。なおダイオード３５はＰ
ＮＰ ）ランジスタ４４の温度；ｉ＋ｉ＋償用ダイオー
ドである。、また、このＰＮＰ ）ラノジスタ４４は毎
点火周期毎に一定時間ＯＮするため、コンデンサ３０の
充電電圧１−Ｖ電圧Ｖ６ ）は、エンジン回転数の上昇
と共に上昇する。
は、ツェナダイオード３９のツェナ電圧Ｖｚを抵抗１３
．１４によって分割した電圧とな９、端子電圧Ｖ３＞Ｖ
４の区間でコンパレータ４１の出力電圧■５はＬＯＷと
なる。このコンパレータ４１の出力電圧■５がＬＯＷと
なるため、ＰＮＰ トランジスタ４４がＯＮし、定電流
でコンデンサ３０を充電する。なおダイオード３５はＰ
ＮＰ ）ランジスタ４４の温度；ｉ＋ｉ＋償用ダイオー
ドである。、また、このＰＮＰ ）ラノジスタ４４は毎
点火周期毎に一定時間ＯＮするため、コンデンサ３０の
充電電圧１−Ｖ電圧Ｖ６ ）は、エンジン回転数の上昇
と共に上昇する。
また、抵抗１９は放電抵抗であり、抵抗１８は始動開始
時に、Ｆ−Ｖ電圧ｖ６を抵抗ｉｓ、１９による分割電圧
まで上げ、始動時のＤＣ−ＤＣコンバータの動作時間を
制限する働きをする。
時に、Ｆ−Ｖ電圧ｖ６を抵抗ｉｓ、１９による分割電圧
まで上げ、始動時のＤＣ−ＤＣコンバータの動作時間を
制限する働きをする。
コンパレータ４２で微分波形■３とＦ−Ｖ電圧■６を比
較し、Ｖ ３．） Ｖ ａ となる区間で、コンノくレ
ータ４２の出力端子′電圧■７はＨｌとなり、■■７の
ＨＩ区間で上記発振器が発振状態となり、パワートラン
ジスタ４６がスイッチングし、平滑用コンデンサ３２の
高圧ダイオード３７のアノード側を約−２ＫＶに充電す
る。第２図（Ｑに微分波形■３とＦ−Ｖ電圧■６が示ち
れておυ、第２図■にコンパレータ４２の出力電圧Ｖ７
が示されている。
較し、Ｖ ３．） Ｖ ａ となる区間で、コンノくレ
ータ４２の出力端子′電圧■７はＨｌとなり、■■７の
ＨＩ区間で上記発振器が発振状態となり、パワートラン
ジスタ４６がスイッチングし、平滑用コンデンサ３２の
高圧ダイオード３７のアノード側を約−２ＫＶに充電す
る。第２図（Ｑに微分波形■３とＦ−Ｖ電圧■６が示ち
れておυ、第２図■にコンパレータ４２の出力電圧Ｖ７
が示されている。
上記しｆｃ株に、点火装置３の最終段のパワートランジ
スタがＯＮからＯＦＦに急変すると、ＤＣ−ＤＣコンバ
ータ４００が動作シ、コンデンサ３２を約−２ＫＶに充
電するが、点火コイル４の二次コイルには自己発生電圧
（二次コイルの点火栓５側に約−２０ＫＶ発生する）が
発生し、点火栓５の電極間の絶縁を破壊し、点火栓５の
放電を継続するに必狭な電圧は、−０，５ＫＶ〜−ＩＫ
Ｖに低下する。
スタがＯＮからＯＦＦに急変すると、ＤＣ−ＤＣコンバ
ータ４００が動作シ、コンデンサ３２を約−２ＫＶに充
電するが、点火コイル４の二次コイルには自己発生電圧
（二次コイルの点火栓５側に約−２０ＫＶ発生する）が
発生し、点火栓５の電極間の絶縁を破壊し、点火栓５の
放電を継続するに必狭な電圧は、−０，５ＫＶ〜−ＩＫ
Ｖに低下する。
点火栓５では、上記自己発生電圧による放電電流に、コ
ンデンサ３２の放電電流が重畳し、点火栓５での放電を
継続する。
ンデンサ３２の放電電流が重畳し、点火栓５での放電を
継続する。
このように第１図に示す如き重ね放４式点火装置におい
ては、Ｆ−Ｖ電圧■６の変動はエンジン回転数によシ変
化するため、ＤＣ−ＤＣコン・く−タ４００の動作時間
はエンジンの回弘数により変化する。
ては、Ｆ−Ｖ電圧■６の変動はエンジン回転数によシ変
化するため、ＤＣ−ＤＣコン・く−タ４００の動作時間
はエンジンの回弘数により変化する。
このｌね放′亀弐点火装置の放熱構造は第３図に示す如
き構成となっている。すなわち、７０はアルミバット、
７１はアルミワイヤ、７２は絶縁板７３はモリブデン板
、７４は点火装［３の）くツートランジスタのチップで
あＪ、７５ＵＤＣ−ＤＣコンバータ４００のパワートラ
ンジスタ４６のチップ、９０は回路基板であり厚腺集績
回路によシ構成される。また、９５はアルミ製の放熱器
である。このように、放熱器が共通に構成されている。
き構成となっている。すなわち、７０はアルミバット、
７１はアルミワイヤ、７２は絶縁板７３はモリブデン板
、７４は点火装［３の）くツートランジスタのチップで
あＪ、７５ＵＤＣ−ＤＣコンバータ４００のパワートラ
ンジスタ４６のチップ、９０は回路基板であり厚腺集績
回路によシ構成される。また、９５はアルミ製の放熱器
である。このように、放熱器が共通に構成されている。
ＤＣ−ＤＣコンバーク４０００ノ（ツートランジスタ４
’ ６ ハ点火装置３のパワートランジスタのオフを検
出して動作するため、双方の）くツートランジスタのオ
ン区間が重なることばない。そのため、各パワートラン
ジスタの温度上昇値は、例えば、第４図に示す如くなる
。ＤＣ−ＤＣコンバータ４００のパワートランジスタ４
６の発熱量は、エンジンの低速域で増大し、点火装置３
のパワートランジスタの発熱量は高速域で増大する。し
たがって、双方のパワートランジスタを同一の放熱器に
収納することによシ、放熱器を小型化でき、放熱構造を
簡略化できる。
’ ６ ハ点火装置３のパワートランジスタのオフを検
出して動作するため、双方の）くツートランジスタのオ
ン区間が重なることばない。そのため、各パワートラン
ジスタの温度上昇値は、例えば、第４図に示す如くなる
。ＤＣ−ＤＣコンバータ４００のパワートランジスタ４
６の発熱量は、エンジンの低速域で増大し、点火装置３
のパワートランジスタの発熱量は高速域で増大する。し
たがって、双方のパワートランジスタを同一の放熱器に
収納することによシ、放熱器を小型化でき、放熱構造を
簡略化できる。
第５図に、本願第２の発明の一実施例が示されている。
この第５図は、第１図のＦ−Ｖ回路（二／ジン回転数−
電圧変換回路）２００の部分であり、図中、端子Ａ１端
子Ｂは、それぞれ第１図中に示されている点Ａ１点Ｂに
相当する点である。
電圧変換回路）２００の部分であり、図中、端子Ａ１端
子Ｂは、それぞれ第１図中に示されている点Ａ１点Ｂに
相当する点である。
本実施例が第１図と異なる点は、ダイオード３５を取シ
除き、コンデンサ２９とアース間にダイオード３４を挿
入接続し、抵抗１５，１６．１７の代シに抵抗５１，５
２．５３を挿入接続したものである。
除き、コンデンサ２９とアース間にダイオード３４を挿
入接続し、抵抗１５，１６．１７の代シに抵抗５１，５
２．５３を挿入接続したものである。
コノ抵抗５１，５２，５３ｉｄ’帛温テＦ −Ｖ 電圧
■６が適切な値となる様設足される。いｔ、ＤＣ−ＤＣ
コンバーク４００の周囲温度が上昇すると、温度補償を
していないためＰＮＰ ）ランジメタ４４０ベース・エ
ミッタ間電圧が低下し、ＰＮＰトランジスタ４４のコレ
クタ電流が増大する。このＰＮＰ ）ランジスタ４４の
コレクタ電流の増大にＬシ、ｐ’−ｖ電圧■６が上昇し
、第９１旬に示す如く、コンパレータ４２の出力′電圧
Ｖ７のＨＩＧＨ区間は息縮される。第９図αつにＤＣ−
ＤＣコンバータの周囲温度上昇時のＦ−■電圧■６と微
分波形Ｖ３が示されている。■３〜■５は第６図図示（
Ｂ）（Ｑに示される波形と同じである。
■６が適切な値となる様設足される。いｔ、ＤＣ−ＤＣ
コンバーク４００の周囲温度が上昇すると、温度補償を
していないためＰＮＰ ）ランジメタ４４０ベース・エ
ミッタ間電圧が低下し、ＰＮＰトランジスタ４４のコレ
クタ電流が増大する。このＰＮＰ ）ランジスタ４４の
コレクタ電流の増大にＬシ、ｐ’−ｖ電圧■６が上昇し
、第９１旬に示す如く、コンパレータ４２の出力′電圧
Ｖ７のＨＩＧＨ区間は息縮される。第９図αつにＤＣ−
ＤＣコンバータの周囲温度上昇時のＦ−■電圧■６と微
分波形Ｖ３が示されている。■３〜■５は第６図図示（
Ｂ）（Ｑに示される波形と同じである。
第６図には、本願第２の発明の他の実施例が示されてい
る。
る。
本実施例が、第５図図示実施例と異る点は、第５図の抵
抗５１，５２．５３と、ＰＮＰ ｌ−ランジスク４４を
取り除き、コンパレータ４１の入力端子を（イ）（→を
取シ替えると共に、コンパレータ４１の出力端子に抵抗
５４．５５を接続し、抵抗５５の他１ＫＮＰＮｌランジ
スタフ０のベースを接続し、とのＮＰＮ トランジスタ
７０のコレクタに、抵抗５６、ダイオード１０２，１０
０の直列回路を接続した点である。
抗５１，５２．５３と、ＰＮＰ ｌ−ランジスク４４を
取り除き、コンパレータ４１の入力端子を（イ）（→を
取シ替えると共に、コンパレータ４１の出力端子に抵抗
５４．５５を接続し、抵抗５５の他１ＫＮＰＮｌランジ
スタフ０のベースを接続し、とのＮＰＮ トランジスタ
７０のコレクタに、抵抗５６、ダイオード１０２，１０
０の直列回路を接続した点である。
このように、コンパレータ４１の極性が第５図図示実施
例の場合とは逆なため、コンパレータ４１の出力電圧波
形Ｖ５は第９図（Ｑに示す如き波形を反転した波形とな
る。また、抵抗５４，５５゜５６は、常温でＦ−Ｖ’に
圧■６が適切な値となる様に設定される。周囲温度が上
昇すると、ダイオード１０１，１０２の順方向′電圧降
下が低下する／こめ、トランジスタ７０のエミッタ電流
は増大し、Ｆ−Ｖ電圧■６が上昇するため、第９回向に
示す様ニ、コンパレータ４２の出力′電圧■７のＨＩＧ
Ｈ区間は短縮される。第９図（ト）に周囲温度上昇時の
Ｆ−Ｖ電圧■６と微分波形■３が示されている。２なお
、Ｖ３ ＋ Ｖ４は第９図■に示されたものと同じであ
る。
例の場合とは逆なため、コンパレータ４１の出力電圧波
形Ｖ５は第９図（Ｑに示す如き波形を反転した波形とな
る。また、抵抗５４，５５゜５６は、常温でＦ−Ｖ’に
圧■６が適切な値となる様に設定される。周囲温度が上
昇すると、ダイオード１０１，１０２の順方向′電圧降
下が低下する／こめ、トランジスタ７０のエミッタ電流
は増大し、Ｆ−Ｖ電圧■６が上昇するため、第９回向に
示す様ニ、コンパレータ４２の出力′電圧■７のＨＩＧ
Ｈ区間は短縮される。第９図（ト）に周囲温度上昇時の
Ｆ−Ｖ電圧■６と微分波形■３が示されている。２なお
、Ｖ３ ＋ Ｖ４は第９図■に示されたものと同じであ
る。
第７図には、本願第２の発明の別な実施例が示されてい
る。
る。
本実施例が第６図図示実施例と異る点は、第６図の抵抗
５４．５５に替えて抵抗５７．５８を挿入接続し、抵抗
５６、ダイオード１０１，１０２に替えて、抵抗６０と
サーミスタ６１の直列回路と、抵抗５９との並列回路を
挿入接続した点である。
５４．５５に替えて抵抗５７．５８を挿入接続し、抵抗
５６、ダイオード１０１，１０２に替えて、抵抗６０と
サーミスタ６１の直列回路と、抵抗５９との並列回路を
挿入接続した点である。
したがって、コンパレーク４１の出力電圧波形Ｖ５は、
第６図の賜金と同じく、第９図（Ｑの波形を反転した波
形となる。Ｖ３ 、Ｖ４は、第９図０３）と同じである
。抵抗５７〜６０、サーミスタ６１は、常温でＦ−Ｖ電
圧■６が適切な値となる様に設定される。そこで、いま
、周囲（詰度が上昇すると、サーミスタ６１の抵抗値が
減少するためＢ端子とトランジスタ１００のコレクタ間
の抵抗値が減少し、エミッタ電流が増大するため、Ｆ−
Ｖ′亀圧■６が上昇し、第９図（０に示す様に、コンパ
レータ４２の出力電圧■７のＨＩ区間は＠緬される。
第６図の賜金と同じく、第９図（Ｑの波形を反転した波
形となる。Ｖ３ 、Ｖ４は、第９図０３）と同じである
。抵抗５７〜６０、サーミスタ６１は、常温でＦ−Ｖ電
圧■６が適切な値となる様に設定される。そこで、いま
、周囲（詰度が上昇すると、サーミスタ６１の抵抗値が
減少するためＢ端子とトランジスタ１００のコレクタ間
の抵抗値が減少し、エミッタ電流が増大するため、Ｆ−
Ｖ′亀圧■６が上昇し、第９図（０に示す様に、コンパ
レータ４２の出力電圧■７のＨＩ区間は＠緬される。
第９図（ト）に周温上昇時のＦ ＶＴ４圧Ｖ６と微分波
形Ｖ３が示されている。
形Ｖ３が示されている。
第８図には、本願第２の発明のさらに別な実施例が示さ
れている。
れている。
不実施例が第１図図示Ｆ−Ｖ回路２００と異る点は、コ
ンデンサ２９とアース間にダイオード３４を挿入接続し
、抵抗ｉ３．１４に代えて抵抗６２．６３を接続し、コ
ンパレーク４１の（ト）入力端子とアース間に抵抗６４
とサーミスタ６５の直列回路を挿入接続した点である。
ンデンサ２９とアース間にダイオード３４を挿入接続し
、抵抗ｉ３．１４に代えて抵抗６２．６３を接続し、コ
ンパレーク４１の（ト）入力端子とアース間に抵抗６４
とサーミスタ６５の直列回路を挿入接続した点である。
この抵抗６２゜６３．６４、サーミスタ６５は、常温で
Ｆ−Ｖ電圧■６が適切な値となるように、つまシ、ＰＮ
Ｐトランジスタ４４のＯＮ時間が適切な時間となる様に
設定される。
Ｆ−Ｖ電圧■６が適切な値となるように、つまシ、ＰＮ
Ｐトランジスタ４４のＯＮ時間が適切な時間となる様に
設定される。
したがって、いま、周囲温度が上昇するとサーミスタ６
５の抵抗値が減少するため、コンパレーク４１の反転端
子電圧Ｖ４が低下し、Ｖ３ ＞Ｖ４となる区間が増大す
るため、ＰＮＰトランジスタ４４のＯＮ時間が増大し、
Ｆ −Ｖ電圧■６は上昇する。そのためＤＣ−ＤＣコン
バータの動作時間は周温の上昇とともに減少する。第９
図ＩにＶｓ＋Ｖ４波形を、（■）に■５の波形が示され
ている。
５の抵抗値が減少するため、コンパレーク４１の反転端
子電圧Ｖ４が低下し、Ｖ３ ＞Ｖ４となる区間が増大す
るため、ＰＮＰトランジスタ４４のＯＮ時間が増大し、
Ｆ −Ｖ電圧■６は上昇する。そのためＤＣ−ＤＣコン
バータの動作時間は周温の上昇とともに減少する。第９
図ＩにＶｓ＋Ｖ４波形を、（■）に■５の波形が示され
ている。
また、第５図〜第８図を組せてコンパレータ４１のｖ４
とコンデンサ３０の光′屯畦流に温度特性を持せる構成
としてもよい。
とコンデンサ３０の光′屯畦流に温度特性を持せる構成
としてもよい。
したがって、第５図〜第８図に示される各実施例によれ
ば、周囲温度の上昇と共にＤＣ−ＤＣコンバータの動作
時間を短縮するだめ、パワートランジスタ４６やトラン
ス４７の発熱全低減し、宮に安全サイドでＤＣ−ＤＣコ
ンバータを動作させることかり能となる。すなわち、周
囲温度の上昇に対するフェールセーフ機能を持たすこと
ができる。
ば、周囲温度の上昇と共にＤＣ−ＤＣコンバータの動作
時間を短縮するだめ、パワートランジスタ４６やトラン
ス４７の発熱全低減し、宮に安全サイドでＤＣ−ＤＣコ
ンバータを動作させることかり能となる。すなわち、周
囲温度の上昇に対するフェールセーフ機能を持たすこと
ができる。
また、各実施例によれば、パワートランジスタ４６の発
熱を周囲温度の上昇と共に低減するためパワートランジ
スタ４６を小形化することができる。
熱を周囲温度の上昇と共に低減するためパワートランジ
スタ４６を小形化することができる。
以上説明したように、本願第１の発明によれば放熱器を
小形化することができる。
小形化することができる。
筐た、本願第２の発明によれば、ＤＣ−ＤＣコンバータ
のパワートランジスタの発熱を低減することができる。
のパワートランジスタの発熱を低減することができる。
第１図は本願第１の発明の実施例を示す回路図、第２図
は第１図図示実施例の波形図、第３図は第１図図示実施
例の放熱構造を示す図、第４図はパワートランジスタの
温度上昇特性図、第５〜８図は本願第２の発明の実施例
を示す回路図、第９図は第１図図示実施例の波形図であ
る。 １・・・バッテリー、２・・・キースイッチ、３・・・
点火装置、４・・・点火コイル、５・・・点火栓、６〜
２７・・・抵抗、２８〜３２・・・コンデンサ、３３〜
３７・・・ダイオード、３８．３９・・・ツェナーダイ
オード、４０〜４３・・・コンパレータ、４４・・・Ｐ
ＮＰ・・・トランジスタ、４５・・・ＮＰＮトランジス
タ、４６・・・ｐｏ’ｌ’ｒ。 ４７・・・トランス、１００・・・検出回路、２００・
・・Ｆ−７回路、３００・・・発振器、４００・・・Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータ。 代理人 弁理士 鵜沼辰之 第 ２ 図 第 ３ 巴 第 ４ 町 第 、、！５ 菌 第 δ 図
は第１図図示実施例の波形図、第３図は第１図図示実施
例の放熱構造を示す図、第４図はパワートランジスタの
温度上昇特性図、第５〜８図は本願第２の発明の実施例
を示す回路図、第９図は第１図図示実施例の波形図であ
る。 １・・・バッテリー、２・・・キースイッチ、３・・・
点火装置、４・・・点火コイル、５・・・点火栓、６〜
２７・・・抵抗、２８〜３２・・・コンデンサ、３３〜
３７・・・ダイオード、３８．３９・・・ツェナーダイ
オード、４０〜４３・・・コンパレータ、４４・・・Ｐ
ＮＰ・・・トランジスタ、４５・・・ＮＰＮトランジス
タ、４６・・・ｐｏ’ｌ’ｒ。 ４７・・・トランス、１００・・・検出回路、２００・
・・Ｆ−７回路、３００・・・発振器、４００・・・Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータ。 代理人 弁理士 鵜沼辰之 第 ２ 図 第 ３ 巴 第 ４ 町 第 、、！５ 菌 第 δ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ＤＣ−ＤＣコンバータを用いてコンデンサを充電し
所定の点火時期で該コンデンサの充電電荷の一部を点火
コイルの一部コイルに印加し、この際発生する高′亀圧
によｐ点火プラグに高電圧スノ（−りを発生させ、該高
′区圧スノく−りの発生後前記コンデンサの主電荷を前
記点火コイルの二次コイルを経て点火プラグに供給して
放電を持続させる重ね放電式点火装置において、所定エ
ンジン回転数を超えるとろる関数でエンジン回転数の上
昇と共に上記ＤＣ−ＤＣコンノ・−りの動作時間を短く
すると共に上記ＤＣ−ＤＣコ／）く−夕の／くワースイ
ツチング素子と上記点火コイルの／くワースイツチング
素子を同一放熱器に収納したことを特徴とする重ね放電
式点火装置。 ２、ＤＣ−ＤＣコンバータを用いてコンデンサを充電し
所定の点火時期で該コンデンサの充電電荷の一部を点火
コイルの一部コイルに印加し、この際発生する高電圧に
より点火プラグに尚１圧スパークを発生させ、該高電圧
スパークの発生後前記コンデンサの主電荷を前記点火コ
イルの二次コイルを経て点火プラグに供給して放電全持
続させ、ｍＪ記Ｄｃ−ＤＣコンバータのパワースイッチ
ング素子と前記点火コイルのパワースイッチング素子を
同一放熱器に収納される夏ね放電式点火装置において、
上記ＤＣ−ＤＣコンバータの周囲温度が所定周囲温度を
超えると該周囲温度の上昇と共に前記ＤＣ−ＤＣコンバ
ータの動作時間ｔｍくすることを特徴とする氷ね放電式
点火装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17975383A JPS6073055A (ja) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | 重ね放電式点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17975383A JPS6073055A (ja) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | 重ね放電式点火装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6073055A true JPS6073055A (ja) | 1985-04-25 |
| JPS6335832B2 JPS6335832B2 (ja) | 1988-07-18 |
Family
ID=16071272
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17975383A Granted JPS6073055A (ja) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | 重ね放電式点火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6073055A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0903493A3 (en) * | 1997-09-17 | 2000-12-20 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Ignition apparatus |
| JP2008002336A (ja) * | 2006-06-22 | 2008-01-10 | Denso Corp | 内燃機関の点火装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59101582A (ja) * | 1982-12-02 | 1984-06-12 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関用点火装置 |
-
1983
- 1983-09-28 JP JP17975383A patent/JPS6073055A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59101582A (ja) * | 1982-12-02 | 1984-06-12 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関用点火装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0903493A3 (en) * | 1997-09-17 | 2000-12-20 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Ignition apparatus |
| JP2008002336A (ja) * | 2006-06-22 | 2008-01-10 | Denso Corp | 内燃機関の点火装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6335832B2 (ja) | 1988-07-18 |
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