JPS6077927A - 深絞り性の優れた低炭素熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性の優れた低炭素熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS6077927A JPS6077927A JP18321183A JP18321183A JPS6077927A JP S6077927 A JPS6077927 A JP S6077927A JP 18321183 A JP18321183 A JP 18321183A JP 18321183 A JP18321183 A JP 18321183A JP S6077927 A JPS6077927 A JP S6077927A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は深絞り性の優れた低炭素熱延鋼板、特に薄手の
熱延鋼板の製造方法に関するものである。
熱延鋼板の製造方法に関するものである。
（従来技術）
深絞り性の優れた鋼板は、従来冷間圧延材が用いられて
きた。従来の熱延鋼板では、伸び、張出性等は、冷延鋼
板と同等の材質が得られるが、深絞り性を表わすランク
フォード値（下値）は、冷延鋼板と比較して著しく低く
、０．８〜０．８ Ｐ１度しか得られなかった。薄手熱
延鋼板で下値１．０以上を得られれば、省工程、製造時
間の大幅な短縮が可能で、極めて大きなメリットがある
。しかじ熱延鋼板では、 Ａｒ３変態点以上でランダム
集合組織となり、〒〉１．０となることは難しい。特公
昭５日−１７８１０号公報によれば、Ａｒ３変態点以上
の温度で、最終スタンドで２０〜５０Ｊの川下率で圧延
すれば、下値１．０以上の熱延鋼板が得られるが、これ
は２．７ｍｍの板厚である。温度降下がさらに激しく、
高７値の得られにくい、２．０ｍｍ以下の板厚で、しか
もＡｒ３変態点以下５０°Ｃまでの圧延仕」一温度範囲
を含めた条件で、深絞り性の良好な薄手熱延鋼板の製造
方法は、従来提供ごれていない。
きた。従来の熱延鋼板では、伸び、張出性等は、冷延鋼
板と同等の材質が得られるが、深絞り性を表わすランク
フォード値（下値）は、冷延鋼板と比較して著しく低く
、０．８〜０．８ Ｐ１度しか得られなかった。薄手熱
延鋼板で下値１．０以上を得られれば、省工程、製造時
間の大幅な短縮が可能で、極めて大きなメリットがある
。しかじ熱延鋼板では、 Ａｒ３変態点以上でランダム
集合組織となり、〒〉１．０となることは難しい。特公
昭５日−１７８１０号公報によれば、Ａｒ３変態点以上
の温度で、最終スタンドで２０〜５０Ｊの川下率で圧延
すれば、下値１．０以上の熱延鋼板が得られるが、これ
は２．７ｍｍの板厚である。温度降下がさらに激しく、
高７値の得られにくい、２．０ｍｍ以下の板厚で、しか
もＡｒ３変態点以下５０°Ｃまでの圧延仕」一温度範囲
を含めた条件で、深絞り性の良好な薄手熱延鋼板の製造
方法は、従来提供ごれていない。
（発明の目的）
本発明者らは、鋼種、圧下率、圧延スケジュール、圧延
温度等の条件を詳細に検討し、薄手の熱延鋼板で、更に
Ｆ値の高い深絞り性の優れた材料を製造する方法を開発
した。
温度等の条件を詳細に検討し、薄手の熱延鋼板で、更に
Ｆ値の高い深絞り性の優れた材料を製造する方法を開発
した。
即ち、本発明ノ要旨は、ｃ ： ｏ、ｏ５ｘ以下、Ｍｎ
：０．５０Ｘ以下を主成分とするスラブを、熱間仕上圧
延するに除し、該スラブをＡｒ３変態点以」二の温度で
噛込み最終２パスの圧下率を合計４０％以上、この時の
パス間面間を０．５秒以下、圧延仕上温度はＡｒ３４５
０℃〜Ａｒ３−５０℃で圧延して、２ＩＩｌｆｆｌ以下
の板厚とすることを特徴とする深絞り性の優れた低炭素
熱延鋼板の製造方法である。
：０．５０Ｘ以下を主成分とするスラブを、熱間仕上圧
延するに除し、該スラブをＡｒ３変態点以」二の温度で
噛込み最終２パスの圧下率を合計４０％以上、この時の
パス間面間を０．５秒以下、圧延仕上温度はＡｒ３４５
０℃〜Ａｒ３−５０℃で圧延して、２ＩＩｌｆｆｌ以下
の板厚とすることを特徴とする深絞り性の優れた低炭素
熱延鋼板の製造方法である。
以下に本発明の詳細を記す。
（発明の構成９作用）
本発明者等は、冷延鋼板相当の特性を有する２、０ｍｍ
以下の板Ｊｙで〒値１．０以１−の深絞り性を持つ熱延
鋼板の製造方法の開発に成功した。すなわち、大圧下に
よってＡｒ３変態点以下の仕上温度でも、ごく微細なフ
ェライト粒が製造されて、集合組織はランダムとなり〒
値１．０以」−の深絞り性がＴ１１られた。
以下の板Ｊｙで〒値１．０以１−の深絞り性を持つ熱延
鋼板の製造方法の開発に成功した。すなわち、大圧下に
よってＡｒ３変態点以下の仕上温度でも、ごく微細なフ
ェライト粒が製造されて、集合組織はランダムとなり〒
値１．０以」−の深絞り性がＴ１１られた。
まず、低炭素鋼（Ｃ：０．０５％以下）について圧延条
件と、深絞り性との関係を調査した結果、圧延仕上温度
と後段２パスの圧下率の組合せにより、５通りの組織が
できることを知った。これらの組織を持つ材料の深絞り
性を調べると、微細フェライト組織および均一整粒フェ
ライト組織を有する材料では、〒値１．θ以上となるこ
とを確かめた。
件と、深絞り性との関係を調査した結果、圧延仕上温度
と後段２パスの圧下率の組合せにより、５通りの組織が
できることを知った。これらの組織を持つ材料の深絞り
性を調べると、微細フェライト組織および均一整粒フェ
ライト組織を有する材料では、〒値１．θ以上となるこ
とを確かめた。
均一整粒フェライト組織は、Ａｒ３変態点以上の仕上温
度で後段大圧下圧延を行なうと得られる。
度で後段大圧下圧延を行なうと得られる。
この条件で製造された材料の下値は１．０以上の良好な
イ１６を示す。従来法で最終板厚２．０ｍｍ以下に熱延
すると、激しい温度降下のために、仕上温度をＡｒ３変
態点以−１二に確保することは難しい。しかし後段大圧
下圧延を行なうと加下熱によってＨ温鋒下がおこり、Ａ
ｒ３変態点以トの仕−１一温度の確保が容易になる。ま
た、（Ａｒ３〜Ａｒ３−５０） ’Ｃの仕上温度となっ
た場合でも、最終川下後の企醗が大きいためにフェライ
トの再結晶や歪誘起変態等の減少によって、微細なフェ
ライト組織となって、やはり〒値１．０以ヒの良好なイ
１６となる。この深絞り性は、熱延後の冷却２巻取など
の熱処理にかかわらず得られ、本発明の熱延条件が大き
な効果を与えている。
イ１６を示す。従来法で最終板厚２．０ｍｍ以下に熱延
すると、激しい温度降下のために、仕上温度をＡｒ３変
態点以−１二に確保することは難しい。しかし後段大圧
下圧延を行なうと加下熱によってＨ温鋒下がおこり、Ａ
ｒ３変態点以トの仕−１一温度の確保が容易になる。ま
た、（Ａｒ３〜Ａｒ３−５０） ’Ｃの仕上温度となっ
た場合でも、最終川下後の企醗が大きいためにフェライ
トの再結晶や歪誘起変態等の減少によって、微細なフェ
ライト組織となって、やはり〒値１．０以ヒの良好なイ
１６となる。この深絞り性は、熱延後の冷却２巻取など
の熱処理にかかわらず得られ、本発明の熱延条件が大き
な効果を与えている。
以下に本発明の構成賞件の駆足理由を述べる。
未発明において、 Ｃ：０．００５％以下としたのは、
深絞り用鋼板は深絞り性の外に、伸び、張出性も高いこ
とが要求され、Ｃ狼は低く抑える必要があるためである
。またＭｎ＋０．５０Ｘ以下としたのも、焼入性を抑え
て伸び、張出性を高くするためである。
深絞り用鋼板は深絞り性の外に、伸び、張出性も高いこ
とが要求され、Ｃ狼は低く抑える必要があるためである
。またＭｎ＋０．５０Ｘ以下としたのも、焼入性を抑え
て伸び、張出性を高くするためである。
噛込温度をＡｒ３変態点以上としたのは、圧延仕上温度
を（Ａｒ３−５０） ’Ｏ以上に保つためである。
を（Ａｒ３−５０） ’Ｏ以上に保つためである。
ここでＡｒ３変態点は次式で表わされる。
Ａｒ５（’Ｃ）＝９０１−３２５［Ｃ］ ＋３３ ［Ｓ
１Ｊ−９２［ｒｖｌ ｎｌ ＋ ２８７［Ｐ ］ ＋
４０ ［Ａ丈１最終２パスの圧下率を合計４０％以」
二としたのは、最終段の圧下で得られる歪はど、歪の回
復が少なく、後段で大圧下を加えるほど最終歪量が高く
残存すると考えられるためである。４０％の圧下率では
、第１図に示すように整粒フェライト率はかなり高くな
り、Ａｒ５（’Ｃ）以下（Ａｒ３−５０） °Ｃ迄の仕
上温度でも微細な整粒フェライト組織となる。また、こ
の時のパス間を０．５秒以内としたのは、歪の回復をお
こさせず、累積効果により実質大歪とするためである。
１Ｊ−９２［ｒｖｌ ｎｌ ＋ ２８７［Ｐ ］ ＋
４０ ［Ａ丈１最終２パスの圧下率を合計４０％以」
二としたのは、最終段の圧下で得られる歪はど、歪の回
復が少なく、後段で大圧下を加えるほど最終歪量が高く
残存すると考えられるためである。４０％の圧下率では
、第１図に示すように整粒フェライト率はかなり高くな
り、Ａｒ５（’Ｃ）以下（Ａｒ３−５０） °Ｃ迄の仕
上温度でも微細な整粒フェライト組織となる。また、こ
の時のパス間を０．５秒以内としたのは、歪の回復をお
こさせず、累積効果により実質大歪とするためである。
仕上温度を（Ａｒａ −５０） ’Ｃ以」−としたのは
、第２図による。第２図は圧延仕上温度と圧下スケジュ
ールの関係によってイ１ｔられる組織を示している。図
中ＡがＡｒ３ ｆ態点以玉の後段大圧下で得られる均一
整粒フェライト組織、Ｂは（Ａｒ３５０）’Ｃ”Ａｒ３
（°Ｏ）の範囲で後段大川トして得られる微細粒で且
つ均一整粒フェライト組織である。Ｃは８５０°Ｃ以下
の仕上温度で後段大圧下して得られる表面細粒、中心粗
粒組織、ＤはＡｒ３変態点以千゛で通常圧下を行なった
混粒又は加−１−フェライト組織である。
、第２図による。第２図は圧延仕上温度と圧下スケジュ
ールの関係によってイ１ｔられる組織を示している。図
中ＡがＡｒ３ ｆ態点以玉の後段大圧下で得られる均一
整粒フェライト組織、Ｂは（Ａｒ３５０）’Ｃ”Ａｒ３
（°Ｏ）の範囲で後段大川トして得られる微細粒で且
つ均一整粒フェライト組織である。Ｃは８５０°Ｃ以下
の仕上温度で後段大圧下して得られる表面細粒、中心粗
粒組織、ＤはＡｒ３変態点以千゛で通常圧下を行なった
混粒又は加−１−フェライト組織である。
第３図には第２図で得られた組織を９巻取処理後に下値
を測定したもので、横ｌ１ｉｂのＡ−Ｄの符号は第２図
の符号と同じ組織である。本発明のＡ。
を測定したもので、横ｌ１ｉｂのＡ−Ｄの符号は第２図
の符号と同じ組織である。本発明のＡ。
Ｂの組織は下値１．０以上の良好な値を示している。
以下に本発明を実施例により説明する。
第１表に示した化学成分を有する鋼Ａ、Ｂ、Ｃを加熱し
、連続熱延工程において、第２表に示す熱延条件に従っ
て熱間圧延を行なった。巻取温度はいずれも ６５０°
Ｃであった。これによると第２表でわかるように、 Ａ
ｒ３変態点の温度以上、及び（Ａｒ３５０） ’Ｏ”Ａ
ｒ３変態点の温度の間で、後段大圧下を行なった賦香（
１）〜ｔ４＋は、巻取温度とは無関係にいずれも〒値は
１．０を超えており、従来法のパス間時間が過大な賦香
・臣）、合計圧下率が過小な賦香（βうで得られた〒値
よりも良好な値であることかわかる。
、連続熱延工程において、第２表に示す熱延条件に従っ
て熱間圧延を行なった。巻取温度はいずれも ６５０°
Ｃであった。これによると第２表でわかるように、 Ａ
ｒ３変態点の温度以上、及び（Ａｒ３５０） ’Ｏ”Ａ
ｒ３変態点の温度の間で、後段大圧下を行なった賦香（
１）〜ｔ４＋は、巻取温度とは無関係にいずれも〒値は
１．０を超えており、従来法のパス間時間が過大な賦香
・臣）、合計圧下率が過小な賦香（βうで得られた〒値
よりも良好な値であることかわかる。
（発明の効果）
以−」二説明してきたように、本発明は２ 、０ｍｍ以
下の薄手材を熱延ままで良好な深絞り性を得ることがで
きるとともに仕上噛込温度は低くてよいため、熱延工程
での省エネルギーの面からもその価値はきわめて高い。
下の薄手材を熱延ままで良好な深絞り性を得ることがで
きるとともに仕上噛込温度は低くてよいため、熱延工程
での省エネルギーの面からもその価値はきわめて高い。
第１図は整粒フェライトを得るために必要な圧下率を示
した図、第２図は圧延仕上温度と圧延スケジュールとの
組合せで得られる組織を示した図、第３図は第２図で得
られた組織の〒値を示した図である。 特許出願人代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） 第１図 圧Ｔ辛（ａ／ａ） イ菜 第２図 ｏｔ μ延舎号（°Ｃ）
した図、第２図は圧延仕上温度と圧延スケジュールとの
組合せで得られる組織を示した図、第３図は第２図で得
られた組織の〒値を示した図である。 特許出願人代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） 第１図 圧Ｔ辛（ａ／ａ） イ菜 第２図 ｏｔ μ延舎号（°Ｃ）
Claims (1)
- Ｃ： ０．０５％以下、 Ｍｎ：０．５０％以下を主成
分とするスラブを、熱間仕１−圧延するに際し、該スラ
ブをＡｒ３変態点以上の温度で噛込み、最終２パスの圧
下率を合計４０％以上、この時のパス間時間を０．５秒
以下、圧延仕上温度を（Ａｒ３−５０） °Ｏ以」ニと
して圧延し、２ｍｍ以下の板厚とすることを特徴とする
深絞り性の優れた低炭素熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18321183A JPS6077927A (ja) | 1983-10-03 | 1983-10-03 | 深絞り性の優れた低炭素熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18321183A JPS6077927A (ja) | 1983-10-03 | 1983-10-03 | 深絞り性の優れた低炭素熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6077927A true JPS6077927A (ja) | 1985-05-02 |
Family
ID=16131720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18321183A Pending JPS6077927A (ja) | 1983-10-03 | 1983-10-03 | 深絞り性の優れた低炭素熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6077927A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60155625A (ja) * | 1984-01-25 | 1985-08-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 極低炭素鋼の細粒化熱延方法 |
| JPS6376822A (ja) * | 1986-09-18 | 1988-04-07 | Kobe Steel Ltd | プレス加工性にすぐれた軟質熱延鋼板の製造方法 |
| JPS63290223A (ja) * | 1987-05-22 | 1988-11-28 | Kobe Steel Ltd | 角筒絞り性にすぐれる熱延鋼板の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4921006A (ja) * | 1972-06-16 | 1974-02-25 | ||
| JPS5322850A (en) * | 1976-08-14 | 1978-03-02 | Nippon Steel Corp | Hot rolled low carbon steel plate manufacturing and device |
-
1983
- 1983-10-03 JP JP18321183A patent/JPS6077927A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4921006A (ja) * | 1972-06-16 | 1974-02-25 | ||
| JPS5322850A (en) * | 1976-08-14 | 1978-03-02 | Nippon Steel Corp | Hot rolled low carbon steel plate manufacturing and device |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60155625A (ja) * | 1984-01-25 | 1985-08-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 極低炭素鋼の細粒化熱延方法 |
| JPS6376822A (ja) * | 1986-09-18 | 1988-04-07 | Kobe Steel Ltd | プレス加工性にすぐれた軟質熱延鋼板の製造方法 |
| JPS63290223A (ja) * | 1987-05-22 | 1988-11-28 | Kobe Steel Ltd | 角筒絞り性にすぐれる熱延鋼板の製造方法 |
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