JPS6088606A - 低騒音タイヤ - Google Patents
低騒音タイヤInfo
- Publication number
- JPS6088606A JPS6088606A JP58196789A JP19678983A JPS6088606A JP S6088606 A JPS6088606 A JP S6088606A JP 58196789 A JP58196789 A JP 58196789A JP 19678983 A JP19678983 A JP 19678983A JP S6088606 A JPS6088606 A JP S6088606A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pattern
- pitch
- tire
- pattern constituent
- pitch length
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C11/00—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts
- B60C11/03—Tread patterns
- B60C11/0318—Tread patterns irregular patterns with particular pitch sequence
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はタイヤの周方向に設ける縦溝に、主エレメント
と従エレメントの配列順序の異なった模様構成単位を適
宜選択配列することを基本として、走行時のノイズを低
減した低騒音タイヤに関する。
と従エレメントの配列順序の異なった模様構成単位を適
宜選択配列することを基本として、走行時のノイズを低
減した低騒音タイヤに関する。
近年、自動車の低騒音化の要請とともに、タイヤにおい
てもその転勤騒音を低下することが希求されている。
てもその転勤騒音を低下することが希求されている。
一般にタイヤトレッ１゛に形成される周方向の溝は、溝
模様のくり返し！１″Ｌ位である模様構成単位を周方向
に連続させくり返すことにより形成しており、そのため
タイヤ転勤の際、接地面との間で生じる溝中に含まれる
空気の周期的な圧縮、開放が模様構成単位ごともしくは
その複数次ごとに生じてそのパルス的振動によって空気
に粗密波を発生させ、いわゆるパンピング音に基づくパ
ターンノイズが住起する。このパターンノイズを軽減す
るため、パターンノイズを広い周波数域に分散させ騒音
を緩和するべく、模様構成単位を調整することが一部で
知られている。これは数種類のピッチ長さの異なるジグ
ザグ成分を用いて模様措成単位を形成することによって
、タイヤ転勤時に発生するパルス的騒音及び振動の時間
間隔を変化させ、特定周波数への音の集中を防止するよ
うにしたものではあるが、従来の模様構成単位は、短い
ピッチ長さのジグザグ成分である従エレメントに対して
整数倍長さのジグザグ成分即ち主エレメントを用いるな
ど、模様構成単位は外観の見映え、作り易さ等により主
として定められ、その手法は理論的に確立されたもので
はなく、所望の効果を奏しうるものではなかった。
模様のくり返し！１″Ｌ位である模様構成単位を周方向
に連続させくり返すことにより形成しており、そのため
タイヤ転勤の際、接地面との間で生じる溝中に含まれる
空気の周期的な圧縮、開放が模様構成単位ごともしくは
その複数次ごとに生じてそのパルス的振動によって空気
に粗密波を発生させ、いわゆるパンピング音に基づくパ
ターンノイズが住起する。このパターンノイズを軽減す
るため、パターンノイズを広い周波数域に分散させ騒音
を緩和するべく、模様構成単位を調整することが一部で
知られている。これは数種類のピッチ長さの異なるジグ
ザグ成分を用いて模様措成単位を形成することによって
、タイヤ転勤時に発生するパルス的騒音及び振動の時間
間隔を変化させ、特定周波数への音の集中を防止するよ
うにしたものではあるが、従来の模様構成単位は、短い
ピッチ長さのジグザグ成分である従エレメントに対して
整数倍長さのジグザグ成分即ち主エレメントを用いるな
ど、模様構成単位は外観の見映え、作り易さ等により主
として定められ、その手法は理論的に確立されたもので
はなく、所望の効果を奏しうるものではなかった。
他方、タイヤのトレッドデザインは制動性、操縦性、耐
摩耗性等の緒特性に極めて重要な影響を及ぼす。
摩耗性等の緒特性に極めて重要な影響を及ぼす。
本発明は模様構成単位について研究を重ねた結果完成し
たものであり、タイヤ特性を維持しつつ低騒音化を可能
とする低騒音タイヤの提供を目的としている。
たものであり、タイヤ特性を維持しつつ低騒音化を可能
とする低騒音タイヤの提供を目的としている。
本発明は、タイヤトレッド面に少な（とも１本の周方向
にのびる縦溝を有し、該縦溝は１個の主エレメントと１
個以上の従ニレメンｊ・からなる模単位の主エレメント
のピッチ長さく Ｒｍ ）とそのピッチ高さく Ｈｒｎ
、 ）は、従ニレメン］・のピッチ長さくＲｓ）とその
ピッチ高さくｌｌ５）よりもそれぞれ大（Ｒｔｎ＞１２
ｓ、 ＩＩ＋ｎ＞１１ ｓ）であり、又各模様構成単
位の主エレメントのピッチ長さＲｍと該模様構成単位に
含まれる各従ニレメン］・のピッチ長さＲｓとの各ピッ
チ長さの比（ｒｐ＝Ｒｓ／Ｒｍ）は０．２ ＜ ｒ Ｐ
＜ ０．７で、ピッチ高さの比（ｒ Ｈ＝ ｌｉ ｓ
／ Ｈｍ ）は０．２＜ ｒ ＩＩ ＜ ０．７の範
囲にあり、更に前記縦溝は主エレメントと従エレメント
の配列順序のみを違えた少なくとも２種類の模様構成単
位を含む低騒音タイ−１・である。
にのびる縦溝を有し、該縦溝は１個の主エレメントと１
個以上の従ニレメンｊ・からなる模単位の主エレメント
のピッチ長さく Ｒｍ ）とそのピッチ高さく Ｈｒｎ
、 ）は、従ニレメン］・のピッチ長さくＲｓ）とその
ピッチ高さくｌｌ５）よりもそれぞれ大（Ｒｔｎ＞１２
ｓ、 ＩＩ＋ｎ＞１１ ｓ）であり、又各模様構成単
位の主エレメントのピッチ長さＲｍと該模様構成単位に
含まれる各従ニレメン］・のピッチ長さＲｓとの各ピッ
チ長さの比（ｒｐ＝Ｒｓ／Ｒｍ）は０．２ ＜ ｒ Ｐ
＜ ０．７で、ピッチ高さの比（ｒ Ｈ＝ ｌｉ ｓ
／ Ｈｍ ）は０．２＜ ｒ ＩＩ ＜ ０．７の範
囲にあり、更に前記縦溝は主エレメントと従エレメント
の配列順序のみを違えた少なくとも２種類の模様構成単
位を含む低騒音タイ−１・である。
以下本発明の一実施例を図面に従っ一ζ説明する。
第１図は本発明の低騒音タイヤｌのトレッド面の一部平
面図であり、低騒音夕・イヤｌは本実施例では、周方向
にのびる例えば４本の縦溝Ｇ１、Ｇ１、Ｇ１、Ｇ１を具
え、各縦溝Ｇ１−はタイヤ赤道Ｃを挾んでその両側に、
夫々略等間隔に配置される。各縦溝６１は、ピッチ長さ
ＲｍｌＯ主ニレメン］・Ｍｌと、それに比べて夫々短い
ピッチ長さＲ，、Ｓｌ、Ｒ５，２の例えば２個の従エレ
メントＳ１、Ｓ２を用いた模様構成単位ｐ１、ｐ２、ｐ
３（総称するとき模様構成単位ｐという）からなり、本
実施例では、模様構成単位ｐ１は第１図において上方か
ら主エレメントＭｌ、従エレメントＳ１、従ニレメン）
３２の順に、模様構成単位ｐ２は従エレメントＳ１、主
エレメントＭ１、従ニレメン）Ｓ２の順に、又模様構成
単位ｐ３は、従エレメントＳ１、従エレメントＳ２、主
エレメントＭ１の順に夫々各エレメントの順序を違えて
配しており、かつタイヤ赤道Ｃ両側の各細溝Ｇ１、Ｇ１
では、その模様構成単位ｐｉ、ｐ２、ｐ３は該タイヤ赤
道Ｃ上の点を中心として対称形状に配される。
面図であり、低騒音夕・イヤｌは本実施例では、周方向
にのびる例えば４本の縦溝Ｇ１、Ｇ１、Ｇ１、Ｇ１を具
え、各縦溝Ｇ１−はタイヤ赤道Ｃを挾んでその両側に、
夫々略等間隔に配置される。各縦溝６１は、ピッチ長さ
ＲｍｌＯ主ニレメン］・Ｍｌと、それに比べて夫々短い
ピッチ長さＲ，、Ｓｌ、Ｒ５，２の例えば２個の従エレ
メントＳ１、Ｓ２を用いた模様構成単位ｐ１、ｐ２、ｐ
３（総称するとき模様構成単位ｐという）からなり、本
実施例では、模様構成単位ｐ１は第１図において上方か
ら主エレメントＭｌ、従エレメントＳ１、従ニレメン）
３２の順に、模様構成単位ｐ２は従エレメントＳ１、主
エレメントＭ１、従ニレメン）Ｓ２の順に、又模様構成
単位ｐ３は、従エレメントＳ１、従エレメントＳ２、主
エレメントＭ１の順に夫々各エレメントの順序を違えて
配しており、かつタイヤ赤道Ｃ両側の各細溝Ｇ１、Ｇ１
では、その模様構成単位ｐｉ、ｐ２、ｐ３は該タイヤ赤
道Ｃ上の点を中心として対称形状に配される。
なお本例では主ニレメンｌ−Ｍ １ 、従エレメントＳ
１、Ｓ２ば略同−角度で傾斜した山形状をなし、従って
模様構成単位ｐ１〜ｐ３はジグザグ状に形成される。な
お模様構成単位ｐは後記するごとく、その主エレメント
Ｍ（主エレメントを総称するとき主エレメントＭという
）、従エレメントＳ（従エレメントを総称するとき従ニ
レメン＋−Ｓという）に、タイヤ赤道面Ｃと３ｐ行な成
分を有するジグザグ状にも形成し・）る。
１、Ｓ２ば略同−角度で傾斜した山形状をなし、従って
模様構成単位ｐ１〜ｐ３はジグザグ状に形成される。な
お模様構成単位ｐは後記するごとく、その主エレメント
Ｍ（主エレメントを総称するとき主エレメントＭという
）、従エレメントＳ（従エレメントを総称するとき従ニ
レメン＋−Ｓという）に、タイヤ赤道面Ｃと３ｐ行な成
分を有するジグザグ状にも形成し・）る。
本発明は、それぞれの縦溝Ｇ ｌ−に起因するノイズを
、模様構成単位ｐを、主エレメントＭ１と従エレメント
Ｓ１、Ｓ２に分割することにより、ノイズの分散を図っ
ている。
、模様構成単位ｐを、主エレメントＭ１と従エレメント
Ｓ１、Ｓ２に分割することにより、ノイズの分散を図っ
ている。
タイヤの転勤時のパターンノイズは、模様構成単位ｐご
とに周期的に、接地面で生じるパンピング音に起因する
が、この模様構成単位ｐによる音はそれぞれの１次、２
次、３次等の音において鋭いピークが生じ耳ざわりなＩ
ｖＩ音となるものである。
とに周期的に、接地面で生じるパンピング音に起因する
が、この模様構成単位ｐによる音はそれぞれの１次、２
次、３次等の音において鋭いピークが生じ耳ざわりなＩ
ｖＩ音となるものである。
従って鋭いピーク音の発生を緩和するため、模様構成単
位ｐを主エレメントＭと、従エレメントＳとに分割し、
かつ主ニレメンｌ−Ｍのピンチ長さＲｍｌ（総称すると
きピッチ長さｌ１ｍという）と従ニレメンｌ−３（７）
ピッチ長さＲｓ １． Ｒｓ ２ （総称するときピン
チ長さＲｓという）のピッチ長さの比ｒＰ即ちｒＰ ”
Ｒｓ ／ Ｒｍを、０．２〜０．７の範囲に設定して
いるのである。なお模様措成単位ｐが複数個の従ニレメ
ンＩ−Ｓを有するときには、各模様構成単位ｐに含まれ
る各従エレメントＳのピッチ長さＲｓについて、前記ピ
ッチ長さの比ｒＰりを夫々同範囲に設定する。
位ｐを主エレメントＭと、従エレメントＳとに分割し、
かつ主ニレメンｌ−Ｍのピンチ長さＲｍｌ（総称すると
きピッチ長さｌ１ｍという）と従ニレメンｌ−３（７）
ピッチ長さＲｓ １． Ｒｓ ２ （総称するときピン
チ長さＲｓという）のピッチ長さの比ｒＰ即ちｒＰ ”
Ｒｓ ／ Ｒｍを、０．２〜０．７の範囲に設定して
いるのである。なお模様措成単位ｐが複数個の従ニレメ
ンＩ−Ｓを有するときには、各模様構成単位ｐに含まれ
る各従エレメントＳのピッチ長さＲｓについて、前記ピ
ッチ長さの比ｒＰりを夫々同範囲に設定する。
ノイズの分散について第２図に拡大して示す模様構成単
位ｐＡを例にとり説明する。
位ｐＡを例にとり説明する。
この模様構成単位ｐＡは、例えば各１個の主エレメント
Ｍｌ（ピッチ長さＲｒｎ １ ）と従エレメントＳ１
（ピッチ長さＲ５！１） （なお本明ｍ書において同様
な部位には同符号を用いる）からなり、このような模様
構成単位ｐＡを用いても、主エレメントＭ１と、従エレ
メントＳ１とは配列順序を２種類に変化でき、本発明の
タイヤを構成しうるのは明らかである。このような模様
構成単位ｐＡについて騒音レベルとピッチ長さの比（ｒ
Ｐ＝Ｒｓｌ／Ｒｍｌ）の関係をコンピュータシミュレ
ーションによりめると第３図に示すように、１次から５
次までの音はそれぞれピッチ−長さの比ｒＰとともに正
弦波的に変化している。ここでピッチ長さの比ｒＰがＯ
即ち主エレメントＭ１のみからなる模様構成単位の場合
には１次成分が主要なノイズ源となる。反面、ピッチ長
さの比ｒＰが１の場合即ち主ニレメン１−Ｍ１と従ニレ
メンｌ−３Ｌのピッチ長さＲｍｌ、Ｒｓｌが同じときに
は、２次成分が主要なノイズ源となる。なお後で判明す
るごとく、主エレメントＭの個数と従ニレメンｌ−３の
個数を合計した次数成分の音がピッチ長さの比ｒＰが１
のときの主要なノイズ源となるのである。
Ｍｌ（ピッチ長さＲｒｎ １ ）と従エレメントＳ１
（ピッチ長さＲ５！１） （なお本明ｍ書において同様
な部位には同符号を用いる）からなり、このような模様
構成単位ｐＡを用いても、主エレメントＭ１と、従エレ
メントＳ１とは配列順序を２種類に変化でき、本発明の
タイヤを構成しうるのは明らかである。このような模様
構成単位ｐＡについて騒音レベルとピッチ長さの比（ｒ
Ｐ＝Ｒｓｌ／Ｒｍｌ）の関係をコンピュータシミュレ
ーションによりめると第３図に示すように、１次から５
次までの音はそれぞれピッチ−長さの比ｒＰとともに正
弦波的に変化している。ここでピッチ長さの比ｒＰがＯ
即ち主エレメントＭ１のみからなる模様構成単位の場合
には１次成分が主要なノイズ源となる。反面、ピッチ長
さの比ｒＰが１の場合即ち主ニレメン１−Ｍ１と従ニレ
メンｌ−３Ｌのピッチ長さＲｍｌ、Ｒｓｌが同じときに
は、２次成分が主要なノイズ源となる。なお後で判明す
るごとく、主エレメントＭの個数と従ニレメンｌ−３の
個数を合計した次数成分の音がピッチ長さの比ｒＰが１
のときの主要なノイズ源となるのである。
第２図の模様構成単位ｐΔのタイヤの場合には、２次成
分の音が最も重要となり、この成分の騒音レベルの最も
低い範囲は、ピッチ長さの比（ｒＰ）が０．２〜０．７
となるのである。
分の音が最も重要となり、この成分の騒音レベルの最も
低い範囲は、ピッチ長さの比（ｒＰ）が０．２〜０．７
となるのである。
さらに第３図において、２次から５次までの各次数成分
はピンチ長さの比ｒＰが１／４．１／３．１／２．２／
３ の位置でピーク値となることが認められる。これは
主エレメントＭと従エレメントＳによる音が同期するこ
とに起因するものである。
はピンチ長さの比ｒＰが１／４．１／３．１／２．２／
３ の位置でピーク値となることが認められる。これは
主エレメントＭと従エレメントＳによる音が同期するこ
とに起因するものである。
なおコンピュータシミュレーションに伴う同期の条件は
次のようにしてめることができる。
次のようにしてめることができる。
主エレメントＭ１と従エレメントＳ１を、それらのタイ
ヤの軸方向での長さ寸度即ちピンチ高さＨＩｎ １、Ｈ
ｓｌと等しい強さのパルス列Ｕ１、Ｕ２でおきかえる。
ヤの軸方向での長さ寸度即ちピンチ高さＨＩｎ １、Ｈ
ｓｌと等しい強さのパルス列Ｕ１、Ｕ２でおきかえる。
そしてこれを次式によってノ＼−モニクス解析を行う。
Ｈｎ＝ＣｏΣＷｋ、、；、％
ここでＨｎ：ｎ次ハーモニクス成分
ＣＯ：正規化定数
Ｗｋ：パルス重みつけ定数
Ｌ ：模様構成単位の全ビ・ノチ長さ
ｋ ：に番目のニレメンＩ・（ｋ−１のときは主エレメ
ント） Ｎ ：模様構成単位内のエレメント個数Ｒｍ：主エレメ
ントのピ・ノチ長さ Ｒ３：従エレメントのビ・ノチ長さ χに＝パルスの位置 ｒｌ：整数 前記において主エレメントＭ１と従エレメントＳ１の同
期する条件は ２ｎｙｃ （１−−”−） ＝２３π Ｒｈ＋Ｒｓ そこで ここでパターンノイズは晶次成程度、騒音への寄与率は
低下するためｎ＝５とする。
ント） Ｎ ：模様構成単位内のエレメント個数Ｒｍ：主エレメ
ントのピ・ノチ長さ Ｒ３：従エレメントのビ・ノチ長さ χに＝パルスの位置 ｒｌ：整数 前記において主エレメントＭ１と従エレメントＳ１の同
期する条件は ２ｎｙｃ （１−−”−） ＝２３π Ｒｈ＋Ｒｓ そこで ここでパターンノイズは晶次成程度、騒音への寄与率は
低下するためｎ＝５とする。
従ってｎ＝１．２．３．４．５かつＪ＜ｎかつｊ／（ｎ
−ｊ）＜１を満足するピッチ長さの比ｒＰをめると１／
４、ｌ／３．１／２．２／３の４列がまりこれが前記の
騒音のピーク位置となるのである。従ってピッチ長さの
比ｒ））が前記の数値にならないようにすることが重要
であるが、さらにこのピークの位置からピッチ長さの比
ｒＰの値が上、下の０．０２５の範囲内に包含されない
ことが望ましく、従ってピッチ長さの比ｒＰは次の排除
範囲Ｎから除外される。
−ｊ）＜１を満足するピッチ長さの比ｒＰをめると１／
４、ｌ／３．１／２．２／３の４列がまりこれが前記の
騒音のピーク位置となるのである。従ってピッチ長さの
比ｒ））が前記の数値にならないようにすることが重要
であるが、さらにこのピークの位置からピッチ長さの比
ｒＰの値が上、下の０．０２５の範囲内に包含されない
ことが望ましく、従ってピッチ長さの比ｒＰは次の排除
範囲Ｎから除外される。
１／４−０．０２５≦Ｎ≦１ ／ ４−Ｌ Ｏ，０２５
１／３−０．０２５≦Ｎ≦１ ／ ３−４−０．０２５
１／２−０．０２５≦Ｎ≦１／２＋ｏ、０２５２／３−
０．０２５≦Ｎ≦２ ／ ３ 十〇、 （＋ ２５即ち
排除範囲Ｎは、０．２２５以上かつ０．２７５以下、０
．３０８以上かつ０．３５ Ｂ以下、０．４７５以上か
つ０．５２５以下、０．６４２以上かつ０．６９２以下
となる。
１／３−０．０２５≦Ｎ≦１ ／ ３−４−０．０２５
１／２−０．０２５≦Ｎ≦１／２＋ｏ、０２５２／３−
０．０２５≦Ｎ≦２ ／ ３ 十〇、 （＋ ２５即ち
排除範囲Ｎは、０．２２５以上かつ０．２７５以下、０
．３０８以上かつ０．３５ Ｂ以下、０．４７５以上か
つ０．５２５以下、０．６４２以上かつ０．６９２以下
となる。
また横様構成単位ｐ中の主エレメントＭと従エレメント
Ｓのピッチの高さｌ（ｍ、’ｌａ、即ち前記したごとく
、主エレメントＭと従エレメントＳのタイヤ軸方向の長
さは、そのピッチ高さの比（ｒＨ＝Ｈｓ／Ｈｍ）が０．
２〜０．７の範囲ｔあることが必要である。なお模様構
成単位ｐが２〜４の従ニレメン＋−Ｓを有するときには
、該模様構成単位ｐに含まれる各従エレメントＳのピッ
チ高さＨｓについて、前記ピッチ高さの比ｒ １１を夫
々同範囲に設定する。これは、ピッチの高さの比ｒＨを
前記ピッチ長さの比ｒＰと略等しい範囲に設定すること
によって、主エレメントＭと従エレメントＳの各高さを
そのピッチ長さと略相似させ、縦溝Ｇ１における溝の傾
斜角度を略均−化している。これはパターン剛性の変化
を少なくし、偏摩耗への恋い影響を防止するためと、更
に従エレメントのピッチ高さが高くなると傾斜角度が大
きくなり、騒音レベルも増大するのを防ぐためである。
Ｓのピッチの高さｌ（ｍ、’ｌａ、即ち前記したごとく
、主エレメントＭと従エレメントＳのタイヤ軸方向の長
さは、そのピッチ高さの比（ｒＨ＝Ｈｓ／Ｈｍ）が０．
２〜０．７の範囲ｔあることが必要である。なお模様構
成単位ｐが２〜４の従ニレメン＋−Ｓを有するときには
、該模様構成単位ｐに含まれる各従エレメントＳのピッ
チ高さＨｓについて、前記ピッチ高さの比ｒ １１を夫
々同範囲に設定する。これは、ピッチの高さの比ｒＨを
前記ピッチ長さの比ｒＰと略等しい範囲に設定すること
によって、主エレメントＭと従エレメントＳの各高さを
そのピッチ長さと略相似させ、縦溝Ｇ１における溝の傾
斜角度を略均−化している。これはパターン剛性の変化
を少なくし、偏摩耗への恋い影響を防止するためと、更
に従エレメントのピッチ高さが高くなると傾斜角度が大
きくなり、騒音レベルも増大するのを防ぐためである。
第４図は、１個の主エレメントＭ１と２個かつ同寸の従
エレメントＳ１、Ｓ２を組み合わ−Ｕた、本実施例のも
のに近似した模様構成単位１） Ｂのばあいを示してい
る。このピンチ長さの比ｒＰと騒音レベルの関係をコン
ピュータシミュレーションした結果を第５図に示す。Ｊ
ｒＡ様構成単位ｐＢは１個の主エレメントＭ１と２１Ｍ
の従エレメントＳ１、Ｓ２の組み合わせであり、両者の
合１１個数３の次数即ち３次の音が騒音に最も影響する
。３次の音もピッチ長さの比ｒＰが０．２〜０．７の範
囲で騒音レベルは最も低いことが認められる。
エレメントＳ１、Ｓ２を組み合わ−Ｕた、本実施例のも
のに近似した模様構成単位１） Ｂのばあいを示してい
る。このピンチ長さの比ｒＰと騒音レベルの関係をコン
ピュータシミュレーションした結果を第５図に示す。Ｊ
ｒＡ様構成単位ｐＢは１個の主エレメントＭ１と２１Ｍ
の従エレメントＳ１、Ｓ２の組み合わせであり、両者の
合１１個数３の次数即ち３次の音が騒音に最も影響する
。３次の音もピッチ長さの比ｒＰが０．２〜０．７の範
囲で騒音レベルは最も低いことが認められる。
なお第６図に１個の主ニレメン）Ｍｌと３個の同長のの
従エレメントＳ１、Ｓ２、Ｓ３を組み合わせた模様構成
単位ｐＣを示し、これに対するピッチ長さの比ｒＰと騒
音レベルの関係をコンピューターシミレージジンにより
分析した結果を第７図に示す。ここで主ニレメンＩ−Ｍ
と従エレメントＳの合計数が４であるため、４次の音が
騒音に最も影響する。４次の音もピッチ比ｒＰが０．２
〜０゜７の範囲で騒音レベルは最も低いことが認められ
る。
従エレメントＳ１、Ｓ２、Ｓ３を組み合わせた模様構成
単位ｐＣを示し、これに対するピッチ長さの比ｒＰと騒
音レベルの関係をコンピューターシミレージジンにより
分析した結果を第７図に示す。ここで主ニレメンＩ−Ｍ
と従エレメントＳの合計数が４であるため、４次の音が
騒音に最も影響する。４次の音もピッチ比ｒＰが０．２
〜０゜７の範囲で騒音レベルは最も低いことが認められ
る。
このように本発明の低騒音タイヤは、まず各縦溝Ｇ１−
を構成する模様構成単位ｐの各ニレメン）Ｍ、Ｓの形状
、ピッチ長さ等を調整することにより、ノイズを効果的
に分散することを可能としたものである。
を構成する模様構成単位ｐの各ニレメン）Ｍ、Ｓの形状
、ピッチ長さ等を調整することにより、ノイズを効果的
に分散することを可能としたものである。
次に本発明は、主エレメントＭと従エレメントＳの配列
順序の異なった模様構成単位ｐ１、ｐ２、ｐ３を円周方
向に周期的にくり返した縦溝Ｇ１を具えている。
順序の異なった模様構成単位ｐ１、ｐ２、ｐ３を円周方
向に周期的にくり返した縦溝Ｇ１を具えている。
前記模様構成単位ｐ１、ｐ２、ｐ３は、拡大して第８図
（ａ）〜（Ｃ）に示すように、主エレメントＭ１の位相
を、従エレメント３１，３２の先端から後尾まで順次ず
れて配置することによって、主ニレメンｌ−Ｍ １ 、
従エレメントＳ１、Ｓ２の配列順序のみを違えており、
又模様構成単位ｐ１〜ｐ３を順次くり返すことにより縦
溝Ｇ１が形成されている。なお模様構成単位ｐ１〜ｐ３
をランダムに配することもできる。このように模様構成
単位ｐ１〜ｐ３のエレメントの配列順序を変化させるこ
とによって、主エレメントＭ１に起因するノイズに位相
のずれを与え、ノイズの（１（減、分散を図ることがで
きる。模様構成ｊｐ位１） １を基準としての模様構成
単位ｐ２、ｐ３の位相のずれは、それぞれ次のように表
示しえる。ただしＲ５１＝Ｒｓ２（＝Ｒｓ）とする。
（ａ）〜（Ｃ）に示すように、主エレメントＭ１の位相
を、従エレメント３１，３２の先端から後尾まで順次ず
れて配置することによって、主ニレメンｌ−Ｍ １ 、
従エレメントＳ１、Ｓ２の配列順序のみを違えており、
又模様構成単位ｐ１〜ｐ３を順次くり返すことにより縦
溝Ｇ１が形成されている。なお模様構成単位ｐ１〜ｐ３
をランダムに配することもできる。このように模様構成
単位ｐ１〜ｐ３のエレメントの配列順序を変化させるこ
とによって、主エレメントＭ１に起因するノイズに位相
のずれを与え、ノイズの（１（減、分散を図ることがで
きる。模様構成ｊｐ位１） １を基準としての模様構成
単位ｐ２、ｐ３の位相のずれは、それぞれ次のように表
示しえる。ただしＲ５１＝Ｒｓ２（＝Ｒｓ）とする。
φ（ｐ２）＝Ｌ〜μ■−
２φ（ｐ３）＝−’又１１−
り
これらの模様構成単位をタイ−１・同上に配列した場合
主エレメントＭｌによる干渉効果をベクトル和を、第９
図に示し又次式で表示できる（ａは単位ベクトル）。
主エレメントＭｌによる干渉効果をベクトル和を、第９
図に示し又次式で表示できる（ａは単位ベクトル）。
合ベクトルｐＸの大きさ−ａ （ｉ −＋−ｆｉ）一方
同じ種類の模様構成単位ｐのみを配列して縦溝Ｇ１を構
成した場合のベクトル和は直線状にのび、３ａであるか
ら両者を比較するとａ〔１＋ｉ扉ｉ≦３ａ となりしたがって異なった模様構成単位ｐ１〜ｐ３の組
合せ配列によって縦溝Ｇ１を構成するのがノイズ低減に
有利であることは明らかである。
同じ種類の模様構成単位ｐのみを配列して縦溝Ｇ１を構
成した場合のベクトル和は直線状にのび、３ａであるか
ら両者を比較するとａ〔１＋ｉ扉ｉ≦３ａ となりしたがって異なった模様構成単位ｐ１〜ｐ３の組
合せ配列によって縦溝Ｇ１を構成するのがノイズ低減に
有利であることは明らかである。
このように本発明は主エレメントの位相のずれた模様構
成単位を配列することによりノイズの９）Ｊ果的な低減
を達成したものである。
成単位を配列することによりノイズの９）Ｊ果的な低減
を達成したものである。
なお本発明のタイヤにおいて、縦溝、主エレメント、従
エレメントの個数、形状等は自在に設定でき、又主エレ
メント、従エレメントの配列順序が異なる縦溝とともに
、配列順序の同一な縦溝を併存さ−Ｕるなと種々な態様
のものに変形できる。
エレメントの個数、形状等は自在に設定でき、又主エレ
メント、従エレメントの配列順序が異なる縦溝とともに
、配列順序の同一な縦溝を併存さ−Ｕるなと種々な態様
のものに変形できる。
実施例１
第１表に示す仕様の主エレメントと従エレメントの配列
順序の相違する３種類の模様構成単位ｐ１、ｐ２、ｐ３
を特定の配列で構成した縦溝について、ｐｌのみからな
るものを比較例とともにハーモニクス解析をした結果を
第１θ図（ａ）〜第１０図（ｄ）に示す。
順序の相違する３種類の模様構成単位ｐ１、ｐ２、ｐ３
を特定の配列で構成した縦溝について、ｐｌのみからな
るものを比較例とともにハーモニクス解析をした結果を
第１θ図（ａ）〜第１０図（ｄ）に示す。
第１０図（ｂ）〜第１０図（ｄ）に示される如く、実施
例は、いずれも第１０図（ａ）に示す比較別品１の場合
に較べて最大ピークレベルは低下第１表 しておりノイズの低減効果があることは明らかである。
例は、いずれも第１０図（ａ）に示す比較別品１の場合
に較べて最大ピークレベルは低下第１表 しておりノイズの低減効果があることは明らかである。
また同様に第２表にば従エレメントが１個、２個、３個
のものについて模様構成単位ｐｔ、ｐ２−−−ｐｎの配
列を変更したものについてハーモニクス解析した結果を
第１１図（ａ）〜第１１図（Ｃ）に示す。図において点
線はいずれも模様構成単位ｐ１のみを用いた場合の結果
を示ず。
のものについて模様構成単位ｐｔ、ｐ２−−−ｐｎの配
列を変更したものについてハーモニクス解析した結果を
第１１図（ａ）〜第１１図（Ｃ）に示す。図において点
線はいずれも模様構成単位ｐ１のみを用いた場合の結果
を示ず。
図から本発明の実施例はいずれもハーモニクスレベルが
低減していることが認められる。
低減していることが認められる。
実施例２
本発明では模様構成単位の配列順序を変更する方法に加
え各模様構成単位のピッチ長さを変更するいわゆるピッ
チバリニーシラン法を併用するこピンチ長Ｍ、長ピッチ
長さしの３種類を選定して第３表に示す配列を採用した
場合のハーモニクス解析結果を第１２図に示す。
え各模様構成単位のピッチ長さを変更するいわゆるピッ
チバリニーシラン法を併用するこピンチ長Ｍ、長ピッチ
長さしの３種類を選定して第３表に示す配列を採用した
場合のハーモニクス解析結果を第１２図に示す。
注１）ピークレベルの低下はピンチ長さを一定第ご１表
第 ４ 表
にしその他の条件を同じくしたものを基準として示す。
注２）Ｓｌ、Ｍｌ、Ｌｌ、はそれぞれ模様構成単位Ｐ１
で短ピッチ長さのものｐｌで中間ピッチ長さのもの、ｐ
ｌで長ピッチ長さのものであることを示す。
で短ピッチ長さのものｐｌで中間ピッチ長さのもの、ｐ
ｌで長ピッチ長さのものであることを示す。
ハーモニクス解析を示す第１２図において、点線はピッ
チ長さを一定にしその他の条件は実施例と同じにしたも
の、実線は本発明の実施例の結果を示す。図から実施例
のハーモニクスレベルが低減していることは明らかであ
る。
チ長さを一定にしその他の条件は実施例と同じにしたも
の、実線は本発明の実施例の結果を示す。図から実施例
のハーモニクスレベルが低減していることは明らかであ
る。
なお本発明において短ピッチ長さＧ１中間ピッチ長Ｍ、
長ピッチ長さしの相互の比ｒｓｔｎ＝Ｍ／３ 、 ｒ
ｍ ｊ！ ＝ Ｌ ／ Ｍ 、はいずれも１．０５〜２
．６の範囲に設定されることが望ましい。１．０５より
小さい場合ノイズの分散が効果的でなく、一方２．６を
越えるとピンチ長さの差が大きいことによるパターン剛
性の差が大きくなり、偏摩耗に悪い８５９が生ずる。
長ピッチ長さしの相互の比ｒｓｔｎ＝Ｍ／３ 、 ｒ
ｍ ｊ！ ＝ Ｌ ／ Ｍ 、はいずれも１．０５〜２
．６の範囲に設定されることが望ましい。１．０５より
小さい場合ノイズの分散が効果的でなく、一方２．６を
越えるとピンチ長さの差が大きいことによるパターン剛
性の差が大きくなり、偏摩耗に悪い８５９が生ずる。
実施例３
タイヤサイズ７、００−１５．８ Ｐ ＲのＬ／Ｔタイ
ヤで模様構成単位が第１表実施例５と同じもの（主エレ
メント１個、従エレメント２個）を採用し比較例として
模様構成単位の１種のみ配列したものを採用してタイヤ
を試作した。模様構成単位の配列順序は第４表にしめす
通りである。これを騒音試験しその結果を比較別品を第
１３図、実施別品を第１４図に騒音レベルの周波数依存
性のグラフとしてしめす。実施例は騒音レベルの低減、
分散が改善されていることが認められる。
ヤで模様構成単位が第１表実施例５と同じもの（主エレ
メント１個、従エレメント２個）を採用し比較例として
模様構成単位の１種のみ配列したものを採用してタイヤ
を試作した。模様構成単位の配列順序は第４表にしめす
通りである。これを騒音試験しその結果を比較別品を第
１３図、実施別品を第１４図に騒音レベルの周波数依存
性のグラフとしてしめす。実施例は騒音レベルの低減、
分散が改善されていることが認められる。
なお騒音試験はいずれの実施例においてもタイヤサイズ
７．００−１５．８ＰＲで内圧３．２５ ｋｇ／ｃｄ。
７．００−１５．８ＰＲで内圧３．２５ ｋｇ／ｃｄ。
荷重５３０ｋｇ／タイヤ集音マイクをタイヤの真横でタ
イヤ中の中心より１００ｃｍのへだたり接地面より２５
ｃｍの高さに設置、無響室内でドラムを回転させること
によりタイヤを３ Ｑ ｋｍ／ Ｈの速度で回転させな
がら測定した。（ＪＡＳＯ１Ｃ６０６規定のタイヤ騒音
試験法準拠） なお本発明の低騒音タイヤは、第１５図に示すごとく、
第１番目の縦溝Ｇａと第３番目の縦溝Ｇａおよび第２番
目の縦溝Ｇｂと第４番目」の縦溝Ｇｂを夫々向かい合う
対称にした形状のもの、あるいは第１６図に示す如（、
縦溝Ｇｃにタイ−１・赤道Ｃと平行なストレート部分Ｇ
Ｓを含むもの、あるいは第１７図に示す如く、隣り合う
各縦溝Ｇｄ、Ｇｄがその主ニレメンｌ−Ｍｄと従エレメ
ント３ｄとを夫々向き合うごとく配したちの又、従エレ
メントＳをなくした模様構成単位の縦溝を組合−Ｉなど
、種々な形状のものを採用でき、又本発明に係る縦溝を
従来構成の縦溝のものと組合せて用いることもでき、さ
らに模様構成単位の全ピッチ長さＬの異なるものを混在
させるなど本発明の低騒音タイヤは、前記実施例に示し
たものに拘束されることな（種々自在に変形できる。
イヤ中の中心より１００ｃｍのへだたり接地面より２５
ｃｍの高さに設置、無響室内でドラムを回転させること
によりタイヤを３ Ｑ ｋｍ／ Ｈの速度で回転させな
がら測定した。（ＪＡＳＯ１Ｃ６０６規定のタイヤ騒音
試験法準拠） なお本発明の低騒音タイヤは、第１５図に示すごとく、
第１番目の縦溝Ｇａと第３番目の縦溝Ｇａおよび第２番
目の縦溝Ｇｂと第４番目」の縦溝Ｇｂを夫々向かい合う
対称にした形状のもの、あるいは第１６図に示す如（、
縦溝Ｇｃにタイ−１・赤道Ｃと平行なストレート部分Ｇ
Ｓを含むもの、あるいは第１７図に示す如く、隣り合う
各縦溝Ｇｄ、Ｇｄがその主ニレメンｌ−Ｍｄと従エレメ
ント３ｄとを夫々向き合うごとく配したちの又、従エレ
メントＳをなくした模様構成単位の縦溝を組合−Ｉなど
、種々な形状のものを採用でき、又本発明に係る縦溝を
従来構成の縦溝のものと組合せて用いることもでき、さ
らに模様構成単位の全ピッチ長さＬの異なるものを混在
させるなど本発明の低騒音タイヤは、前記実施例に示し
たものに拘束されることな（種々自在に変形できる。
第１図は本発明のタイヤのトレッド面の一部平面図、第
２図、第４図、第６図はいずれも模様構成単位の部分拡
大図、第３図、第５図、第７図は騒音レベルを示すグラ
フ第８図（ａ）〜第８図（Ｃ）はいずれも模様構成単位
、第９図は主ジクザク成分による干渉効果のベクトル和
を示す図、第１０図（ａ）〜第１０（ｄ）、第１１図（
ａ）〜第１１図（Ｃ）、第１２図はいずれもハーモニク
ス解析結果を示すグラフ、第１３図、第１４図は騒音レ
ベルと周波数の関係を示すグラフ、第１５図〜第１７図
は他の実施例を示す平面部分図である。 Ｇ１−縦溝、ＭＳＭｌ−・主エレメント、Ｓ、Ｓｌ、Ｇ
２、Ｇ３−従エレメント、ＲＨｎ、Ｒｍｌ・−生エレメ
ントのピッチ長さ、Ｒｓ ＳＲｓ ｌ、Ｒｓ２、Ｒｓ
３−従ＩＬ／メントのピッチ長さ、Ｌ−・模様構成単位
の全ピンチ長さ、ｐｌ、ｐ２、ｐ３−主エレメントの位
相のずれた模様構成単位、ｒＰ−・−ピッチ長さの比、
ｒＨ・・・ピッチ高さの比、 ｐ Ａ、 ｐ Ｂ、 ｐ Ｃ−−−従エレメントの個数
の異なる模様構成単位。 特許出願人 住友ゴム工業株式会社 代理人 弁理士 苗 村 正 第６ 図 第７図 ％ ｒＰ （Ｒｓ１／Ｒｍｌ） 第８図（ｃ） 第９図 ｐ２ 第１０図（ａ） 第１０図（ｂ） 次ＩＩｆ父 第１０図（ｃ） 第１０ ＥＡ（ｄ） 次数 笛１１ ｒ＝１（ａ） ｉ １１図（ｂ） 第１１図（
ｃ）第１２図 」 次数
２図、第４図、第６図はいずれも模様構成単位の部分拡
大図、第３図、第５図、第７図は騒音レベルを示すグラ
フ第８図（ａ）〜第８図（Ｃ）はいずれも模様構成単位
、第９図は主ジクザク成分による干渉効果のベクトル和
を示す図、第１０図（ａ）〜第１０（ｄ）、第１１図（
ａ）〜第１１図（Ｃ）、第１２図はいずれもハーモニク
ス解析結果を示すグラフ、第１３図、第１４図は騒音レ
ベルと周波数の関係を示すグラフ、第１５図〜第１７図
は他の実施例を示す平面部分図である。 Ｇ１−縦溝、ＭＳＭｌ−・主エレメント、Ｓ、Ｓｌ、Ｇ
２、Ｇ３−従エレメント、ＲＨｎ、Ｒｍｌ・−生エレメ
ントのピッチ長さ、Ｒｓ ＳＲｓ ｌ、Ｒｓ２、Ｒｓ
３−従ＩＬ／メントのピッチ長さ、Ｌ−・模様構成単位
の全ピンチ長さ、ｐｌ、ｐ２、ｐ３−主エレメントの位
相のずれた模様構成単位、ｒＰ−・−ピッチ長さの比、
ｒＨ・・・ピッチ高さの比、 ｐ Ａ、 ｐ Ｂ、 ｐ Ｃ−−−従エレメントの個数
の異なる模様構成単位。 特許出願人 住友ゴム工業株式会社 代理人 弁理士 苗 村 正 第６ 図 第７図 ％ ｒＰ （Ｒｓ１／Ｒｍｌ） 第８図（ｃ） 第９図 ｐ２ 第１０図（ａ） 第１０図（ｂ） 次ＩＩｆ父 第１０図（ｃ） 第１０ ＥＡ（ｄ） 次数 笛１１ ｒ＝１（ａ） ｉ １１図（ｂ） 第１１図（
ｃ）第１２図 」 次数
Claims (1)
- （１） タイヤトレッド面に少なくとも１本の周方向に
のびる縦溝を有し、該縦溝は１個の主エレメントと１個
以上の従ニレメン１〜からなる模様構成単位から構成さ
れるとともに、各模様構成単位の主エレメントのピンチ
長さく Ｒｍ ）とそのピンチ高さく Ｈｍ ）は、従
エレメントのピッチ長さくＲ５）とそのピッチ高さくｌ
ｌ５）よりもそれぞれ大（Ｒｍ＞Ｒｓ、Ｈｍ＞Ｈｓ）で
あり、又各模様構成単位の主エレメントのピッチ長さＲ
ｍと該模様構成単位に含まれる各従ニレメンｌ−のピッ
チ長さＲｓの各ピッチ長さの比（ｒＰ−Ｒｓ／Ｒｍ）は
０．２ ＜ ｒ Ｐ ＜ ０．７、ピッチＡ１さの比（
ｒＨ＝Ｈ５／Ｈｍ）は０．２ ＜ ｒ Ｈ＜ ０．７の
Ｎ囲にあり、更に前記縦溝は主エレメントと従エレメン
トの配列順序のみを違えた少なくとも２種類の模様構成
単位を含む低騒音タイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58196789A JPS6088606A (ja) | 1983-10-19 | 1983-10-19 | 低騒音タイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58196789A JPS6088606A (ja) | 1983-10-19 | 1983-10-19 | 低騒音タイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6088606A true JPS6088606A (ja) | 1985-05-18 |
Family
ID=16363667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58196789A Pending JPS6088606A (ja) | 1983-10-19 | 1983-10-19 | 低騒音タイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6088606A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6088605A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088607A (ja) * | 1983-10-20 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5822364A (ja) * | 1981-07-29 | 1983-02-09 | Hitachi Ltd | ジルコニウム基合金の製造法 |
| JPS5826608A (ja) * | 1981-08-06 | 1983-02-17 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 低騒音のバイアス空気タイヤ |
| JPS5878801A (ja) * | 1981-11-04 | 1983-05-12 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 低騒音のバイアス構造空気タイヤ |
| JPS6025806A (ja) * | 1983-07-20 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6025807A (ja) * | 1983-07-24 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6025808A (ja) * | 1983-07-24 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088605A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
-
1983
- 1983-10-19 JP JP58196789A patent/JPS6088606A/ja active Pending
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5822364A (ja) * | 1981-07-29 | 1983-02-09 | Hitachi Ltd | ジルコニウム基合金の製造法 |
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| JPS6025806A (ja) * | 1983-07-20 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6025807A (ja) * | 1983-07-24 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6025808A (ja) * | 1983-07-24 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088605A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6088605A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088607A (ja) * | 1983-10-20 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
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