JPS6088607A - 低騒音タイヤ - Google Patents
低騒音タイヤInfo
- Publication number
- JPS6088607A JPS6088607A JP58197165A JP19716583A JPS6088607A JP S6088607 A JPS6088607 A JP S6088607A JP 58197165 A JP58197165 A JP 58197165A JP 19716583 A JP19716583 A JP 19716583A JP S6088607 A JPS6088607 A JP S6088607A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pitch
- noise
- pattern
- pattern constituent
- main element
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C11/00—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts
- B60C11/03—Tread patterns
- B60C11/0318—Tread patterns irregular patterns with particular pitch sequence
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はタイヤの周方向にのびる縦溝を形成する模様構
成単位の各エレメントのピンチ長さ、配列順序等を選択
することによって、走行ノイズの低減を図った低騒音タ
イヤに関する。
成単位の各エレメントのピンチ長さ、配列順序等を選択
することによって、走行ノイズの低減を図った低騒音タ
イヤに関する。
近年、自動車の低騒音化の要請とともに、タイヤにおい
てもその転勤騒音を低下することが希求されている。
てもその転勤騒音を低下することが希求されている。
一般にタイヤトレッドに形成される周方向の溝は、溝模
様のくり返し単位である模様構成単位を周方向に連続さ
せくり返すことにより形成しており、そのためタイ−１
・転勤の際、接地面との間で生じる溝中に含まれる空気
の周期的な圧縮、開放、又は模様構成単位ごともしくは
その複数次ごとのパルス的振動によって空気に粗密波が
生じ、いわゆるパンピング音に基づくパターンノイズが
発生する。このパターンノイズを軽減するため、パター
ンノイズを広い周波数域に分散さ・Ｉ！騒音を緩和する
べく、模様構成単位を調整することが知られている。こ
れは数ａｉｅのピンチ長さの異なるジグザグ成分を用い
て模様構成単位を形成することによって、タイヤ転勤時
に発生するパルス的騒音、及び振動の時間間隔を変化さ
せ、特定周波数への音の集中を防止するようにしたもの
ではあるが、従来の模様構成単位は、短いピッチ長さの
ジグザグ成分である従エレメントに対して整数倍長さの
ジグザグ成分即ち主エレメントを用いるなど、模様構成
単位は外観の見映え、作り易さ等により主として定めら
れ、その手法は理論的に確立されたものではなく、所望
の効果を奏しうるものではなかった。
様のくり返し単位である模様構成単位を周方向に連続さ
せくり返すことにより形成しており、そのためタイ−１
・転勤の際、接地面との間で生じる溝中に含まれる空気
の周期的な圧縮、開放、又は模様構成単位ごともしくは
その複数次ごとのパルス的振動によって空気に粗密波が
生じ、いわゆるパンピング音に基づくパターンノイズが
発生する。このパターンノイズを軽減するため、パター
ンノイズを広い周波数域に分散さ・Ｉ！騒音を緩和する
べく、模様構成単位を調整することが知られている。こ
れは数ａｉｅのピンチ長さの異なるジグザグ成分を用い
て模様構成単位を形成することによって、タイヤ転勤時
に発生するパルス的騒音、及び振動の時間間隔を変化さ
せ、特定周波数への音の集中を防止するようにしたもの
ではあるが、従来の模様構成単位は、短いピッチ長さの
ジグザグ成分である従エレメントに対して整数倍長さの
ジグザグ成分即ち主エレメントを用いるなど、模様構成
単位は外観の見映え、作り易さ等により主として定めら
れ、その手法は理論的に確立されたものではなく、所望
の効果を奏しうるものではなかった。
他方、タイヤのトレッドデザインは制動性、操縦性、耐
摩耗性等の緒特性に極めて重要な影響を及ぼす。
摩耗性等の緒特性に極めて重要な影響を及ぼす。
本発明は模様構成単位について研究を重ねた結果完成し
たものであり、タイヤ特性を維持しつつ低騒音化を可能
とする低騒音タイヤの提供を目的としている。
たものであり、タイヤ特性を維持しつつ低騒音化を可能
とする低騒音タイヤの提供を目的としている。
本発明は、タイヤトレンド面に少なくとも２本の周方向
にのびる縦溝な有し、該幡溝は１個の主エレメントと１
個以上の従エレメントからなる模様構成単位から構成さ
れるとともに少なくとも２つの縦溝は異なる模様構成単
位を有する一方、各模様構成単位の主エレメントのピッ
チ長さＲｍとそのピンチ高さＩ（ｍは、従エレメントの
ピンチ長さＲｓとそのピッチｉｒｌ＋さＩＩ ｓよりも
それぞれ大Ｒｍ＞Ｒｓ、Ｈｍ＞１１ｓであり、又各模様
構成単位の主エレメントのピッチＵさＩ？ ａｔと該模
様構成単位に含まれる各従エレメントのピッチ長さＲｓ
との各ピッチ長さの比ｒ Ｐ −Ｒｓ ／ ＲｍはＱ、
２＜ ｒＰ ＜ ０．７で、ピンチ高さの比ｒｌｌ＝Ｉ
Ｉｓ／Ｈｍは０、２ 〈ｒ Ｈ＜ ０．７の範囲にあり
、さらに主エレメントと従エレメントの配置順序を違え
てなる２種類以上の模様構成単位を有する縦溝を含んで
いる低騒音タイヤである。
にのびる縦溝な有し、該幡溝は１個の主エレメントと１
個以上の従エレメントからなる模様構成単位から構成さ
れるとともに少なくとも２つの縦溝は異なる模様構成単
位を有する一方、各模様構成単位の主エレメントのピッ
チ長さＲｍとそのピンチ高さＩ（ｍは、従エレメントの
ピンチ長さＲｓとそのピッチｉｒｌ＋さＩＩ ｓよりも
それぞれ大Ｒｍ＞Ｒｓ、Ｈｍ＞１１ｓであり、又各模様
構成単位の主エレメントのピッチＵさＩ？ ａｔと該模
様構成単位に含まれる各従エレメントのピッチ長さＲｓ
との各ピッチ長さの比ｒ Ｐ −Ｒｓ ／ ＲｍはＱ、
２＜ ｒＰ ＜ ０．７で、ピンチ高さの比ｒｌｌ＝Ｉ
Ｉｓ／Ｈｍは０、２ 〈ｒ Ｈ＜ ０．７の範囲にあり
、さらに主エレメントと従エレメントの配置順序を違え
てなる２種類以上の模様構成単位を有する縦溝を含んで
いる低騒音タイヤである。
さらに模様構成単位を異にする２つの縦溝の主エレメン
トのピッチ長さ１１ ｍ比ｒＭを１≦ｒＭ≦３とするこ
とにより、さらに（１（騒音効率を高めえた低騒音タイ
ヤであることを特徴としている。
トのピッチ長さ１１ ｍ比ｒＭを１≦ｒＭ≦３とするこ
とにより、さらに（１（騒音効率を高めえた低騒音タイ
ヤであることを特徴としている。
以下本発明の一実施例を図面に従って説明する。
第１図は本発明の低騒音タイヤ１のトレンド面の一部展
開図であり、低騒音タイヤ１は本実施例では、周方向に
のびる例えば４本の縦溝Ｇ１、Ｇ工、Ｇ２、Ｇ２を具え
、縦溝Ｇ２、Ｇ２はタイヤ赤道Ｃを挟んでその両側に、
又縦溝Ｇ１、Ｇ１は、タイヤの両側縁に沿い、夫々略等
間隔に配置される。各段溝Ｇ１、Ｇ２は、ピッチ長さＲ
ｍ １、Ｈｍ２の主ニレメンＩ−Ｍｌ、Ｍ２（ｍ称する
とき主ニレメンｌ−Ｍという）を有する。又縦、ｍＧ１
は、主ニレメンＩ−Ｍｌに比べて夫々短いピッチ長さＲ
５１１、Ｒ５１２の従エレメントＳ’ｌ １．３１２（
総称するとき従エレメントＳ１という）を配置順序を違
えて組合わせた３種の模様構成単位ｐ１１、ｐ１２、ｐ
１３（模様構成単位ｐ１と総称する）を配列している。
開図であり、低騒音タイヤ１は本実施例では、周方向に
のびる例えば４本の縦溝Ｇ１、Ｇ工、Ｇ２、Ｇ２を具え
、縦溝Ｇ２、Ｇ２はタイヤ赤道Ｃを挟んでその両側に、
又縦溝Ｇ１、Ｇ１は、タイヤの両側縁に沿い、夫々略等
間隔に配置される。各段溝Ｇ１、Ｇ２は、ピッチ長さＲ
ｍ １、Ｈｍ２の主ニレメンＩ−Ｍｌ、Ｍ２（ｍ称する
とき主ニレメンｌ−Ｍという）を有する。又縦、ｍＧ１
は、主ニレメンＩ−Ｍｌに比べて夫々短いピッチ長さＲ
５１１、Ｒ５１２の従エレメントＳ’ｌ １．３１２（
総称するとき従エレメントＳ１という）を配置順序を違
えて組合わせた３種の模様構成単位ｐ１１、ｐ１２、ｐ
１３（模様構成単位ｐ１と総称する）を配列している。
他方縦溝Ｇ２は、前記主エレメントＭ２と、ピッチ長さ
Ｒ５２１、Ｒ５２２、Ｒ５２３を有する従エレメント３
２１．３２２、Ｓ２３ （従エレメントＳ２と総称する
）との組合わせ体であり、主エレメントＭ２と従エレメ
ント３２１．３２２．３２３との配置順序を違えた４種
の模様構成単位ｐ２１、ｐ２２、ｐ２３、ｐ２４（模様
構成単位ｐ２と総称し、かつ模様構成単位全体を模様構
成単位ｐという。）を順次配置し、又模様構成単位ｐ２
の全長さ、即ら全ピッチ長さＬ２は模様構成単位ｐ１の
全ピッチ長さＬｌよりも長く形成される。なお主エレメ
ントＭ１、Ｍ２を主エレメントＭと、又従エレメントＳ
１、Ｓ２を従ニレメンｌ−Ｓと総称する。
Ｒ５２１、Ｒ５２２、Ｒ５２３を有する従エレメント３
２１．３２２、Ｓ２３ （従エレメントＳ２と総称する
）との組合わせ体であり、主エレメントＭ２と従エレメ
ント３２１．３２２．３２３との配置順序を違えた４種
の模様構成単位ｐ２１、ｐ２２、ｐ２３、ｐ２４（模様
構成単位ｐ２と総称し、かつ模様構成単位全体を模様構
成単位ｐという。）を順次配置し、又模様構成単位ｐ２
の全長さ、即ら全ピッチ長さＬ２は模様構成単位ｐ１の
全ピッチ長さＬｌよりも長く形成される。なお主エレメ
ントＭ１、Ｍ２を主エレメントＭと、又従エレメントＳ
１、Ｓ２を従ニレメンｌ−Ｓと総称する。
又各間き合う縦溝Ｇ１、Ｇ１、縦溝Ｇ２、Ｇ２はタイヤ
赤道Ｃ上の点を中心として対称形状に配され、かつ本例
では各主エレメントＭ、従エレメントＳは略同−角度で
傾斜した山形状をなし従って模様構成単位ｐはジグザグ
状に形成される。なお模様構成単位ｐは、その主エレメ
ントＭ、従エレメントＳは、タイヤ赤道面Ｃと平行な成
分を有するジグザグ状等、種々な形状のものが採用でき
る。
赤道Ｃ上の点を中心として対称形状に配され、かつ本例
では各主エレメントＭ、従エレメントＳは略同−角度で
傾斜した山形状をなし従って模様構成単位ｐはジグザグ
状に形成される。なお模様構成単位ｐは、その主エレメ
ントＭ、従エレメントＳは、タイヤ赤道面Ｃと平行な成
分を有するジグザグ状等、種々な形状のものが採用でき
る。
本発明は、それぞれの縦溝Ｇｉ Ｇｉ Ｇ２、Ｇ２に起
因するノイズを模様構成ｔ７１位ｐを主エレメントＭと
従エレメントＳに分割することによりノイズの分散を図
っている。
因するノイズを模様構成ｔ７１位ｐを主エレメントＭと
従エレメントＳに分割することによりノイズの分散を図
っている。
タイヤの転勤時のパターンノイズは、模様構成単位ｐご
とに周期的に、接地面で生じるパンピング音に起因する
が、この模様構成単位ｐによる音はそれぞれの１次、２
次、３次等の音において鋭いピークが生じ耳ざわりな騒
音となるものである。
とに周期的に、接地面で生じるパンピング音に起因する
が、この模様構成単位ｐによる音はそれぞれの１次、２
次、３次等の音において鋭いピークが生じ耳ざわりな騒
音となるものである。
従って鋭いピーク音の発生を緩和するため、模様構成単
位ｐを主エレメントＭと、従エレメントＳとに分割し、
かつ主エレメントＭのピンチ長さＲｍｌ、Ｈｍ２（総称
するときピッチ長さＲｍという）と従エレメントＳのピ
ッチ長さＲｓｌ、Ｒ５２（総称するときピッチ長さＲｓ
という）のピッチ長さの比ｒＰ即ちｒＰ＝Ｒｓ／Ｒｍを
、０．２〜０．７の範囲に設定する。なお模様構成単位
ｐに２〜４の従エレメントＳを有するときには、模様構
成単位ｐに含まれる各従エレメントＳのピッチ長さＲｓ
について、前記ピッチ長さの比ｒＰを夫々同範囲に設定
する。なお本発明では、従エレメントＳを有しない縦Ｈ
ａ等も混在できる。
位ｐを主エレメントＭと、従エレメントＳとに分割し、
かつ主エレメントＭのピンチ長さＲｍｌ、Ｈｍ２（総称
するときピッチ長さＲｍという）と従エレメントＳのピ
ッチ長さＲｓｌ、Ｒ５２（総称するときピッチ長さＲｓ
という）のピッチ長さの比ｒＰ即ちｒＰ＝Ｒｓ／Ｒｍを
、０．２〜０．７の範囲に設定する。なお模様構成単位
ｐに２〜４の従エレメントＳを有するときには、模様構
成単位ｐに含まれる各従エレメントＳのピッチ長さＲｓ
について、前記ピッチ長さの比ｒＰを夫々同範囲に設定
する。なお本発明では、従エレメントＳを有しない縦Ｈ
ａ等も混在できる。
ノイズの分散は、例えば第２図に拡大して示す縦溝Ｇを
例にとり説明する。縦溝Ｇは、各１個の主エレメントＭ
と従ニレメンＬ Ｓからなる模様構成単位ｐａを有して
おり、このような模様構成単位ｐａについて騒音レベル
とピッチＪｉｊ サの比ｒＰの関係をコンピュータシミ
ュレーションによりめると、第３図に示すように、１次
がら５次までの音はそれぞれピンチ長さの比ｒＰととも
に正弦波的に変化している。ここでピッチ長さの比ｒＰ
がＯ即ち主エレメントＭ１のみの場合には１次成分が主
要なノイズ源となる。反面、ピンチ長さの比ｒＰが１の
場合即ち主エレメントＭと従エレメントＳのピッチ長さ
Ｒｍ、Ｒｓが同じときには、２次成分が主要なノイズ源
となる。なお後で判明するごとく、主ニレメンｌ−Ｍの
個数と従エレメントＳの個数を合計した次数成分の音が
ピッチ長さの比ｒＰが１のときの主要なノイズ源となる
のである。
例にとり説明する。縦溝Ｇは、各１個の主エレメントＭ
と従ニレメンＬ Ｓからなる模様構成単位ｐａを有して
おり、このような模様構成単位ｐａについて騒音レベル
とピッチＪｉｊ サの比ｒＰの関係をコンピュータシミ
ュレーションによりめると、第３図に示すように、１次
がら５次までの音はそれぞれピンチ長さの比ｒＰととも
に正弦波的に変化している。ここでピッチ長さの比ｒＰ
がＯ即ち主エレメントＭ１のみの場合には１次成分が主
要なノイズ源となる。反面、ピンチ長さの比ｒＰが１の
場合即ち主エレメントＭと従エレメントＳのピッチ長さ
Ｒｍ、Ｒｓが同じときには、２次成分が主要なノイズ源
となる。なお後で判明するごとく、主ニレメンｌ−Ｍの
個数と従エレメントＳの個数を合計した次数成分の音が
ピッチ長さの比ｒＰが１のときの主要なノイズ源となる
のである。
第２図の模様構成１１１位ｐａのター（−１−の場合に
は、２次成分の音が最もｖＩｌ要となり、この成分の騒
音レベルの最も低い範囲は、ピンチ長さの比ｒＰが０．
２〜０．７となるのである。
は、２次成分の音が最もｖＩｌ要となり、この成分の騒
音レベルの最も低い範囲は、ピンチ長さの比ｒＰが０．
２〜０．７となるのである。
さらに第３図において、２次から５次までの各次数成分
はピッチ長さの比ｒＰ１が１／４．１／３．１／２．２
／３ の位置でピーク値となることが認められる。これ
は主エレメントＭと従ニレメンＩ・Ｓによる音が同期す
ることに起因するものである。
はピッチ長さの比ｒＰ１が１／４．１／３．１／２．２
／３ の位置でピーク値となることが認められる。これ
は主エレメントＭと従ニレメンＩ・Ｓによる音が同期す
ることに起因するものである。
なおコンピュータシミュレーションに伴つ同期の条件は
次のようにしてめることができる。
次のようにしてめることができる。
主エレメントＭと従エレメントＳを、それらのタイヤの
軸方向での長さ寸度即ちピッチ高さＨｍ、Ｈｓと等しい
強さのパルス列Ｕｍ、Ｕｓでおきかえる。そしてこれを
次式によってハーモニクス解ここでＨｎ：ｎ次ハーモニ
クス成分 ＣＯ：正規化定数 Ｗｋ：パルス重みつけ定数 Ｌ ：模様構成単位の全ピッチ長さ ｋ ：に番目のエレメント（ｋ−１のときは主エレメン
ト） Ｎ ：模様構成単位内のエレメント個数１迅：主エレメ
ントのピッチ長さ Ｒｓ：従エレメントのピッチ長す χに＝パルスの位置 ｎ ：整数 前記において主エレメントＭ【と従エレメント３１の同
期する条件は そこで ここでパターンノ・イズば１〜次成分稈、騒音への寄与
率は低下するためｆｌ≦５とする。
軸方向での長さ寸度即ちピッチ高さＨｍ、Ｈｓと等しい
強さのパルス列Ｕｍ、Ｕｓでおきかえる。そしてこれを
次式によってハーモニクス解ここでＨｎ：ｎ次ハーモニ
クス成分 ＣＯ：正規化定数 Ｗｋ：パルス重みつけ定数 Ｌ ：模様構成単位の全ピッチ長さ ｋ ：に番目のエレメント（ｋ−１のときは主エレメン
ト） Ｎ ：模様構成単位内のエレメント個数１迅：主エレメ
ントのピッチ長さ Ｒｓ：従エレメントのピッチ長す χに＝パルスの位置 ｎ ：整数 前記において主エレメントＭ【と従エレメント３１の同
期する条件は そこで ここでパターンノ・イズば１〜次成分稈、騒音への寄与
率は低下するためｆｌ≦５とする。
従ってｎ−１，２，３，４，５がっｊくｎがっｊ／（ｎ
−Ｊ）＜１を満足するピッチ長さの比ｒＰをめると１／
４．１／３．１／２．２／３の４列がまりこれが前記の
騒音のピーク位置となるのである。従ってピンチ長さの
比ｒＰが前記の数値にならないようにすることが重要で
あるが、さらにこのピークの位置からピッチ長さの比ｒ
Ｐ（７） １ａ−ｈ＜上、下の０．０２５の範囲内に包
含されないことが望ましく従ってピッチ長さの仕ｒＰは
次の排除範囲（Ｎ）から除外される。
−Ｊ）＜１を満足するピッチ長さの比ｒＰをめると１／
４．１／３．１／２．２／３の４列がまりこれが前記の
騒音のピーク位置となるのである。従ってピンチ長さの
比ｒＰが前記の数値にならないようにすることが重要で
あるが、さらにこのピークの位置からピッチ長さの比ｒ
Ｐ（７） １ａ−ｈ＜上、下の０．０２５の範囲内に包
含されないことが望ましく従ってピッチ長さの仕ｒＰは
次の排除範囲（Ｎ）から除外される。
１ ／ ４−０．０２５ ≦Ｎ ≦１ ／ ４ 十０．
０２５１／３−０．０２５≦Ｎ≦１／３＋ｏ、０２５１
／２−０．０２５≦Ｎ≦１／’２＋０．０２５２／３−
０．０２５≦Ｎ；２／３＋０．０２５即ち排除範囲Ｎは
、０．２２５以上かつ０．２７５以下、０．３０８以上
がっ０．３５８以下、０．４７５以上かつ０．５２５以
下、０．６４２以上かつ０．６９２以下となる。
０２５１／３−０．０２５≦Ｎ≦１／３＋ｏ、０２５１
／２−０．０２５≦Ｎ≦１／’２＋０．０２５２／３−
０．０２５≦Ｎ；２／３＋０．０２５即ち排除範囲Ｎは
、０．２２５以上かつ０．２７５以下、０．３０８以上
がっ０．３５８以下、０．４７５以上かつ０．５２５以
下、０．６４２以上かつ０．６９２以下となる。
次に前記縦溝Ｇ１のばあいについて説明する。
縦溝Ｇ２は、前記のごとく、第４図に拡大して示すよう
に、１個の主エレメントＭ１と２ｆｌ？ｉｌがっ例えば
同寸（Ｒ３１１＝Ｒ３１２）の従エレメント３１１．３
１２を組み合わせた模様構成単位ｐ１１を具えている。
に、１個の主エレメントＭ１と２ｆｌ？ｉｌがっ例えば
同寸（Ｒ３１１＝Ｒ３１２）の従エレメント３１１．３
１２を組み合わせた模様構成単位ｐ１１を具えている。
この縦溝６２のピンチ長さの比ｒＰと騒音レベルの関係
をコンピュータシミュレーションした結果を第５図に示
す。縦溝Ｇ１は１個の主ニレメンｌ−Ｍ ２と２（ｌ＆
１の従エレメントＳ１１．３１２の組み合わせであり、
両者゛の合計個数３の次数即ち３次の音が騒音に最も影
響する。３次の音もピッチ長さの比ｒＰが０．２〜（）
、７の範囲で騒音レベルは最も低いことが認められる。
をコンピュータシミュレーションした結果を第５図に示
す。縦溝Ｇ１は１個の主ニレメンｌ−Ｍ ２と２（ｌ＆
１の従エレメントＳ１１．３１２の組み合わせであり、
両者゛の合計個数３の次数即ち３次の音が騒音に最も影
響する。３次の音もピッチ長さの比ｒＰが０．２〜（）
、７の範囲で騒音レベルは最も低いことが認められる。
又第６図は、１個の主エレメントＭ２と３個の従エレメ
ント３２１．３２２、Ｓ２３を組み合わせた、前記縦溝
０２の模様構成単位１）２１を示し、これに対するピッ
チ長さの比ｒ Ｐ （／と騒音レベルの関係をコンピュ
ーターシミレーションにより分析した結果を第７図に示
す。ここで主エレメントＭ２と従ニレメンｌ−Ｓ ２１
．３２２．３２３の合計数が４であるため、４次の音が
騒音に最も影響する。４次の音もピッチ長さの比ｒｌ）
が０．２〜０゜７の範囲で騒音レベルは最も低いことが
認められる。
ント３２１．３２２、Ｓ２３を組み合わせた、前記縦溝
０２の模様構成単位１）２１を示し、これに対するピッ
チ長さの比ｒ Ｐ （／と騒音レベルの関係をコンピュ
ーターシミレーションにより分析した結果を第７図に示
す。ここで主エレメントＭ２と従ニレメンｌ−Ｓ ２１
．３２２．３２３の合計数が４であるため、４次の音が
騒音に最も影響する。４次の音もピッチ長さの比ｒｌ）
が０．２〜０゜７の範囲で騒音レベルは最も低いことが
認められる。
又本実施例の低騒音タイ−１・１は、第４図で示す模様
構成単位ｐ１で構成される縦溝６１、Ｇｌと、第６図で
示す模様構成単位ｐ２の縦溝Ｇ２、Ｇ２とを組合わせた
場合において、縦溝Ｇ２と縦溝Ｇ１のそれぞれの主ニレ
メンＩ−Ｍｌ、Ｍ２のピッチ長さの比（ｒ Ｍ ＝ Ｒ
ｍ １ ／ Ｒｍ ２、但しＲｍ ２＜Ｒｍｌの場合）
を１≦ｒＭ≦３の範囲に設定している。なお低騒音タイ
ヤがさらに異なる種類の模様構成単位ｐを有する場合に
おいてもその大なる長さの主エレメントＭのピッチ長さ
Ｒｍと、小なる長さの主エレメントＭのピンチ長さＲｍ
との比ｒＭを同様に定める。
構成単位ｐ１で構成される縦溝６１、Ｇｌと、第６図で
示す模様構成単位ｐ２の縦溝Ｇ２、Ｇ２とを組合わせた
場合において、縦溝Ｇ２と縦溝Ｇ１のそれぞれの主ニレ
メンＩ−Ｍｌ、Ｍ２のピッチ長さの比（ｒ Ｍ ＝ Ｒ
ｍ １ ／ Ｒｍ ２、但しＲｍ ２＜Ｒｍｌの場合）
を１≦ｒＭ≦３の範囲に設定している。なお低騒音タイ
ヤがさらに異なる種類の模様構成単位ｐを有する場合に
おいてもその大なる長さの主エレメントＭのピッチ長さ
Ｒｍと、小なる長さの主エレメントＭのピンチ長さＲｍ
との比ｒＭを同様に定める。
ｒＭが１より小さい場合、ノイズの分散が効果的でな（
、複合縦溝を採用した効果が期待できない。
、複合縦溝を採用した効果が期待できない。
またｒＭが３を越えると、主エレメントＭのピッチ長さ
の差が大きくなりすぎる結果、パターン剛性の差が大き
くなり、偏摩耗等の悪い影響が出る。
の差が大きくなりすぎる結果、パターン剛性の差が大き
くなり、偏摩耗等の悪い影響が出る。
また模様構成単位ｐ中の主ニレメンｌ−Ｍと従エレメン
トＳのピンチの高さＨｍ、Ｒｓ即ち前記したごとく、主
ニレメンｌ−Ｍと従エレメントＳのりイヤ軸方向におい
てその両端部を挟む長さは、そのピッチ高さの比ｒ Ｈ
＝ ＩＩ ｓ ／ ＩＩ ｒｒｔが０．２〜０．７の範
囲である。なお模様構成単位ｐに２〜４の従エレメント
Ｓを有するときには、該模様構成単位ｐに含まれる各従
ニレメン＋−Ｓのピ・ノチ高さＨｓについて、前記ピッ
チ高さの比ｒｌｌを夫々同範囲に設定する。これは、ピ
ッチの１０１さの比ｒ ｆ（を前記ピッチ長さの比ｒＰ
と略等しい範囲に設定することによって、主ニレメンｌ
−Ｍと従ニレメンｔ−ｓの各高さをそのピッチ長さと略
相似させ、縦溝Ｇ１、Ｇ２における溝の傾斜角度を略均
−化している。これはパターン剛性の変化を少なくし、
偏摩耗への悪い影響を防止するためと、更に従エレメン
トのピッチ高さが高くなると傾斜角度が大きくなり、騒
音レベルも増大するのを防ぐためである。
トＳのピンチの高さＨｍ、Ｒｓ即ち前記したごとく、主
ニレメンｌ−Ｍと従エレメントＳのりイヤ軸方向におい
てその両端部を挟む長さは、そのピッチ高さの比ｒ Ｈ
＝ ＩＩ ｓ ／ ＩＩ ｒｒｔが０．２〜０．７の範
囲である。なお模様構成単位ｐに２〜４の従エレメント
Ｓを有するときには、該模様構成単位ｐに含まれる各従
ニレメン＋−Ｓのピ・ノチ高さＨｓについて、前記ピッ
チ高さの比ｒｌｌを夫々同範囲に設定する。これは、ピ
ッチの１０１さの比ｒ ｆ（を前記ピッチ長さの比ｒＰ
と略等しい範囲に設定することによって、主ニレメンｌ
−Ｍと従ニレメンｔ−ｓの各高さをそのピッチ長さと略
相似させ、縦溝Ｇ１、Ｇ２における溝の傾斜角度を略均
−化している。これはパターン剛性の変化を少なくし、
偏摩耗への悪い影響を防止するためと、更に従エレメン
トのピッチ高さが高くなると傾斜角度が大きくなり、騒
音レベルも増大するのを防ぐためである。
次に縦溝Ｇ１、Ｇ２は、主エレメントＭと従ニレメンｌ
−３の配列順序の異なりた模様構成単位Ｐ１１、ｐ１２
、ｐ１３、模様構成単位ｐ２１、ｐ２２、ｐ２３、ｐ２
４が周方向にくり返して１本の縦溝を形成していや。即
ち縦溝Ｇ１は、模様構成単位ｐ１が第８図（ａ）〜（Ｃ
）に示すごとく、主エレメントＭ１の位相が１個の従エ
レメントＳ１のピッチ長さＲａｔ（但しＲ５１ｌ＝Ｒｓ
１２とする）だけずれた３種類の模様構成単位ｐＨ、ｐ
１２、ｐ１３で構成されている。このような主エレメン
トＭ１と、従エレメントＳ２と配列順序の異なった模様
構成単位ｐ１で縦溝を構成した場合、主ニレメン１−Ｍ
１に起因するノイズに位相のずれを与え、ノイズを緩和
することができる。ここでｐｔ＋の模様構成単位を基準
としてｐ１２、ｐ１３の模様構成単位の位相のずれは次
式で表わされる。
−３の配列順序の異なりた模様構成単位Ｐ１１、ｐ１２
、ｐ１３、模様構成単位ｐ２１、ｐ２２、ｐ２３、ｐ２
４が周方向にくり返して１本の縦溝を形成していや。即
ち縦溝Ｇ１は、模様構成単位ｐ１が第８図（ａ）〜（Ｃ
）に示すごとく、主エレメントＭ１の位相が１個の従エ
レメントＳ１のピッチ長さＲａｔ（但しＲ５１ｌ＝Ｒｓ
１２とする）だけずれた３種類の模様構成単位ｐＨ、ｐ
１２、ｐ１３で構成されている。このような主エレメン
トＭ１と、従エレメントＳ２と配列順序の異なった模様
構成単位ｐ１で縦溝を構成した場合、主ニレメン１−Ｍ
１に起因するノイズに位相のずれを与え、ノイズを緩和
することができる。ここでｐｔ＋の模様構成単位を基準
としてｐ１２、ｐ１３の模様構成単位の位相のずれは次
式で表わされる。
これらの異なった模様構成単位ｐＨ、ｐ１２、ｐ１３を
タイヤ周方向に特定の配列で縦Ｗ６Ｇ１を構成した場合
、主エレメントＭ１による干渉効果をベクトル和で示す
と第９図のとと（なり、またこれは次式で示すことがで
きる。
タイヤ周方向に特定の配列で縦Ｗ６Ｇ１を構成した場合
、主エレメントＭ１による干渉効果をベクトル和で示す
と第９図のとと（なり、またこれは次式で示すことがで
きる。
合ベクトルの大きさ−” （１”ｆｆ１）〕一方同じ種
類の模様構成！１′Ｌ位のみを配列して縦溝を構成した
場合のベクトル和は３ａとなることは明らかでありそこ
で両者を比較するとａ［１＋βσロー万］≦ル となり、従って本発明の異なった模様構成単位ｐ１の組
合せで縦溝Ｇ１を構成する方がノイズレベルの低減に有
利であることは明らかである。
類の模様構成！１′Ｌ位のみを配列して縦溝を構成した
場合のベクトル和は３ａとなることは明らかでありそこ
で両者を比較するとａ［１＋βσロー万］≦ル となり、従って本発明の異なった模様構成単位ｐ１の組
合せで縦溝Ｇ１を構成する方がノイズレベルの低減に有
利であることは明らかである。
縦溝Ｇ２についても同様に考えることができる。
ｉＮ溝Ｇ２は１個の主エレメントＭ２と３個の従エレメ
ント３２１．３２２、Ｓ２３から構成されるが、この場
合主エレメントＭ１と従エレメントＳ２の配列順序の相
違、つまり主エレメントＭ１の位相のずれにより４種類
の異なった模様構成単位ｐ２１、ｐ２２、ｐ２３、ｐ２
４が形成でき、ノイズレベルを低減できる。又本例等の
ように、従エレメントＳ１が２（Ｉｌｌｌで構成される
前記の縦溝Ｇ１と、従エレメントＳ２が３個で構成され
る縦溝Ｇ２を組合せているため、ノイズの低減が一層す
］果的である。
ント３２１．３２２、Ｓ２３から構成されるが、この場
合主エレメントＭ１と従エレメントＳ２の配列順序の相
違、つまり主エレメントＭ１の位相のずれにより４種類
の異なった模様構成単位ｐ２１、ｐ２２、ｐ２３、ｐ２
４が形成でき、ノイズレベルを低減できる。又本例等の
ように、従エレメントＳ１が２（Ｉｌｌｌで構成される
前記の縦溝Ｇ１と、従エレメントＳ２が３個で構成され
る縦溝Ｇ２を組合せているため、ノイズの低減が一層す
］果的である。
なお本発明の低騒音タイヤ１においては、その縦溝は、
第１４図に示すように、タイヤ赤３ＭＣと平行な成分を
主ニレメンｌ−Ｍに有する模様構成単位ｐ４、ｐ５から
なるもの、又第１５図に示すように縦ｆｊＧの左右で傾
き角度が異なる主エレメントＭを具える模様構成単位ｐ
６を具えるもの、又第１６図に示すように、主エレメン
トＭのみからなる模様構成単位ｐ７を有するもの、さら
には、第１７図のように主エレメント間１従エレメント
Ｓの個数を同一としつつそのピッチ長さＲｍ８、Ｒｍ９
、Ｈｓ８、Ｈｓ９のみをかえることにより、異なる模様
構成単位ｐ８、ｐ９とするなど種々自在に変形でき、又
模様構成単位ｐの全ピンチ長さしを互いに違えることも
でき、又１つの模様構成単位においてピッチ長さの異な
る従エレメントＳを混在させることも可能である。
第１４図に示すように、タイヤ赤３ＭＣと平行な成分を
主ニレメンｌ−Ｍに有する模様構成単位ｐ４、ｐ５から
なるもの、又第１５図に示すように縦ｆｊＧの左右で傾
き角度が異なる主エレメントＭを具える模様構成単位ｐ
６を具えるもの、又第１６図に示すように、主エレメン
トＭのみからなる模様構成単位ｐ７を有するもの、さら
には、第１７図のように主エレメント間１従エレメント
Ｓの個数を同一としつつそのピッチ長さＲｍ８、Ｒｍ９
、Ｈｓ８、Ｈｓ９のみをかえることにより、異なる模様
構成単位ｐ８、ｐ９とするなど種々自在に変形でき、又
模様構成単位ｐの全ピンチ長さしを互いに違えることも
でき、又１つの模様構成単位においてピッチ長さの異な
る従エレメントＳを混在させることも可能である。
実施例 １
第１表に示す、従ニレメンＩ−Ｓの個数の異なる各模様
構成単位ｐについて生エレメントＭの位相のずれた複数
の模様構成単位を含む縦溝を有し、しかも縦溝ごとに従
エレメントの数が異なるトレンドパターンについ゛Ｃ１
ハーモニクス解析をした結果を第ｔｏ図（ａ）〜（ｃ）
に示す。
構成単位ｐについて生エレメントＭの位相のずれた複数
の模様構成単位を含む縦溝を有し、しかも縦溝ごとに従
エレメントの数が異なるトレンドパターンについ゛Ｃ１
ハーモニクス解析をした結果を第ｔｏ図（ａ）〜（ｃ）
に示す。
図において、点線で示しているσ珪１比較例で、例えば
実施例１、実施例２、実施例３のいずれも第１表におい
゛Ｃ縦？Ｉ■Ｇ１を模様構成ｔ１χ位ｐｔｘのみで、縦
溝Ｇ２を模様構成１１′Ｌ位１）２！のみを用いたもの
を示す。
実施例１、実施例２、実施例３のいずれも第１表におい
゛Ｃ縦？Ｉ■Ｇ１を模様構成ｔ１χ位ｐｔｘのみで、縦
溝Ｇ２を模様構成１１′Ｌ位１）２！のみを用いたもの
を示す。
本発明の実施例はいずれも最大ピークレベルは低下しノ
イズの低減効果は明らかである。
イズの低減効果は明らかである。
実施例 ２
第１図に示す本発明のＩ・レッＩ′パターンと、第１１
図に示す比較例のトレッドパターンについて、それぞれ
タイヤサイズ７００−１５・１１ Ｐ Ｒのタイヤを第
２表記載の仕様にしたがって試作し、騒音試験を行った
。ここでｙ＋￥＋音試験は内圧２．４ ｋｇ ｆ／−１
荷重５３０ｋｇｆ、速度５４ ｋｍ ／ ｈのドラム走
行条件下で集音マイクをタイ−１・の真横でタイヤ中の
中心より１００ｃｍのへだたり、接地面より２第２表 Ｃ６０６規定のタイヤ騒音試験法ｔ＄拠）。その周波数
分析結果を比較例について第１２図（ａ）に、実施例４
について第１２図（ｂ）に示す。
図に示す比較例のトレッドパターンについて、それぞれ
タイヤサイズ７００−１５・１１ Ｐ Ｒのタイヤを第
２表記載の仕様にしたがって試作し、騒音試験を行った
。ここでｙ＋￥＋音試験は内圧２．４ ｋｇ ｆ／−１
荷重５３０ｋｇｆ、速度５４ ｋｍ ／ ｈのドラム走
行条件下で集音マイクをタイ−１・の真横でタイヤ中の
中心より１００ｃｍのへだたり、接地面より２第２表 Ｃ６０６規定のタイヤ騒音試験法ｔ＄拠）。その周波数
分析結果を比較例について第１２図（ａ）に、実施例４
について第１２図（ｂ）に示す。
又騒音レベルと走行速度の関係を第１３図に示す。
第１２図（ａ）（ｂ）、第１３図から本発明の実施例は
騒音レベルの大中なノイズの分散、低減が達成できるこ
とが認められる。
騒音レベルの大中なノイズの分散、低減が達成できるこ
とが認められる。
第１図は、本発明の低騒音タイヤの一実施例を示すその
トレンド面の展開部分図、第２図は縦溝を詳示する平面
図、第３図はその騒音のコンピュータシュミレーション
結果を示す線図、第４図は他の縦溝を詳示する平面図、
第５図はその騒音のコンピュータシュミレーション結果
を示す線図、第６図は他の縦溝を詳示する平面図、第７
図はその騒音のコンピュータシュミレーション結果を示
す線図、第８図（ａ）〜（Ｃ）は縦溝を詳示する平面図
、第９図は合成ベクトルの説明図、第１０図（ａ）〜（
Ｃ）はピークレベルとハーモニクス成分の関係を示すグ
ラフ、第１１図は比較例話を示す平面部分図、第１２図
（ａ）、第１２図（ｂ）は騒音レベルと周波数の関係を
示すグラフ、第１３図は騒音レベルと走行速度の関係を
示すグラフ、第１４図〜第１７図は本発明の他の実施例
を示す線図である。 Ｇｌ、Ｇ２−−一縦溝、 Ｍ、ＭＩＭ２−一一主エレメント、 Ｓ、Ｓｌ、Ｇ２、Ｇ３・・−従エレメント、ＲｍＳＲｍ
ｌ、Ｒｍ２・−・主エレメントのピッチ長さ、 Ｒｓ、Ｒｓｌ、Ｒ５２−従エレメントのピッチ長さ、
Ｌ−・−模様構成単位の全ピッチ長さ、ｐ、ｐｌ、ｐ２
−・−生エレメン］・の位相のずれた模様構成単位、 ｒＰ−・ピンチ長さの比、 ｒＨ・・・ピッヂ高さの比、 ｒＭ−−・主エレメントのピンチ長さの比。 第１図 Ｉ Ｌ′ 」− ２ ２ ｐン 御２図 第３図 第１４図 第１６図 第１７図
トレンド面の展開部分図、第２図は縦溝を詳示する平面
図、第３図はその騒音のコンピュータシュミレーション
結果を示す線図、第４図は他の縦溝を詳示する平面図、
第５図はその騒音のコンピュータシュミレーション結果
を示す線図、第６図は他の縦溝を詳示する平面図、第７
図はその騒音のコンピュータシュミレーション結果を示
す線図、第８図（ａ）〜（Ｃ）は縦溝を詳示する平面図
、第９図は合成ベクトルの説明図、第１０図（ａ）〜（
Ｃ）はピークレベルとハーモニクス成分の関係を示すグ
ラフ、第１１図は比較例話を示す平面部分図、第１２図
（ａ）、第１２図（ｂ）は騒音レベルと周波数の関係を
示すグラフ、第１３図は騒音レベルと走行速度の関係を
示すグラフ、第１４図〜第１７図は本発明の他の実施例
を示す線図である。 Ｇｌ、Ｇ２−−一縦溝、 Ｍ、ＭＩＭ２−一一主エレメント、 Ｓ、Ｓｌ、Ｇ２、Ｇ３・・−従エレメント、ＲｍＳＲｍ
ｌ、Ｒｍ２・−・主エレメントのピッチ長さ、 Ｒｓ、Ｒｓｌ、Ｒ５２−従エレメントのピッチ長さ、
Ｌ−・−模様構成単位の全ピッチ長さ、ｐ、ｐｌ、ｐ２
−・−生エレメン］・の位相のずれた模様構成単位、 ｒＰ−・ピンチ長さの比、 ｒＨ・・・ピッヂ高さの比、 ｒＭ−−・主エレメントのピンチ長さの比。 第１図 Ｉ Ｌ′ 」− ２ ２ ｐン 御２図 第３図 第１４図 第１６図 第１７図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） タイヤトレッド面に少な（とも２本の周方向に
のびる縦溝を有し、該縦溝は１個の主エレメントと１個
以上の従エレメントからなる模様構成単位から構成され
るとともに、少な（とも２つの縦溝は異なる模様構成単
位を有する一方、各模様構成単位の主エレメントのピッ
チ瓜さく Ｒｍ ）とそのピッチ高さくＨｍ）は、従ニ
レメン；−のピッチ長さくＲｓ）とそのピッチ高さくＨ
ｓ）よりもそれぞれ大（Ｒｍ＞Ｒ５ＳＩｌｒｎ＞ＩＩ
ｓ）であり、又各模様構成単位の主エレメントのピッグ
−長さＲｍと該模様構成単位に含まれる各従エレメント
のピッチ長さＲｓの各ピッチ長さの比（ｒＰ＝Ｒｓ／
Ｒｍ ）は０．２ ＜ ｒ Ｐ ＜ ０．７、ピッチ高
さの比（ｒ Ｈ＝ Ｈｓ ／ Ｈｍ ）はｇ、２ ＜
ｒ ＩＩ ＜ ０．７の範囲にあり、さらに主エレメン
トと従エレメントの配置順序を違えてなる２種類以上の
模様構成単位を有する縦溝を含んでいることを特徴とす
る低騒音タイヤ。 （２） 模様構成単位のピッチ長さの比ｒＰが次に定義
される領域Ｎに含まれない特許請求の範囲第１項記載の
低騒音タイヤ。 ０、２２５≦Ｎ≦０．２７５ １／３−０．０２５≦Ｎ≦１／３＋０．０２！−０、４
７５≦Ｎ≦０．５２５ ２／３−０．０２５≦Ｎ≦２／３＋０．０２５（３）
少なくとも２つの縦溝が、異なる個数の従エレメントを
具えることによりその模様構成単位が異なることを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載の低騒音タイ−１・。 （４） 少なくとも２つの縦溝が、互いに異なるピッチ
長さの比ｒＰを具えることによりその模様構成単位が異
なることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の低騒
音タイヤ。 （５） 模様構成単位を異にする少なくとも２つの縦溝
の主エレメントのピッチ長さＲｍの比ｒＭは１≦ｒＭ≦
３であることを特徴とする特許請求の範囲第１項、第２
項又は第３項記載の低騒音タイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58197165A JPS6088607A (ja) | 1983-10-20 | 1983-10-20 | 低騒音タイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58197165A JPS6088607A (ja) | 1983-10-20 | 1983-10-20 | 低騒音タイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6088607A true JPS6088607A (ja) | 1985-05-18 |
| JPH0429564B2 JPH0429564B2 (ja) | 1992-05-19 |
Family
ID=16369858
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58197165A Granted JPS6088607A (ja) | 1983-10-20 | 1983-10-20 | 低騒音タイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6088607A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63130410A (ja) * | 1986-11-17 | 1988-06-02 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JP2008120376A (ja) * | 2006-11-10 | 2008-05-29 | Goodyear Tire & Rubber Co:The | 空気タイヤ |
| JP2014506849A (ja) * | 2010-12-30 | 2014-03-20 | コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン | タイヤを成形すると共に加硫する加硫モールド |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56111003U (ja) * | 1980-01-29 | 1981-08-27 | ||
| JPS5822364A (ja) * | 1981-07-29 | 1983-02-09 | Hitachi Ltd | ジルコニウム基合金の製造法 |
| JPS5826608A (ja) * | 1981-08-06 | 1983-02-17 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 低騒音のバイアス空気タイヤ |
| JPS5878801A (ja) * | 1981-11-04 | 1983-05-12 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 低騒音のバイアス構造空気タイヤ |
| JPS6025808A (ja) * | 1983-07-24 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6025806A (ja) * | 1983-07-20 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6025807A (ja) * | 1983-07-24 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088606A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088605A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
-
1983
- 1983-10-20 JP JP58197165A patent/JPS6088607A/ja active Granted
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56111003U (ja) * | 1980-01-29 | 1981-08-27 | ||
| JPS5822364A (ja) * | 1981-07-29 | 1983-02-09 | Hitachi Ltd | ジルコニウム基合金の製造法 |
| JPS5826608A (ja) * | 1981-08-06 | 1983-02-17 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 低騒音のバイアス空気タイヤ |
| JPS5878801A (ja) * | 1981-11-04 | 1983-05-12 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 低騒音のバイアス構造空気タイヤ |
| JPS6025806A (ja) * | 1983-07-20 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6025808A (ja) * | 1983-07-24 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6025807A (ja) * | 1983-07-24 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088606A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088605A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63130410A (ja) * | 1986-11-17 | 1988-06-02 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JP2008120376A (ja) * | 2006-11-10 | 2008-05-29 | Goodyear Tire & Rubber Co:The | 空気タイヤ |
| JP2014506849A (ja) * | 2010-12-30 | 2014-03-20 | コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン | タイヤを成形すると共に加硫する加硫モールド |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0429564B2 (ja) | 1992-05-19 |
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