JPS6096580A - 溶解炉出湯口閉塞材 - Google Patents
溶解炉出湯口閉塞材Info
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- JPS6096580A JPS6096580A JP20142383A JP20142383A JPS6096580A JP S6096580 A JPS6096580 A JP S6096580A JP 20142383 A JP20142383 A JP 20142383A JP 20142383 A JP20142383 A JP 20142383A JP S6096580 A JPS6096580 A JP S6096580A
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- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高炉出銑口もしくは電気炉出鋼口などの溶解炉
出湯口閉塞材、所謂マッド材に関するものである。
出湯口閉塞材、所謂マッド材に関するものである。
現在、溶解炉出湯口閉塞材としてはシャモット、ムライ
ト、アルミナ、炭化珪素、黒鉛その池の耐火性骨４′Ａ
に釉上およびセリサイト、タール、フェノール樹脂、糖
蜜などのｐＪ塑材または結合材を添加し、混練したもの
が使用されている。
ト、アルミナ、炭化珪素、黒鉛その池の耐火性骨４′Ａ
に釉上およびセリサイト、タール、フェノール樹脂、糖
蜜などのｐＪ塑材または結合材を添加し、混練したもの
が使用されている。
しかしながら、粘土およびセリサイトは充填作業中の押
出可塑性の付与ならびに閉塞後のマッド材を焼結させる
ために使用しているが、その使用量は、通常、耐火性骨
材に対し１５〜２０重量％に達している。而してこの添
加量が多くなる程、マッド材の収縮性の増大と耐食性の
低下を招く等の問題がある。また結合材として従来から
賞用されてきたタールは燃焼による発煙が著しく、また
、焼結時間が長いためマッドガンの圧着保持時間が長く
なるなど、公害上および作業−Ｌの問題がある。
出可塑性の付与ならびに閉塞後のマッド材を焼結させる
ために使用しているが、その使用量は、通常、耐火性骨
材に対し１５〜２０重量％に達している。而してこの添
加量が多くなる程、マッド材の収縮性の増大と耐食性の
低下を招く等の問題がある。また結合材として従来から
賞用されてきたタールは燃焼による発煙が著しく、また
、焼結時間が長いためマッドガンの圧着保持時間が長く
なるなど、公害上および作業−Ｌの問題がある。
またタールの代りに液状のフェノール樹脂を使用する場
合は、比較的低温から硬化反応が開始し、１０００以上
になると速やかに硬化する性質を有するので、特に夏場
では閉塞材の可塑性値が増加して押出作業性が悪くなり
、またフェノール樹脂を結合材とする閉塞材は加熱を受
けるとホルムアルデヒドなどの毒性の強いガスを発生ず
るなど、やはり作業性および作業上の問題がある。さら
に、タールまたは液状フェノール樹脂の代りに単に糖蜜
を使用するだけでは前記収縮性の増大および耐食性の低
下を改善することができない。
合は、比較的低温から硬化反応が開始し、１０００以上
になると速やかに硬化する性質を有するので、特に夏場
では閉塞材の可塑性値が増加して押出作業性が悪くなり
、またフェノール樹脂を結合材とする閉塞材は加熱を受
けるとホルムアルデヒドなどの毒性の強いガスを発生ず
るなど、やはり作業性および作業上の問題がある。さら
に、タールまたは液状フェノール樹脂の代りに単に糖蜜
を使用するだけでは前記収縮性の増大および耐食性の低
下を改善することができない。
本発明はこれら従来の閉塞材の欠点を解決すべくなされ
たもので、シャモット、ムライト、アルミナ、炭化珪素
、黒鉛その他の耐火性骨相の１種以上にｉｊＪ ｉＪ材
または結合材としてクレープサンドおよび糖蜜、さらに
必要に応じ粉末ピッチおよび／またはフェノール樹脂粉
末を添加し、混練したことを特徴とする作業性良好な溶
解炉出湯口閉塞材を提供せんとするものである。
たもので、シャモット、ムライト、アルミナ、炭化珪素
、黒鉛その他の耐火性骨相の１種以上にｉｊＪ ｉＪ材
または結合材としてクレープサンドおよび糖蜜、さらに
必要に応じ粉末ピッチおよび／またはフェノール樹脂粉
末を添加し、混練したことを特徴とする作業性良好な溶
解炉出湯口閉塞材を提供せんとするものである。
次に本発明について詳細に説明する。
耐火性骨相としては従来一般にマッド材としてことがで
きる。とりわけ炭化珪素を微粉で使用すると、溶銑また
は溶鋼に対する濡れ性が小さいうえ、耐食性に富むので
有効である。また、その他の耐火性骨４Ａには高炉工場
等において内張材として使用したブロック材あるいは出
銑樋材等の廃材を微粉化したものなども含まれる。
きる。とりわけ炭化珪素を微粉で使用すると、溶銑また
は溶鋼に対する濡れ性が小さいうえ、耐食性に富むので
有効である。また、その他の耐火性骨４Ａには高炉工場
等において内張材として使用したブロック材あるいは出
銑樋材等の廃材を微粉化したものなども含まれる。
クレープサンドはほぼ石英５０％、カオリナイト３０％
、イライト２０％の組成をもった混合鉱物として産出す
る粘土鉱物で耐火度はゼーゲル錐約３０番である。粒度
は通常の粘］二とほぼ同様で約２μｍ以下である。クレ
ープサンドは閉塞材の焼結強度を増大させることができ
る。また、焼結収縮がＪオリナイト含有の多い一般の粘
土やあるいはセリナイトなどに比べて少ないので、これ
を添加した閉塞材は焼結収縮が少ない。従って閉塞材中
に気孔、亀裂などの発生がなく安全性が高まるなどの利
点を有する。クレープサンドは閉塞材の配合中、少量の
添加で焼結強度を増大させることができ、その使用量は
約５〜１５重Ｉｊ１％である。
、イライト２０％の組成をもった混合鉱物として産出す
る粘土鉱物で耐火度はゼーゲル錐約３０番である。粒度
は通常の粘］二とほぼ同様で約２μｍ以下である。クレ
ープサンドは閉塞材の焼結強度を増大させることができ
る。また、焼結収縮がＪオリナイト含有の多い一般の粘
土やあるいはセリナイトなどに比べて少ないので、これ
を添加した閉塞材は焼結収縮が少ない。従って閉塞材中
に気孔、亀裂などの発生がなく安全性が高まるなどの利
点を有する。クレープサンドは閉塞材の配合中、少量の
添加で焼結強度を増大させることができ、その使用量は
約５〜１５重Ｉｊ１％である。
５重量％以下では閉塞材の焼結が不充分であり、１５重
量％以上では閉塞材の耐食性が低下する。
量％以上では閉塞材の耐食性が低下する。
糖蜜は砂糖キビや砂糖大根などを原料にして原料糊を製
造する分蜜工程で得られる製糖工業の副産物であり、通
常、しよ糖およびその誘導体を主成分とする糖分、たん
白質と若干Ｉ１１の灰分ならびに水分の混合物からなり
、通常の状態はシロップ状の粘性のある液体である。こ
のものを使用した閉塞材は糖蜜の成分である炭水化物お
よびたん白質が炭化して焼結し、結合力をもたせるので
あるが、加熱による硬化はタールよりも１ドく、またフ
ェノール樹脂よりも遅いのでタールの場合よりも出銑回
数の増大に対応することができる程度に早期に焼結し、
またフェノール樹脂の如く作業中に硬化したりすること
がないので、マッドガンの硬化付着物の掃除、除去など
の作業上の負担が軽減される。ｍ蜜を使用した閉塞材は
可塑性に優れるから押出作業性が良いうえ、糖蜜が温度
による粘性変化が少なく、また保管中の経時変化が少な
いので、これを使用した閉塞材は高温の作業場で長時間
滞留させても使用上差し支えないなどの利点もある。ま
た、糖蜜はその組成からみてそれ自体あるいは加熱中に
タールやフェノール樹脂の如き有害物質の発生が全くな
いと考えられるので環境衛生上の問題がない。糖蜜は１
５〜２５重１ｔ１％使用する。
造する分蜜工程で得られる製糖工業の副産物であり、通
常、しよ糖およびその誘導体を主成分とする糖分、たん
白質と若干Ｉ１１の灰分ならびに水分の混合物からなり
、通常の状態はシロップ状の粘性のある液体である。こ
のものを使用した閉塞材は糖蜜の成分である炭水化物お
よびたん白質が炭化して焼結し、結合力をもたせるので
あるが、加熱による硬化はタールよりも１ドく、またフ
ェノール樹脂よりも遅いのでタールの場合よりも出銑回
数の増大に対応することができる程度に早期に焼結し、
またフェノール樹脂の如く作業中に硬化したりすること
がないので、マッドガンの硬化付着物の掃除、除去など
の作業上の負担が軽減される。ｍ蜜を使用した閉塞材は
可塑性に優れるから押出作業性が良いうえ、糖蜜が温度
による粘性変化が少なく、また保管中の経時変化が少な
いので、これを使用した閉塞材は高温の作業場で長時間
滞留させても使用上差し支えないなどの利点もある。ま
た、糖蜜はその組成からみてそれ自体あるいは加熱中に
タールやフェノール樹脂の如き有害物質の発生が全くな
いと考えられるので環境衛生上の問題がない。糖蜜は１
５〜２５重１ｔ１％使用する。
粉末ピッチおよびフェノール樹脂粉末は常温で粉末状で
、高温では軟化溶融したのち炭化する。
、高温では軟化溶融したのち炭化する。
これらは水に不溶であるが粉末状であるため混練中、耐
火性骨材と同様に取り扱うことができ、従って糖蜜とよ
く分散することができる。ピッチおよびフェノール樹脂
は骸炭率が高いので少量の添加でも焼結強度の大きな閉
塞材が得られる。閉塞材の焼結は糖蜜と粉末ピッチおよ
びフェノール樹脂粉末がそれぞれ硬化開始温度および硬
化所要時間を異にしながら行なうものと考えられる。
火性骨材と同様に取り扱うことができ、従って糖蜜とよ
く分散することができる。ピッチおよびフェノール樹脂
は骸炭率が高いので少量の添加でも焼結強度の大きな閉
塞材が得られる。閉塞材の焼結は糖蜜と粉末ピッチおよ
びフェノール樹脂粉末がそれぞれ硬化開始温度および硬
化所要時間を異にしながら行なうものと考えられる。
粉末ピッチは軟化点９０〜２５００１粒度１２５μｍ以
下、炭素残査率が４５％以上のものが好ましい。使用量
は１〜７重量％、好ましくは２〜５重量％である。１重
量％以下では閉塞材の焼結強度が不充分であり、７重量
％以にではタールの発煙の問題と同様に環境衛生上好ま
しくない。
下、炭素残査率が４５％以上のものが好ましい。使用量
は１〜７重量％、好ましくは２〜５重量％である。１重
量％以下では閉塞材の焼結強度が不充分であり、７重量
％以にではタールの発煙の問題と同様に環境衛生上好ま
しくない。
粉末フェノール樹脂は軟化点８０〜１３０’ｏの７ポラ
ツク型が用いられる。この粉末７エ／−ル樹脂は、通常
、ヘキサミン等の硬化剤を入れないものを使用する。し
かし必要に応じて少量のへキサジン等を添加してもよい
。フェノール樹脂は、ピッチと異なりやや吸湿性を有す
るが、水に殆ど不溶であるため混練中は耐火性骨材と同
様に取扱うことができる点はピッチと同様である。フェ
ノール樹脂の使用附は１〜７重量％であり、好ましくは
２〜５市は％である。１重量％以下では閉塞材の焼結強
度の改善効果は小さく、７重量％以上ではタールの発煙
の問題と同様に環境衛生上好ましくないばかりか経済的
に高価なものとなる。
ツク型が用いられる。この粉末７エ／−ル樹脂は、通常
、ヘキサミン等の硬化剤を入れないものを使用する。し
かし必要に応じて少量のへキサジン等を添加してもよい
。フェノール樹脂は、ピッチと異なりやや吸湿性を有す
るが、水に殆ど不溶であるため混練中は耐火性骨材と同
様に取扱うことができる点はピッチと同様である。フェ
ノール樹脂の使用附は１〜７重量％であり、好ましくは
２〜５市は％である。１重量％以下では閉塞材の焼結強
度の改善効果は小さく、７重量％以上ではタールの発煙
の問題と同様に環境衛生上好ましくないばかりか経済的
に高価なものとなる。
次に実施例について説明する。
第１表に本発明実施例の配合および特性を示す。
Ａ１−−’ｌ（ｚ ４は本発明の実施例、Ａ５は耐火性
骨材に結合相としてタールを使用した従来のタールボタ
を比較例として示す。
骨材に結合相としてタールを使用した従来のタールボタ
を比較例として示す。
第１表からも明らかなように、本発明晶泥１〜轟４は比
較例ｍ ５とほぼ同様な押出可塑性値が得られ（２（１
’Ｌ＋における押出可塑性値は本発明品の方が低い。）
、押出作業性は良好である。また、（５（ｌ ｌ） ’
Ｏおよび１．２ （１（ｌ Ｃにおける熱間強度は本発
明品ＡＩ−１１６４の方が比較例よりすぐれ、早期にし
かも高強度に焼結する。
較例ｍ ５とほぼ同様な押出可塑性値が得られ（２（１
’Ｌ＋における押出可塑性値は本発明品の方が低い。）
、押出作業性は良好である。また、（５（ｌ ｌ） ’
Ｏおよび１．２ （１（ｌ Ｃにおける熱間強度は本発
明品ＡＩ−１１６４の方が比較例よりすぐれ、早期にし
かも高強度に焼結する。
第１図は本発明品應２と比較例Ａ ５の温度と可塑性の
関係を示す曲線図、第２図は本発明品１（ｈ ２と比較
例屋５の保管日数と可塑性の関係全示す曲線図（保管お
よび可塑性値測定温瓜、２（）ｃ）で、第１図に示すよ
うに本発明品は適当な押出ｉｉ）塑性を有し、第２図に
示すようにこの可塑性は長期の保管でも変化が少ない。
関係を示す曲線図、第２図は本発明品１（ｈ ２と比較
例屋５の保管日数と可塑性の関係全示す曲線図（保管お
よび可塑性値測定温瓜、２（）ｃ）で、第１図に示すよ
うに本発明品は適当な押出ｉｉ）塑性を有し、第２図に
示すようにこの可塑性は長期の保管でも変化が少ない。
′１だ本発明品と比較例Ａ５の試料をそれぞれ６００Ｃ
に保持された実験室炉に投入して発煙量を比較したＬこ
ろ、不発ψＩ品１Ｆ＝ １〜＆２の試料は投入後約１５
分で発煙が始まり約２５分後には終了したに対し、比較
例＆５は投入後約５〜８分で発煙が始まり投入後約：（
（）分後まで続き、その発煙量も本発明品ＪＩＧ、 ｌ
−Ａ ４の約１（）倍であった。
に保持された実験室炉に投入して発煙量を比較したＬこ
ろ、不発ψＩ品１Ｆ＝ １〜＆２の試料は投入後約１５
分で発煙が始まり約２５分後には終了したに対し、比較
例＆５は投入後約５〜８分で発煙が始まり投入後約：（
（）分後まで続き、その発煙量も本発明品ＪＩＧ、 ｌ
−Ａ ４の約１（）倍であった。
また、本発明品Ａ１をマッドガンによる高炉出銑口閉塞
に使用した結果、押出作業は従来のタールボタと同様、
マッドガンによる閑蔵が１１丁能であり、しかも使用中
の発煙量がタールボタより少なく、さらに開ＦＪＫ際し
ても従来のタールボタの場合と同様に開口機により容易
に開口するこ七ができた。
に使用した結果、押出作業は従来のタールボタと同様、
マッドガンによる閑蔵が１１丁能であり、しかも使用中
の発煙量がタールボタより少なく、さらに開ＦＪＫ際し
ても従来のタールボタの場合と同様に開口機により容易
に開口するこ七ができた。
本発明による閉塞材は前述のように適当な押出１工塑性
を有し、このｕｆｇｉｉ性は長期の保管でも変化が少な
く、かつ閉塞後の閉塞材の焼結が短時間で完ｒし、自然
間１」を生ずることのない焼結強度を有しており、また
開口性も良好であり、溶銑、溶鋼、溶滓などの侵蝕に強
く、出湯中の溶損はほぼ均一に進行し、出湯口れんがと
の接着性も良好であるなどの利点を有すると共に、前述
の如く発煙量が少なく、有害なガスの発生もなく、この
材料が皮膚や衣服に伺着しても簡単に洗い流すことがで
きるなどの優れた特長を有している。
を有し、このｕｆｇｉｉ性は長期の保管でも変化が少な
く、かつ閉塞後の閉塞材の焼結が短時間で完ｒし、自然
間１」を生ずることのない焼結強度を有しており、また
開口性も良好であり、溶銑、溶鋼、溶滓などの侵蝕に強
く、出湯中の溶損はほぼ均一に進行し、出湯口れんがと
の接着性も良好であるなどの利点を有すると共に、前述
の如く発煙量が少なく、有害なガスの発生もなく、この
材料が皮膚や衣服に伺着しても簡単に洗い流すことがで
きるなどの優れた特長を有している。
以下余白
第１表
第１表中、押出可塑性値は押出作業性の良否を示し、可
塑性値の少ない方が押出力に対する抵抗が小さいことを
示している。測定は小型型人様を使用した。また、同表
中、熱間圧縮強さの供試体は混練物をす／トランマーｌ
（て２０回搗固し、５０ｍｍψ×５９ｍｍ）Ｈの太きき
にＪ友形した。その成形体を還元性雰囲気中にて表中記
載の温度Ｘ時間で加熱した熱間試片の圧縮強さを測定し
た。Ｉ＋ ４５０ ’ＯＸ ２ｈｒｓ焼成後の物性では
上記の方法で成形したものを還元性雰囲気中で焼成し、
冷却後測定した。
塑性値の少ない方が押出力に対する抵抗が小さいことを
示している。測定は小型型人様を使用した。また、同表
中、熱間圧縮強さの供試体は混練物をす／トランマーｌ
（て２０回搗固し、５０ｍｍψ×５９ｍｍ）Ｈの太きき
にＪ友形した。その成形体を還元性雰囲気中にて表中記
載の温度Ｘ時間で加熱した熱間試片の圧縮強さを測定し
た。Ｉ＋ ４５０ ’ＯＸ ２ｈｒｓ焼成後の物性では
上記の方法で成形したものを還元性雰囲気中で焼成し、
冷却後測定した。
第１図は本発明実施例＆２と比較例＆５の温度と可塑性
の関係を示す曲線図、第２図は不発ＤＨＩ６２と比較例
１１（ｈ ５の保・冴日数と０丁塑性の関係を示す曲線
図である。 第１図 ２ｆ＋ ４（ｌ ｆｉｎ ）ｌｆｌ 濡度（Ｃ） Ｃ第２図 ｆｌ Ｉｎ ２ｎ ：（０ 保管１−１数（＋１ ）
の関係を示す曲線図、第２図は不発ＤＨＩ６２と比較例
１１（ｈ ５の保・冴日数と０丁塑性の関係を示す曲線
図である。 第１図 ２ｆ＋ ４（ｌ ｆｉｎ ）ｌｆｌ 濡度（Ｃ） Ｃ第２図 ｆｌ Ｉｎ ２ｎ ：（０ 保管１−１数（＋１ ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （］）シャモット、ムライト、アルミナ、炭化珪素、黒
鉛その他の耐火性骨材の１種以上に可塑材または結合４
′Ａとしてクレープサンドおよび糖蜜を添加し、混練し
たことを特徴とする溶解炉出湯口閉塞材。 （２）上記可塑利または結合材としてさらに粉末ピッチ
および／または粉末樹脂を添加し、混練したことを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載゛ の溶解炉出湯Ｌ」
閉塞材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20142383A JPS6096580A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 溶解炉出湯口閉塞材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20142383A JPS6096580A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 溶解炉出湯口閉塞材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6096580A true JPS6096580A (ja) | 1985-05-30 |
| JPH0469116B2 JPH0469116B2 (ja) | 1992-11-05 |
Family
ID=16440831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20142383A Granted JPS6096580A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 溶解炉出湯口閉塞材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6096580A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5482248A (en) * | 1991-03-22 | 1996-01-09 | Magneco/Metrel, Inc. | Mold for manufacturing metal containment vessels |
| US5484138A (en) * | 1993-11-22 | 1996-01-16 | Magneco/Metrel, Inc. | Consumable form with adjustable walls |
| US5511762A (en) * | 1991-03-22 | 1996-04-30 | Magneco/Metrel, Inc. | Consumable form with degradable lining |
| US5632937A (en) * | 1991-03-22 | 1997-05-27 | Magneco/Metrel, Inc. | Method of installing a refractory lining |
-
1983
- 1983-10-27 JP JP20142383A patent/JPS6096580A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5482248A (en) * | 1991-03-22 | 1996-01-09 | Magneco/Metrel, Inc. | Mold for manufacturing metal containment vessels |
| US5505893A (en) * | 1991-03-22 | 1996-04-09 | Magneco/Metrel, Inc. | Method for manufacturing and repairing molten metal containment vessels |
| US5511762A (en) * | 1991-03-22 | 1996-04-30 | Magneco/Metrel, Inc. | Consumable form with degradable lining |
| US5632937A (en) * | 1991-03-22 | 1997-05-27 | Magneco/Metrel, Inc. | Method of installing a refractory lining |
| US5484138A (en) * | 1993-11-22 | 1996-01-16 | Magneco/Metrel, Inc. | Consumable form with adjustable walls |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0469116B2 (ja) | 1992-11-05 |
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