JPS6096748A - 磁気ヘツド用合金 - Google Patents
磁気ヘツド用合金Info
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- JPS6096748A JPS6096748A JP58201093A JP20109383A JPS6096748A JP S6096748 A JPS6096748 A JP S6096748A JP 58201093 A JP58201093 A JP 58201093A JP 20109383 A JP20109383 A JP 20109383A JP S6096748 A JPS6096748 A JP S6096748A
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Landscapes
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Magnetic Heads (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は耐蝕性、耐摩耗性および磁気特性に優れた磁
気ヘッドに使用されるアルパーム合金の改良に関するも
のである。
気ヘッドに使用されるアルパーム合金の改良に関するも
のである。
従来、磁気ヘッドの磁心（磁気コア）材料として知られ
ているものは多いが、その代表的なものとして、マンガ
ン−亜鉛系のフェライトとパーマロイとセンダストおよ
びアルパーム等の磁性合金があげられる。
ているものは多いが、その代表的なものとして、マンガ
ン−亜鉛系のフェライトとパーマロイとセンダストおよ
びアルパーム等の磁性合金があげられる。
しかしながら、マンガン−亜鉛系のフェライトは磁気特
性、特に飽和磁束密度が低い欠点があり、またパーマロ
イは耐摩耗性に難点があり、さらにセンダストについて
は磁気特性、耐摩耗性において優れているが、加工性が
きわめて悪く、高周波領域での損失が大きい欠点があっ
た。またアル１パームはアルミニウム約１６％、以下残
部鉄よりなる合金であり、磁気特性および耐摩耗性のい
ずれにも優れた性質を有しているが耐蝕性に劣る欠点が
あった。
性、特に飽和磁束密度が低い欠点があり、またパーマロ
イは耐摩耗性に難点があり、さらにセンダストについて
は磁気特性、耐摩耗性において優れているが、加工性が
きわめて悪く、高周波領域での損失が大きい欠点があっ
た。またアル１パームはアルミニウム約１６％、以下残
部鉄よりなる合金であり、磁気特性および耐摩耗性のい
ずれにも優れた性質を有しているが耐蝕性に劣る欠点が
あった。
このように従来の磁性合金材料はそれぞれ一長一短の性
質を有するが、磁気ヘッドに用いられる磁性材料につい
ては、耐蝕性、耐摩耗および磁気特性の３点において優
れたものが要求される。
質を有するが、磁気ヘッドに用いられる磁性材料につい
ては、耐蝕性、耐摩耗および磁気特性の３点において優
れたものが要求される。
そこで、先に本出願人はアルパームについて種々その研
究をなし、アルパームにモリブデンを添加して合金表面
を不動態化し、耐蝕性を改善する磁気ヘッド用合金を提
案しているが、この磁気ヘンド用合金で得られる磁気特
性は７０００〜８０００Ｇの磁束密度を有する。
究をなし、アルパームにモリブデンを添加して合金表面
を不動態化し、耐蝕性を改善する磁気ヘッド用合金を提
案しているが、この磁気ヘンド用合金で得られる磁気特
性は７０００〜８０００Ｇの磁束密度を有する。
一方、近年磁気テープ材料の急速な開発にあって、たと
えばメタルテープに代表されるように抗磁力１００００
ｅ以上の高抗磁力の磁気テープが出現したため、これに
伴って磁束密度９０００Ｇ以上の磁気特性を有する磁気
ヘッドの磁性材料が必要にせがまれている。
えばメタルテープに代表されるように抗磁力１００００
ｅ以上の高抗磁力の磁気テープが出現したため、これに
伴って磁束密度９０００Ｇ以上の磁気特性を有する磁気
ヘッドの磁性材料が必要にせがまれている。
そこで、この発明は上述した点に鑑みてなされたもので
、その目的とするところは従来のアルパームを改良し、
アルパームの利点を損なうことなく、さらに飽和磁束密
度の高い磁性合金を提供するにある。
、その目的とするところは従来のアルパームを改良し、
アルパームの利点を損なうことなく、さらに飽和磁束密
度の高い磁性合金を提供するにある。
すなわち、本発明は、耐蝕性を下げることなくアルミニ
ウムの組成比率を下げ、鉄成分を増加することにより磁
束密度を高くすると共に、加工性を向上し冷間圧延で５
０ミクロン程度の薄板を得られるように改良し、高周波
領域での過電流損失を低減し、且つ熱処理条件を最適に
選ぶことにより抗磁力Ｈｃを小さくし磁気ヘッド用に通
した磁性合金を供するものである。
ウムの組成比率を下げ、鉄成分を増加することにより磁
束密度を高くすると共に、加工性を向上し冷間圧延で５
０ミクロン程度の薄板を得られるように改良し、高周波
領域での過電流損失を低減し、且つ熱処理条件を最適に
選ぶことにより抗磁力Ｈｃを小さくし磁気ヘッド用に通
した磁性合金を供するものである。
アルパームの組成において、アルミニウムの比率に対す
る磁束密度Ｂおよび抗磁力Ｈｃの関係は、第１図（ａｌ
、 （ｂｌに示されるように変化する。この第１図Ｔ
ａ） 、 （ｂｌにおいて、抗磁力Ｈｅはアルミニウム
１２．５％付近から急激に減少し、０．１０ｅ以下とな
り、また磁束密度Ｂは鉄の比率に比例し、磁束密度９０
００Ｇを得る限界はアルミニウム１４．０％付近にある
ことが理解される。
る磁束密度Ｂおよび抗磁力Ｈｃの関係は、第１図（ａｌ
、 （ｂｌに示されるように変化する。この第１図Ｔ
ａ） 、 （ｂｌにおいて、抗磁力Ｈｅはアルミニウム
１２．５％付近から急激に減少し、０．１０ｅ以下とな
り、また磁束密度Ｂは鉄の比率に比例し、磁束密度９０
００Ｇを得る限界はアルミニウム１４．０％付近にある
ことが理解される。
印加磁界１００ｅでの磁束密度Ｂ１ｏだけを考えると、
第２図に示すようにアルパーム合金の熱処理はアニール
で行った方が高いが、後述する如く、規則格子が生成す
るため抗磁力ＨＣも高くなる。
第２図に示すようにアルパーム合金の熱処理はアニール
で行った方が高いが、後述する如く、規則格子が生成す
るため抗磁力ＨＣも高くなる。
磁気ヘッド用材料としては抗磁力Ｈｃが０．１５以下で
あることが必要であり、そのためには焼入れをすること
が必要である。熱処理を焼入れによって行なう場合、磁
束密度ＢＩＧは第１図（ａｌのようになり、９０００Ｇ
以上の磁束密度Ｂｏｏを有する組成はアルミニウム１４
％以下、モリブデン３．５％以下である。また抗磁力Ｈ
ｃが０．１５以下となるのは、アルミニウム１２．５％
以上である。なおモリブデン添加量による抗磁力Ｈｃの
差はこの組成範囲では確認されなかった。
あることが必要であり、そのためには焼入れをすること
が必要である。熱処理を焼入れによって行なう場合、磁
束密度ＢＩＧは第１図（ａｌのようになり、９０００Ｇ
以上の磁束密度Ｂｏｏを有する組成はアルミニウム１４
％以下、モリブデン３．５％以下である。また抗磁力Ｈ
ｃが０．１５以下となるのは、アルミニウム１２．５％
以上である。なおモリブデン添加量による抗磁力Ｈｃの
差はこの組成範囲では確認されなかった。
一方、鉄−アルミニウム合金は、合金組成Ｆｅ３Ａｌの
規則格子を生成することが知られており、この相変態点
以上の温度から急冷熱処理することが必要である。本発
明の組成の場合、第２図に示すように、５７０°Ｃ以上
の温度で磁束は密度が９０００Ｇを上廻り′、６４０℃
以下の温度で抗磁力０゜ｆｏｅが実現される。
規則格子を生成することが知られており、この相変態点
以上の温度から急冷熱処理することが必要である。本発
明の組成の場合、第２図に示すように、５７０°Ｃ以上
の温度で磁束は密度が９０００Ｇを上廻り′、６４０℃
以下の温度で抗磁力０゜ｆｏｅが実現される。
また、モリブデンの添加量は、１．０％以上あれば実際
上差支えのない耐蝕性が得られ、且つ磁束密度９０００
Ｇ以上を実現するには３．５％以下であることが必要で
ある。
上差支えのない耐蝕性が得られ、且つ磁束密度９０００
Ｇ以上を実現するには３．５％以下であることが必要で
ある。
以上のことから、アルパーム合金において、モリブデン
１．０〜３．５％、アルミニウム１２．５〜１４．０％
の組成範囲で、磁束密度９０００Ｇ以上、抗磁力０．１
０ｅ以下の磁性合金材料を得ることができ、また急冷温
度を５７０〜６４０℃の範囲に選択することにより、よ
り優れた磁気特性を有するアルパーム合金を得ることが
できる。
１．０〜３．５％、アルミニウム１２．５〜１４．０％
の組成範囲で、磁束密度９０００Ｇ以上、抗磁力０．１
０ｅ以下の磁性合金材料を得ることができ、また急冷温
度を５７０〜６４０℃の範囲に選択することにより、よ
り優れた磁気特性を有するアルパーム合金を得ることが
できる。
鉄−アルミニウム合金は、アルミニウムの比率が１６％
まで冷間圧延が可能であるから、アルミニウムの比率が
１２．５〜１４．０％のこの発明の磁性合金では５０ミ
クロンの厚さまで冷間圧延が可能となり、渦電流損を小
さくすることができる。
まで冷間圧延が可能であるから、アルミニウムの比率が
１２．５〜１４．０％のこの発明の磁性合金では５０ミ
クロンの厚さまで冷間圧延が可能となり、渦電流損を小
さくすることができる。
この発明の磁性合金は、磁歪が比較的大きいため、透磁
率を余り必要としない飽和磁束密度を要求される消去ヘ
ッド、録音ヘッドなどの磁気ヘソ ・ド材料として最適
である。
率を余り必要としない飽和磁束密度を要求される消去ヘ
ッド、録音ヘッドなどの磁気ヘソ ・ド材料として最適
である。
第４図にこの発明の磁性合金材料と磁束密度７５００Ｇ
のアルパーム合金とを消去ヘッドに用いて、消去電流に
対する消去率の比較特性図を示す。
のアルパーム合金とを消去ヘッドに用いて、消去電流に
対する消去率の比較特性図を示す。
この比較実験の消去ヘッドは、ギャップ長４０μｍ、ギ
ャップ間隔Ｑ、 ４ ｍｍのセミダブル構成とし、板厚
０．１ ＊＊＊の薄板を２１枚積層した磁気回路で行な
われたものである。
ャップ間隔Ｑ、 ４ ｍｍのセミダブル構成とし、板厚
０．１ ＊＊＊の薄板を２１枚積層した磁気回路で行な
われたものである。
その結果、この発明の磁性合金材料が用いられた消去ヘ
ッドでは消去率の改善が行なわれ、特に消去電流の大き
い部分（磁気コアが飽和に近い部分）での消去効果の改
善が著しく、第４図において、従来のアルパーム合金を
用いた消去ヘッドよりこの発明の組成を有する磁性合金
材料を用いた消去ヘッドが、消去電流１５八Ｔで約６ｄ
Ｂの消去率の向上が確認された。また、同時に塩水噴霧
試験、浸水試験を行った結果、錆び等の発生は検出され
ず、耐蝕性にも優れていることが確認された。
ッドでは消去率の改善が行なわれ、特に消去電流の大き
い部分（磁気コアが飽和に近い部分）での消去効果の改
善が著しく、第４図において、従来のアルパーム合金を
用いた消去ヘッドよりこの発明の組成を有する磁性合金
材料を用いた消去ヘッドが、消去電流１５八Ｔで約６ｄ
Ｂの消去率の向上が確認された。また、同時に塩水噴霧
試験、浸水試験を行った結果、錆び等の発生は検出され
ず、耐蝕性にも優れていることが確認された。
以上の説明から明らかなように、この発明はモリブデン
１．０〜３．５％、アルミニウム１２．５〜１４．０％
、以下残部鉄より構成された鉄合金であって、耐蝕性、
耐摩耗性および磁気特性に優れたものであるから、磁気
ヘッド用に最適な磁性合金である。
１．０〜３．５％、アルミニウム１２．５〜１４．０％
、以下残部鉄より構成された鉄合金であって、耐蝕性、
耐摩耗性および磁気特性に優れたものであるから、磁気
ヘッド用に最適な磁性合金である。
第１図ｔａ＋はモリブデン２％、３％、４％で残部鉄よ
りなるアルパーム合金のアルミニウムの比率に対する磁
束密度の関係を示す図、第１図（ｂｌはモリブデン３％
、残部鉄よりなるアルパーム合金のアルミニウムの比率
に対する抗磁力と熱処理との関係を示す図、第２図はモ
リブデン３％、残部鉄よりなるアルパーム合金のアルミ
ニウムの比率に対する磁束密度と熱処理との関係を示す
図、第３図はモリブデン２％、アルミニウム１３．５％
、残部鉄よりなるアルパーム合金の急冷温度と磁気特性
を示す出、第４図は、この発明の磁性合金と磁束密度７
５００Ｇのアルパーム合金を消去ヘッドに用いた消去率
を比較した特性図である。 特許出願人 パイニオア株式会社 同 蕨特殊製鋼株式会社 第１図 （ｂ） →Ａ象（Ｗ嘗％） 一−−−嘲−Ａｊ！１ｗ會％） 第３図 虜番（んｔｍＡｌ
りなるアルパーム合金のアルミニウムの比率に対する磁
束密度の関係を示す図、第１図（ｂｌはモリブデン３％
、残部鉄よりなるアルパーム合金のアルミニウムの比率
に対する抗磁力と熱処理との関係を示す図、第２図はモ
リブデン３％、残部鉄よりなるアルパーム合金のアルミ
ニウムの比率に対する磁束密度と熱処理との関係を示す
図、第３図はモリブデン２％、アルミニウム１３．５％
、残部鉄よりなるアルパーム合金の急冷温度と磁気特性
を示す出、第４図は、この発明の磁性合金と磁束密度７
５００Ｇのアルパーム合金を消去ヘッドに用いた消去率
を比較した特性図である。 特許出願人 パイニオア株式会社 同 蕨特殊製鋼株式会社 第１図 （ｂ） →Ａ象（Ｗ嘗％） 一−−−嘲−Ａｊ！１ｗ會％） 第３図 虜番（んｔｍＡｌ
Claims (1)
- モリブデン１．０〜３．５％、アルミニウム１２．５〜
１４．０％、以下残部鉄より構成される耐蝕性、耐摩耗
性に優れ、かつ磁束密度の高い磁気ヘッド用合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58201093A JPS6096748A (ja) | 1983-10-28 | 1983-10-28 | 磁気ヘツド用合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58201093A JPS6096748A (ja) | 1983-10-28 | 1983-10-28 | 磁気ヘツド用合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6096748A true JPS6096748A (ja) | 1985-05-30 |
| JPS644575B2 JPS644575B2 (ja) | 1989-01-26 |
Family
ID=16435277
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58201093A Granted JPS6096748A (ja) | 1983-10-28 | 1983-10-28 | 磁気ヘツド用合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6096748A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51146320A (en) * | 1975-06-11 | 1976-12-15 | Canon Inc | High permeability alloys |
| JPS5360815A (en) * | 1976-11-12 | 1978-05-31 | Pioneer Electronic Corp | Iron alloy for magnetic cores |
-
1983
- 1983-10-28 JP JP58201093A patent/JPS6096748A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51146320A (en) * | 1975-06-11 | 1976-12-15 | Canon Inc | High permeability alloys |
| JPS5360815A (en) * | 1976-11-12 | 1978-05-31 | Pioneer Electronic Corp | Iron alloy for magnetic cores |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS644575B2 (ja) | 1989-01-26 |
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