JPS61215655A - 熱可塑加工性組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、熱可塑加工性組成物に関する。

従来の技術 ポリアミドは、熱可塑加工に極めて適当である。ポリア
ミドの使用の多くの分野は、堅い安定な構造部に関して
公知である。多くの脂肪族寸 、ｆ　ＩＪアミ）＋１の欠点はその対決の不十分な安定
度及び使用の間に水分吸収の結果としての堅さの減少で
ある。摩滅に対するその耐性は比較的十分であるが、屡
々実際の要求には不十分である。

可撓性プリアミドが最近利用されるようになった。可撓
性は、モノマー可塑剤を添加し、更にエラストマーブロ
ックが標準ポリアミドブロックに導入されているセグメ
ントプリマーの構造によって得られる。このものは、一
般に分子量６００〜３０００を有する？リテトラメチレ
ンオキシＰからなっている。

モノマー可塑剤は、水又は有機溶剤と接触すると、ポリ
アミドから抽出され得る。セグメントプリマードは製造
するのに費用がか瓦るが、極めて容易に加工することが
できる。欠点は、摩滅耐性、弾性レジリエンス及び加水
分解耐性に存在する。

熱可塑性ポリウレタンは、広スペクトルの性質を有する
。その硬さは、約８０シヨアーＡ〜約７５シヨアーＤの
広範囲に及ぶことができる。

特にアニール後のその摩滅耐性及び弾性レジリエンスは
すぐれている。その低温度の可撓性及び靭性は、ニジス
トマーのセグメント系及び割合を選んで、１部分調整す
ることができる。これらは、この点で次の３種の軟化セ
グメントである： （１）テトラメチレンオキシＰポリエーテル（２）　　
ポリ−ω−カプロラクトン （３）　　ジオール成分としてエチレングリコール又は
混合エチレングリコール／ブタンジオールを有するアジ
ピン酸−ポリエステル硬さのセグメントは、一般に芳香
族ジイソシアネート、特にジフェニルメタンジイソシア
ネート系（ＭＤＩ）又はインホロンジイソシアネート（
ＩＰＤＩ　）又はトルエンジイソシアネート（ＴＤＩ　
）であり、これらは屡々ブタンジオール予反応させる。

熱可塑性ポリウレタンの主な欠点は、射出成形及び特に
押出成形のその不十分な加工性である。

プリアミド群は、例えばクンストシュトッフハンドブｆ
ｙ　７　（Ｋｕｎｓｔｓｔｏｆｆｈａｎｄｂｕｃｈ　）
　　第■巻（１９６６年）に、及びポリウレタン群は同
書第１巻（１９８３年）（両番ともカルシ・ハンセル（
ｃａｒｌ　Ｈａｎｓｅｎ　）社版、ミュンヘン在）に記
載されている。

ポリアミドの性質及び十分な加工性を、熱可塑性、ｉＰ
　ＩＪウレタンの性質と組合せる試みは不足してはいな
い。

オーガニック・コーチング・プラスチック・）ｙ　ミｙ
、　）　！Ｊ　−（Ｏｒｇａｎｉｃ　Ｃｏａｔｉｎｇ　
Ｐｌａｓｔｉｃ　Ｃｈ−ｅｍｔｓｔｒｙ）第４０巻（１
９７９年）、第８６４〜６６８頁には、熱可塑性ポリウ
レタンと種々の熱可塑性プラスチックとの混合が記載さ
れている。広範囲の非両立性が純−リアミＰ６で、及び
部分的両立性がポリアミド１２で見出された。

特許明細書に記載されている熱可塑性ポリアミド−熱可
塑性ポリウレタンは、一般にダイマーのＣ原子３６個を
有するタル油脂肪酸を含有する低軟化温度の特別の、ｉ
Ｐ　ＩＪアミＰの使用によって区別されている。これは
、例えばヨーロッパ特許公開公報第０１０９３４２号、
米国特許第４３８４０８３号明細書及びＰイツ特許公開
公報第２４３１９８４号の場合であり、か〜る生成物は
一般に融解接着剤として適当である。

低両立性のために、熱可塑性ポリウレタンの割合は、例
えば米国特許第４３６９２８５号明細書及びソビエト連
邦特許第ｏ３５２９１５号明細書では屡々著しく限定さ
れている。フラン書には、最終生成物の硬さを減少させ
る外に、可塑性、混合性及び両立性を改良する七ツマー
可塑剤の添加が記載されている。

軟性低融解性コーポリアミドを選択して、硬さ、強度及
び耐熱性が減少する。わずかな熱可塑性ポリウレタンの
添加法によって、所望の性質の組合せの標準化法が減少
する。モノマー可塑剤は、処理の間又は使用で発汗し、
所望しない副作用が生じる。

それ故、ポリアミドと熱可塑性ポリウレタンとのできる
だけ広く、容易に加工することができ、性質の新規組合
せが得られる混合物が所望されている。

ところで （ａ）　　熱可塑性ポリアミド　　　　５〜９０重量％
（ｂｌ　　熱可塑性ポリウレタン　　　５〜９０重量％
（ｃ）　　活性化熱可塑性ポリオレフィン　　　５〜５
０重量％の熱可塑性組成物は十分な熱可塑加工性を有し
、性質の新規組合せを有する生成物が得られることが判
明した。組成物は、（ａ）　：　（ｂ）の割合が０．２
〜５であり、成分（ｃ）少くと１も１０重量％が存在す
る場合に特に容易に加工することができる。

適当なポリアミドは、熱化範囲約２３５℃を有するすべ
ての線状熱可塑性ポリアミドである。

線状脂肪族ポリアミド１例えばポリアミド６、ポリアミ
ド６．９、Ｉリアミｒｅ、ｘｏ、ポリアミド６．１２、
ポリアミド１１及びポリアミド１２が特に適当である。

ポリアミド組成物は、主として脂肪族モノマーのコーポ
リアミド又は２種のポリアミドのアロイを含有していて
もよい。これはポリアミド６６の使用を伴なう場合、純
アロイの場合に融点の低下が得られるので、軟化温度は
２３５℃以下に下るか、又はポリアミド６６が主要成分
でない場合には、分散相として、例えば他のポリアミド
（例えばポリアミド６）のマトリックスに存在していて
もよいので、組成物は２３５℃以下で加工することがで
きる。同じことが、他のポリアミド１例えば無定形ポリ
アミドの混合物にあてはまる。

熱安定性のためにポリアミドと加工すること。

のできるすべての系の熱可塑性ポリウレタンが適当であ
る。特に容易な加工性の組成物は、いわゆるポリエーテ
ル−ポリウレタンの使用によつて得られる。軟ナグメン
トとしてのポリカシロラクトンを有するポリウレタンに
よって、容易に加工することのできる生成物が得られる
。

しかしながら、性質の新規組合せを有する容易に加工す
ることのできる組成物は、前記混合による混合で加水分
解に不安定で加工が不十分なアジピン酸塩系から得られ
ることが特に重要である。

いわゆる活性化コーポリオレフィンは、エチレンと炭素
原子３個以上を有するα−オレフィン少くとも１種との
コーポリマーであり、この場合−〇〇〇８１個以上を有
する有機カルボン酸又はその誘導体が接芽されている。

接芽は、酸又はその誘導体約０．０５〜２重量％が接芽
されている程度でなげればならない。

最も好ましくは無水マレイン酸又はフマル酸を接芽に使
用する。エチレンとプロピレン、ブテン、ヘキセン及び
オクテンとのコーポリマーを、コーポリオレフィンとし
て使用する。主要割合のエチレンを有するコーポリオレ
フィンが常用であるが、例えばフロペン及びオクテンの
割合が主要であるコーポリオレフィンであってもよい。

α−オレフィンの外に、コーポリオレフィンは付加的に
非共軛ジエン、例えば１，４−へキサジエン又はジエチ
リデン／ルポルネンの接芽に適当な量を含有していても
よい。

これらのコーポリオレフィンの接芽の技術は、多くの文
献に記載されている。例えばドイツ特る接芽に関し、米
国特許第４０２６９６７号明細書及びヨーロッパ特許公
開公報第０１０９３４２号は、過酸化物を含まず高温度
が必要な接芽及び非共軛二重結合を有するジオレフィン
で製造するコーポリオレフィンに関する。

活性化コーポリオレフィンは広範囲に変動する性質を有
していてもよく、この場合例えばその結晶割合は１〜３
５％であり、いわゆるそのＭＦＩ　　（ＡＳＴＭ　　Ｄ
　　１２３８によるメルトフローインデックス）は０．
１〜５０ｔｌｌ　０分である。

もちろん、本発明の熱可塑性組成物は更に公知技術によ
り変性されていてもよく、この場合必要により組成物は
、例えば更に添加剤、例えば填料、例えばガラス及び／
又は無機物、可塑剤、小量の他の熱可塑性プラスチック
、加工助剤、例えば内及び外滑剤、離型剤、安定剤（熱
、光、酸化）、カーボンブラック、染料、顔料、火炎遅
延剤等々並びにこ、れらの添加剤組合せ物を含有する。

実施例 例１〜９ 第１表には比較実験が＊印で示されており、個々の成分
の割合は重量部である。使用した物質は、第１表に対す
る補遺に詳説されている。

実験の方法には、ポリアミド１熱可塑性ポリウレタン及
び活性化ポリオレフィンの乾燥成分（水含量０．０５重
量％以下）を混合し、次いで添加剤を予混合形で添加し
、更に添加物質が顆粒粒子での薄い層で均一に分配され
るまで混合した。この混合物をＺＳＫ　　３０型〔ヴエ
ルネル・つ／）−プフライデＶ　／Ｉ／　（Ｗｅｒｎｅ
ｒ　ｕｎｄ　Ｐｆｌｅｉ−ｄｅｒｅｒ社製、シュツット
ガルト在〕の二重スクリュー押出機の供給ホツノξ−に
装入し、６つの加熱帯域の温度を１８０〜２３０℃の範
囲内で、スクリューの速度１５０　ｒｐｍで４露のノズ
ルを用いてできるだけ均一でかつ容易に顆粒になり得る
ストランＰが得られるように調節した。この場合の押出
量は８に９／時間であった。６つの加熱帯域の定型的初
温度は、例えば１８０／１９０／２２０／２３０／２２
０　（それぞれ℃）である。押出成形ストランドを水浴
に通じ、顆粒にし、顆粒を乾燥して水含量０．０５重量
％にした。ノズルの測定融解温度は、第１表に記載され
ている。

ノズルからの融解ストランＰの試験によって、次の結果
が得られた： すべての場合に、活性化ポリオレフィンの添加によって
平滑表面を有するストランにか得られたが、これは本発
明による混合成分（ｃ）の活性化ポリオレフィンが存在
しない場合には、屡々ふしができて粗（、脈動法でノズ
ルから排出する。

このようにして、ポリアミドと熱可塑性ポリウレタンと
の混合物への活性化ポリオレフィンの添加によって、既
にポリマーアロイの製造工程でさえも明らかに好ましい
挙動が得られる。

試験成形片〔小片、ドイツ工業規格（ＤＩＮ　）５３４
５３、引張試験片、ドイツ工業規格（ＤＩＮ　＞５３４
５５／３　：）の製造を、融解押出機を有するネオマッ
ト（Ｎｅｏｍａｔ　）　Ｎ　１１０１５６５型の射出成
形機〔ネットシュタル（Ｎｅｔｓｔ−ａｌ）社Ｌスイス
国、二一ダーウルネン（Ｎ１−ｅｄｅｒｕｒｎｅｎ　）
在〕で行なった。

加工ＪＲラメ−ター、例えばスクリューの温度、押出量
その他を、各々の場合側々の混合物の調合にできるだけ
十分に選んだ。

第１表の射出成形法の記載が示すように、比較例ではす
べての場合に問題が生じた。比較すると、本発明による
調合物によって、平滑面を有する均一な試験片への加工
が可能になる。熱可塑性ポリウレタン５０％以上を有す
る混合物の場合にだけ、成形時間が若干のびる。

改良された加工性の外に、本発明による混合物は更にＤ
ＩＮ５３４５３による明らかに改良された靭性な有する
。第１表で、ｏＢは被験体は試験で破断されないことを
示す。

ＤＩＮ　５３４５５による降伏点引張強さによって、好
ましい結果が得られる。例えば高含量のポリウレタンを
有するポリアミド１２混合物は、活性化ポリオレフィン
の添加を有しないで製造及び加工することはできない（
比較例）が、本発明による相応する混合物の応力／歪曲
線は、破断点での大きい引張強さ及び伸びを示し、降伏
点は見られない。

応力／歪曲線が明らかな降伏点を示さない場合には、降
伏点での降伏強さ及び伸びの値は第１表には記載されて
いない。

第１表に対する補遺 省略語は、次のものを表わす。

ＰＡ］２、系１： 中位の粘度、射出成形系、連鎖の長さを調節したので、
次の末端基を有する（各々ｍｅｇ／ポリｆｆ−Ｋｔ　ト
ｔ、　−（）　ニーＣ００Ｈ＝４９、−ＮＨ２＝２７゜
ＰＡ１２、系２： 中位の粘度、射出成形系、連鎖の長さを調節したので、
次の末端基を有する：　−ＣＯＯＨ＝２０、−ＮＨ２−
５７゜ ＴＰＵＲ（熱可塑性プリウレタン）、系１ぺｖ　ｐ　ｙ
　（Ｐｅｌ　Ｉｅｔｈａｎｅ　）　２１０２−８０Ａ１
ポリエステル系。

ＴＰＵＲ（熱可塑性ポリウレタン）、系２へｖ　ｐ　ｙ
　（Ｐｅｔ　１ｅｔｈａｎｅ　）　２１０３−８０ＡＥ
、ポリエーテル系 〔ユプジョ：／−オイロップ（Ｕｐｊｏｈｎ　Ｅｕｒｏ
ｐｅ　）社製、スイス固在〕。

添加剤： 加工助剤と安定剤との混合物。これはティヌビｙ　（Ｔ
ｉｎｕｖｉｎ　）　Ｐ　　２０重量％、イルガノックス
（ｌｒｇａｎｏｘ　）　１０７６　２０重量％、イルガ
ノックス（ｌｒｇａｎｏｘ　）　１０９８　２０重量％
、〔チノ々・ガイギー社製、スイス固在〕、滑剤ＰＡＴ
　−７１２／１１２０重量％〔ウルツ（Ｖ４ｒｔｚ　）
社製、西ドイツ画布〕及びステアリン酸亜鉛とステアリ
ン酸マグネシウムそれぞれ１０重量％〔ベルロヒャ−（
０，Ｂａｅｒｌｏｃｈｅｒ　）社製、西ドイツ画布〕か
ら調合する。

活性化ポリオレフィン： ＡＰＯ１ＡＰ７１２　Ｔ　〔三菱化学社製、東京在〕。

射出成形法で、観点は次のことを表わす＝（１）不均一
な混合物、ストランＰの表面からスキン分離。

（２弓［張試験片（ＤＩＮ　５３４５５／３）は成形す
ることができない。

（３）射出成形で融液の見掛けの分解：被験体はふくれ
た表面を有する。引張試験片（ＤＩＮ５３４５５／３）
は製造することができない。

（４）試験片は十分な平滑表面を有する；型でわずかな
付着。

（５）二重スクリュー押出機での混合物の製造さえも、
成分の非両立性及び分解のために不可能である。

例１０〜１４及び比較例１５〜１９ 例１〜９で活性化ポリオレフィンの添加によって、製造
の容易性、加工性及び種々の機械的性質が改良されるこ
とが判明した後に、活性化ポリオレフィンを含有する混
合物だけを本例に記載し、これを純ポリアミド及びポリ
ウレタン系と比較する。

混合物の製造及び加工を前記の・ぞラメ−ターによって
行なったが、その代りに有効な混合帯域を有する単一ス
クリュー押出機を混合物の製造で使用した。このように
して、各々の調合物の正確な加工／ｅラメ−ターを、で
きるだけ最適にした。

例１５〜１９による比較物質を、熱可塑性プラスチック
の常用の・ぞラメ−ターによって加工した。

試験には、ポリアミド１２の射出成形等級、ｆ　！Ｊ　
５　ミＦ’（ＧＲＩＬＡＭＩＤ　）Ｌ　２０Ｇ　〔ＥＭ
Ｓ化学化学製社製イス固在〕を使用した。これは既忙滑
剤及び安定剤を含有しているので、混合物を製造するた
めには基質ホリマーの外に添加剤を使用しない。

混合物の組成及びその機械的性質は、第２表に総括記載
されている。

第２表に対する補遺。

原料は、次の会社の市販品である： ポリアミド系〔　ＥＭＳ−ヘミ−社製、スイス国花〕。

へｖｐ　ｙ　（Ｐｅ１ｌｅｔｈａｎｅ）　２３５５−９
０　Ａ　Ｃ’−プジョン（Ｕｐｊｏｈｎ　）社製、米固
在〕。

ｘ　ラス）　ラ；ｙ　（Ｅｌａｓｔｏｌｌａｎ　）ε５
９０ＦＮＡＴ及びＥ　１９０　ＦＮＡＴ　〔　ｘ　−ｙ
　、ｘ、トグラ；ｙ　（Ｅｌａｓｔｏ−ｇｒａｎ　）ヘ
ミ−社製、西ドイツ固在］。

ＡＰＯ・ＡＰ７１２Ｔｌ：三菱化学会社製、東京在〕。

本発明による混合物の性質の新規組合せを明白にするた
めに、多（の比較試験を行なった。

これらの試験結果は、第３表に総括記載されている。

数値の代りに、すべての性質を記号で表わす。

記号は、値の低下階級：＋Ｑ（９−であり、この場合＋
は極めて好ましい性質を表わし、−は比較的不十分な性
質を表わす。

第３表の試験番号屋１〜Ｇには次の事項が参照される。

屋１ 本発明による調合物のε−モジュ２スは、第１表及び第
２表に記載されている。低温度での好ましい可撓性の挙
動には、−４０℃でのＥ−モノユラスの値は、２３℃か
らできるだけ増大してはならない。これは、純ポリアミ
ド−熱可塑性ポリウレタン混合物に比較して、本発明忙
よる混合物によって十分に達成される。

屋２ 第２表による試験片は、深さ２絽のノツチを備えており
、延長した混合試験１０５サイクルを施こした： 本発明及び比較例１６及び１９による調合物二測定され
ない。

比較例１８及び更にポリアミド６、射出成形物質＝８０
０サイクル後に破断。

比較例１７又は１８＝それぞれ１７０００．２００００
サイクル後に破断。

扁３ ウレタン接着剤系の接着強さを試験するために、剥離試
験を行なった。この試験では、第２表によるス）　ＩＪ
ツブ形の被験体を合成皮靴・２．接着剤としてポリウレ
タン接着剤、設スティック（Ｂｏｓｔｉｃ　）　４１２
０Ｈ及びインシアネート硬化剤（１００：５の割合で混
合）を用いて結合した。

剥離速度は２００　罷／分であった。

被験体の引裂は、次のようにして生じた二側１０及び１
１、つまり合成皮革又は被験体の純ポリウレタンは、接
着個所で剥離しない。

例１２．１３．１４は合成皮革又は被験体で７０％及び
接着個所の剥離結果として３０％であるの尾過ぎない。

この場合剥離強さは１３ｋｆ９／２５１ＥＩＩであった
。

比較例１５（ポリアミド１２を使用）では、剥離強さは
５　ｋｌ？　／　２５　ｍであるのに過ぎなかった（ポ
リアミド６の使用でも同値）；比較例１６では１２に９
／２５ｍであった。

これらの結果から、本発明による混合物を靴底の材料と
して使用する場合忙は、該接着剤での接着によって十分
な強さが得られるので、もはや靴のアラ・ξ−材料をこ
の上に縫合せることは不必要であることが明らかである
。比較すると、純ナイロンの靴底は靴のアッパーに縫合
せなければならない。

黒牛 キ／り耐性を試験するために、外径１８ｍ及び内径１７
龍のチューブを製造し、延長したキンク試験を施こした
。

例１０及び１１には、延長した試験後にさえもキンクを
見出すことはできなかった。

例１２．１３及び１４には、最初のキンクが５０サイク
ル後に生じるのに過ぎなかった。

比較例１５及び１６には、キンクが既に試験開始直後に
明白であった。

比較例１７．１８及び１９及び純ポリウレタンからは、
この寸法のチューブを、その不十分な加工性（ノズルの
付着）のために製造することができなかった。しかしな
がら平らな片での試験から、ポリウレタンは十分なキン
ク耐性を有することは明らかである。

型の付着傾向。第２表尾相応する試験片の製造及びチュ
ーブの製造から、型又はノズルで付着傾向を有しない成
形片又はチューブは、本発明による混合物又は純ポリア
ミドを用いて製造することができることは明らかである
。更にキンク試験に対して、例えば純熱可塑性ポリウレ
タン系を用いては薄壁チューブを製造することは全く不
可能である（比較例１７〜１９のように）。

加水分解耐性。この試験には、外径６鵡及び内径４難を
有するチューブを製造し、１５ゆ／α２の破裂圧試験を
施こした。チューブに水を充填し、密閉し、６０℃で２
０日間保存した。

次いでこれに室温で１５　ｋｌ？　／　ｃｍ２の破裂圧
試験を施こした。

例１０〜１４によるチューブ及び比較例１５及び１６に
よるチューブ（純ナイロンチューブ）は、破裂しなかっ
た。

比較例１７〜１９による熱可塑性ポリウレタンチューブ
は、すべて破裂した。

これは、本発明による調合物は明らかに改良された加水
分解耐性を有することを示す。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、（ａ）熱可塑性ポリアミド５〜９０重量％（ｂ）熱
   可塑性ポリウレタン５〜９０重量％（ｃ）熱可塑性活性
   化ポリオレフィン５〜５０重量％ からなる熱可塑加工性組成物。 ２、（ａ）：（ｂ）の割合０．２〜５の場合に、（ｃ）
   成分少くとも１０重量％が存在しなければならない、特
   許請求の範囲第１項記載の熱可塑加工性組成物。 ３、ポリアミドはホモポリアミド、コーポリアミド、セ
   グメントポリアミド（エラストマーポリアミド）又は種
   々のポリアミドのアロイ混合物であり、ポリアミドは軟
   化点２３５℃以下を有する、特許請求の範囲第１項記載
   の熱可塑加工性組成物。 ４、ポリアミド１２又はポリアミド１１をポリアミドと
   して使用する、特許請求の範囲第３項記載の熱可塑加工
   性組成物。 ５、ポリアミド６を使用する、特許請求の範囲第３項記
   載の熱可塑加工性組成物。 ６、ジアミノヘキサンと炭素原子少くとも９個を有する
   ジカルボン酸との脂肪族縮合ポリアミドを使用する、特
   許請求の範囲第３項記載の熱可塑加工性組成物。 ７、ポリアミドエラストマー又はポリアミドエラストマ
   ーを含有するポリアミド混合物を使用する、特許請求の
   範囲第３項記載の熱可塑加工性組成物。 ８、ポリエステル系の熱可塑性ポリウレタンを使用する
   、特許請求の範囲第１項記載の熱可塑加工性組成物。 ９、ポリエーテル系の熱可塑性ポリウレタンを使用する
   、特許請求の範囲第１項記載の熱可塑加工性組成物。 １０、活性化ポリオレフィン（ｃ）は、不飽和カルボン
   酸又はかゝるカルボン酸誘導体０．１〜２重量％が接芽
   しているオレフィンコーポリマーからなる、特許請求の
   範囲第１項記載の熱可塑加工性組成物。 １１、活性化ポリオレフィンは、エチレン及び少くとも
   、Ｃ原子３個以上を有するα−オレフイン１種からなり
   、接芽は過酸化物を用いて迅速に得られる、特許請求の
   範囲第１０項記載の熱可塑加工性組成物。 １２、活性化ポリオレフィンは、エチレン及び少くとも
   Ｃ原子３個以上を有するα−オレフィン１種及び更に非
   共軛ジエンからなり、接芽は過酸化物を用いないで高温
   度で得られる、特許請求の範囲第１０項記載の熱可塑加
   工性組成物。 １３、活性化ポリオレフィンは、エチレン及び少くとも
   Ｃ原子３個以上を有するα−オレフィン１種及び更に非
   共軛ジエンからなり、接芽は過酸化物を用いて得られる
   、特許請求の範囲第１０項記載の熱可塑加工性組成物。 １４、ジカルボン酸及びその誘導体、例えば無水フマル
   酸、マレイン酸及びビシクロ〔２．２．２〕−２，３：
   ５，６−ジベンゾオクタジエン−２，５−ジカルボン酸
   −７，８−無水物又はかゝる生成物混合物を酸又は酸誘
   導体として使用する、特許請求の範囲第１０項記載の熱
   可塑加工性組成物。 １５、活性化コーポリオレフィンは、ガラス転移温度−
   ２０℃以下、結晶度１〜３５％、及び１９０℃及び荷重
   ２．１６ｋｐでメルトインデックス０．２〜５０ｇ／１
   ０分を有する、特許請求の範囲第１４項記載の熱可塑加
   工性組成物。 １６、活性化ポリオレフィンは、特許請求の範囲第１０
   項から第１５項までのいずれか１項記載のグラフトコー
   ポリオレフィンと非グラフトコーポリオレフィンとの混
   合物からなり、グラフトコーポリオレフィンの割合は少
   くとも３０重量％である、特許請求の範囲第１項記載の
   熱可塑加工性組成物。