JPS61264155A - ベ−ナイト基地球状黒鉛鋳鉄およびその製法 - Google Patents
ベ−ナイト基地球状黒鉛鋳鉄およびその製法Info
- Publication number
- JPS61264155A JPS61264155A JP60014548A JP1454885A JPS61264155A JP S61264155 A JPS61264155 A JP S61264155A JP 60014548 A JP60014548 A JP 60014548A JP 1454885 A JP1454885 A JP 1454885A JP S61264155 A JPS61264155 A JP S61264155A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cast iron
- graphite cast
- bainitic
- spheroidal graphite
- bainite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 4
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 title abstract description 5
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 title abstract 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 15
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 abstract description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 abstract description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 101000599862 Homo sapiens Intercellular adhesion molecule 3 Proteins 0.000 description 1
- 102100037871 Intercellular adhesion molecule 3 Human genes 0.000 description 1
- 229910001296 Malleable iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、耐衝撃性に優れたベーナイト基地球状黒鉛
鋳鉄およびその製法に関するものである。
鋳鉄およびその製法に関するものである。
（従来の技術）
近時、鋳物の軽量化、あるいは薄肉化を計るため、また
は高級材料の一部代替材として球状黒鉛鋳鉄の高強度化
が検討されており、その結果、球状黒鉛鋳鉄をオーステ
ンパー処理すること−により得られるベーナイト基地球
状黒鉛鋳鉄が、高強度と高靭性を有することは知られて
いるが、特に耐衝撃、性に優れたベーナイト基地球状黒
鉛鋳鉄を得るため、どのようにすればよいかという点に
ついては全く解明されていなかった。
は高級材料の一部代替材として球状黒鉛鋳鉄の高強度化
が検討されており、その結果、球状黒鉛鋳鉄をオーステ
ンパー処理すること−により得られるベーナイト基地球
状黒鉛鋳鉄が、高強度と高靭性を有することは知られて
いるが、特に耐衝撃、性に優れたベーナイト基地球状黒
鉛鋳鉄を得るため、どのようにすればよいかという点に
ついては全く解明されていなかった。
（発明が解決しようとする問題点）
この発明は、上述の問題点を解決するためになされたも
ので、特に耐衝撃性に優れたベーナイト基地球状黒鉛鋳
鉄を得ることを目的とするものである。
ので、特に耐衝撃性に優れたベーナイト基地球状黒鉛鋳
鉄を得ることを目的とするものである。
（問題点を解決するための手段）
上述の目的を達成するた、めこの発明においては、ベー
ナイト基地球状黒鉛鋳鉄の残留オーステナイト量を２０
〜４０％とし、またこのようにするために、ベーナイト
化温度を３００〜４００℃とする。
ナイト基地球状黒鉛鋳鉄の残留オーステナイト量を２０
〜４０％とし、またこのようにするために、ベーナイト
化温度を３００〜４００℃とする。
く作 用）
この発明は、上述のようにベーナイト化温度を３００〜
４００℃とすることにより、残留オーステナイト量を２
０〜４０％として、特に耐衝撃性に優れたベーナイト基
地球状黒鉛鋳鉄を得ることができる。
４００℃とすることにより、残留オーステナイト量を２
０〜４０％として、特に耐衝撃性に優れたベーナイト基
地球状黒鉛鋳鉄を得ることができる。
（実施例）
つぎに、この発明の詳細な説明する。
第 １ 表 化学組成 ％
供試材として第１表に示す化学組成のものを溶製し、第
１図（ａ ）に示すように、９００℃で１時間保持して
オーステナイト化した後、３００． ３５０゜３７５お
よび４００℃の塩浴中で１時間恒温保持後空冷してベー
ナイト化熱処理をした。
１図（ａ ）に示すように、９００℃で１時間保持して
オーステナイト化した後、３００． ３５０゜３７５お
よび４００℃の塩浴中で１時間恒温保持後空冷してベー
ナイト化熱処理をした。
また比較試料として、ＦＣＤ４０は、第１図（ｂ゛）に
示すように、９００℃で１時間保持した後炉冷し、Ｆ
ＣＤ ５０は第１図（Ｃ）に示すように、９００℃で１
時間保持してから、７００℃まで炉冷した後空冷し、Ｆ
ＣＤ ７０は、第１図（ｄ ）に示すように、１９０
０℃で１時間保持した後空冷した。
示すように、９００℃で１時間保持した後炉冷し、Ｆ
ＣＤ ５０は第１図（Ｃ）に示すように、９００℃で１
時間保持してから、７００℃まで炉冷した後空冷し、Ｆ
ＣＤ ７０は、第１図（ｄ ）に示すように、１９０
０℃で１時間保持した後空冷した。
これらの試料からなるＵノツチ試験片について、計装化
シャルピー衝撃試験を行って、その衝撃特性を、最大応
力（Ｐｍ）、降伏応力（Ｐｙ ） 、吸収エネルギー（
Ｅ）、亀裂生成エネルギー（Ｅｉ）および亀裂伝播エネ
ルギー（Ｅｐ）に分け、ベーナイト化温度との関係を調
べた結果は第２図に示す通りであった。
シャルピー衝撃試験を行って、その衝撃特性を、最大応
力（Ｐｍ）、降伏応力（Ｐｙ ） 、吸収エネルギー（
Ｅ）、亀裂生成エネルギー（Ｅｉ）および亀裂伝播エネ
ルギー（Ｅｐ）に分け、ベーナイト化温度との関係を調
べた結果は第２図に示す通りであった。
またベーナイト化温度と、引張強さ、耐力、および伸び
との関係は第３図に示す通りであった。
との関係は第３図に示す通りであった。
さらに、ベーナイト基地球状黒鉛鋳鉄の機械的性質は、
残留オーステナイト量に大きく影響されるから、ベーナ
イト化温度と残留オーステナイト量との関係を調べた結
果、第４図の通りであった。
残留オーステナイト量に大きく影響されるから、ベーナ
イト化温度と残留オーステナイト量との関係を調べた結
果、第４図の通りであった。
すなわち第３図に示すように、ベーナイト化温度が高（
なるにしたがって、引張強さ、および耐力は低くなるが
、逆に伸びは大きくなり、３５０〜４００℃では１２％
以上になる。
なるにしたがって、引張強さ、および耐力は低くなるが
、逆に伸びは大きくなり、３５０〜４００℃では１２％
以上になる。
また第２図は、この発明に係るベーナイト基地球状黒鉛
鋳鉄のベーナイト化温度と衝撃特性の関係を示すと共に
、Ｆ ＣＤ ４０．．５０．７０との比較を示すもので
ある。
鋳鉄のベーナイト化温度と衝撃特性の関係を示すと共に
、Ｆ ＣＤ ４０．．５０．７０との比較を示すもので
ある。
この第２図を見ると、ベーナイト化温度が高くなるにし
たがって、最大応力（ｐＨｌ）、降伏応力（Ｐｙ）は低
下するが、吸収エネルギー（Ｅ）。
たがって、最大応力（ｐＨｌ）、降伏応力（Ｐｙ）は低
下するが、吸収エネルギー（Ｅ）。
亀裂生成エネルギー（Ｅｆ）、および亀裂伝播エネルギ
ー（Ｅｐ ）は多くなっていることがわかる。
ー（Ｅｐ ）は多くなっていることがわかる。
特に亀裂生成エネルギー（Ｅｉ ）が多くなっており、
これはＦＣＤ５０およびＦ ＣＤ ７０と比較した場合
顕著である。
これはＦＣＤ５０およびＦ ＣＤ ７０と比較した場合
顕著である。
したがって、ベーナイト化温度を３００−４００℃とす
ることにより耐衝撃性に優れたベーナイト基地球状黒鉛
鋳鉄を得ることができる。
ることにより耐衝撃性に優れたベーナイト基地球状黒鉛
鋳鉄を得ることができる。
また第４図に示すように、ベーナイ化温度が３００℃か
ら４００℃までの残留オーステナイト量は、２０〜４０
％の範囲内にあるから、残留オーステナイト量が、２０
〜４０％の範囲内にあるベーナイト基地球状黒鉛鋳鉄は
、耐衝撃性が優れたものとなる。
ら４００℃までの残留オーステナイト量は、２０〜４０
％の範囲内にあるから、残留オーステナイト量が、２０
〜４０％の範囲内にあるベーナイト基地球状黒鉛鋳鉄は
、耐衝撃性が優れたものとなる。
（発明の効果）
上述のように、この発明によれば、ベーナイト化温度を
３００〜４００℃とすることにより、残留オーステナイ
ト量が２０〜４０％の範囲にある耐衝撃性に優れたベー
ナイト基地球状黒鉛鋳鉄が得られるから、この発明はベ
ーナイト基地球状黒鉛鋳鉄の新規な用途を開拓できると
いうすぐれた効果がある。
３００〜４００℃とすることにより、残留オーステナイ
ト量が２０〜４０％の範囲にある耐衝撃性に優れたベー
ナイト基地球状黒鉛鋳鉄が得られるから、この発明はベ
ーナイト基地球状黒鉛鋳鉄の新規な用途を開拓できると
いうすぐれた効果がある。
第１図（ａ）〜（ｄ ）は熱処理サイクル図、第２図は
衝撃特性図、 第３図は機械的特性図、 第４図はベーナイト化温度と残留オーステナイト量との
関係を示す線図である。 第１図 第２図 べ゛−ナイト化１度 ℃ Ｐ４１オーステナイトｉ！ｚ 仲３゛ｚ 手 続 補 正 書（方式） 昭和６０年６月４日 特許庁長官 志 賀 学 殿１、事件
の表示 昭和６０年特許願第１４５４８ 号 ２、発明の名称 ベーナイト基地球状黒鉛鋳鉄およびその製法３、補正を
する者 事件との関係 特許出願人 旭可鍛鉄株式会社 ４、代理人 第１図 （訂正１！ｌ）
衝撃特性図、 第３図は機械的特性図、 第４図はベーナイト化温度と残留オーステナイト量との
関係を示す線図である。 第１図 第２図 べ゛−ナイト化１度 ℃ Ｐ４１オーステナイトｉ！ｚ 仲３゛ｚ 手 続 補 正 書（方式） 昭和６０年６月４日 特許庁長官 志 賀 学 殿１、事件
の表示 昭和６０年特許願第１４５４８ 号 ２、発明の名称 ベーナイト基地球状黒鉛鋳鉄およびその製法３、補正を
する者 事件との関係 特許出願人 旭可鍛鉄株式会社 ４、代理人 第１図 （訂正１！ｌ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、残留オーステナイト量が２０〜４０％であることを
特徴とする耐衝撃性に優れたベーナイト基地球状黒鉛鋳
鉄。 ２、ベーナイト化温度を３００〜４００℃とすることを
特徴とする耐衝撃性に優れたベーナイト基地球状黒鉛鋳
鉄の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60014548A JPS61264155A (ja) | 1985-01-30 | 1985-01-30 | ベ−ナイト基地球状黒鉛鋳鉄およびその製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60014548A JPS61264155A (ja) | 1985-01-30 | 1985-01-30 | ベ−ナイト基地球状黒鉛鋳鉄およびその製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61264155A true JPS61264155A (ja) | 1986-11-22 |
Family
ID=11864201
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60014548A Pending JPS61264155A (ja) | 1985-01-30 | 1985-01-30 | ベ−ナイト基地球状黒鉛鋳鉄およびその製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61264155A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56127747A (en) * | 1980-03-08 | 1981-10-06 | Mazda Motor Corp | Vibration isolating semispherical graphite cast iron |
| JPS58207354A (ja) * | 1982-05-26 | 1983-12-02 | Sugiyama Chuzo Kk | 球状黒鉛鋳鉄製揚重機部品の製造方法 |
| JPS5910988B2 (ja) * | 1978-12-13 | 1984-03-13 | ホルスト・ミユ−ルバ−ガ− | 球状黒鉛鋳鉄及びその製造方法 |
-
1985
- 1985-01-30 JP JP60014548A patent/JPS61264155A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5910988B2 (ja) * | 1978-12-13 | 1984-03-13 | ホルスト・ミユ−ルバ−ガ− | 球状黒鉛鋳鉄及びその製造方法 |
| JPS56127747A (en) * | 1980-03-08 | 1981-10-06 | Mazda Motor Corp | Vibration isolating semispherical graphite cast iron |
| JPS58207354A (ja) * | 1982-05-26 | 1983-12-02 | Sugiyama Chuzo Kk | 球状黒鉛鋳鉄製揚重機部品の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2719892B2 (ja) | 高温用表面浸炭ステンレス鋼合金及びそれから作られる製品及びその製造方法 | |
| JPH09209086A (ja) | 鍛造品製造用鋼と鍛造品の製造方法 | |
| CN109136765A (zh) | 一种热作模具钢及其制备方法 | |
| US4581079A (en) | Bearing steel | |
| JPS62199718A (ja) | 機械構造用鋼の圧延材直接軟質化法 | |
| US4167427A (en) | Heat treatment of titanium alloys | |
| JPS61264155A (ja) | ベ−ナイト基地球状黒鉛鋳鉄およびその製法 | |
| JPS59179718A (ja) | タ−ビンロ−タの製造方法 | |
| JPS59232231A (ja) | タ−ビンロ−タの製造方法 | |
| US3704183A (en) | Method for producing a low-cost hypereutectoid bearing steel | |
| JPS5959825A (ja) | 強靭球状黒鉛鋳鉄の熱処理方法 | |
| JPS62205245A (ja) | 熱間鍛造用非調質鋼 | |
| JPH0987736A (ja) | 低合金鋼の球状化焼なまし方法 | |
| JPS60248864A (ja) | Ｃｖ黒鉛鋳鉄製ブレ−キドラム | |
| JPS6031898B2 (ja) | タ−ビンロ−タ材 | |
| JPS61264156A (ja) | ベ−ナイト基地球状黒鉛鋳鉄およびその製法 | |
| JPH02101154A (ja) | 破砕機用耐摩耗部品 | |
| JPH11335773A (ja) | 冷間加工性に優れた軸受用鋼 | |
| JPS62205247A (ja) | 軸受用材料 | |
| JPH02179841A (ja) | 高周波焼入用非調質鋼およびその製造方法 | |
| JPS6151010B2 (ja) | ||
| JPS61157640A (ja) | 冷間鍛造用棒鋼および線材の製造法 | |
| JPH02310343A (ja) | 破砕機用耐摩耗部品の製造方法 | |
| JPS61264129A (ja) | 高強度高靭性非調質熱間鍛造品の製造方法 | |
| JPH03211227A (ja) | 高強度高靭性熱間鍛造非調質鋼の製造方法 |