JPS61285514A

JPS61285514A - 減圧弁

Info

Publication number: JPS61285514A
Application number: JP12847585A
Authority: JP
Inventors: Kenji Masuda; 健二増田
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 1985-06-12
Filing date: 1985-06-12
Publication date: 1986-12-16
Also published as: JPH056692B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〈産業上の利用分野〉この発明は、主弁とパイロット弁とからなる減圧弁に関
する。

〈従来の技術〉従来、この種の減圧弁としては、第５図に示すように、
主弁（１）とポペット形の２ボ一ト式パイロット弁（２
）からなるものが知られている（油圧　　　　　　　　
　　、■技術、２４巻、Ｎｏ、４．２１頁）。この威圧
弁は、主弁（１）の２次ポート（Ｂ）側からパイロット
弁（２）　　　　　　　　　　、”ドのポペット（３）へのベント流れを形成するベント　　
　　　　　　　　：・絞り（５）を有するパイロット通
路（６）を設け、こ　　　　　　　　　　ｊ；（・□の
ベント絞り（５）とボペ・・ト（３）との間の流体圧　
　　　　　　　　　１′（′：１・□ 力を主弁（１）の主スプール（７）の一端側のバネ室　
　　　　　　　　　１ｔｌｌｌ、８５．ユ。、−カ、よ
オ（１）。２ヶ、８−１゜８、。エ　　　　　　　　　
　ｉ）・□１１′ 、−イカを主スプール（７）の他端側のパイロット室（９）　
　　　　　　　　　　パ；″：に導いている。つまり、主スプール（７）にはパイ　　
　　　　　　　　□゛□−一、′ ロット室（９）の流体圧力とバネ室（８）の流体圧力に
バネ（１０）力を加算した合力とが対抗しており、上記
２次ポート（Ｂ）の流体圧力がパイロット弁（２）の設
定圧力に達すると、パイロット弁（２）が開弁じてベン
ト流れを形成する。このためベント絞り（５）の前後に
差圧が形成され、この差圧がバネ圧相当になると、主ス
プール（７）を動作させて可変オリフィス（４）の開度
を狭め、２次ポート（Ｂ）の圧力を減圧するのである。

そして、２次ポート（Ｂ）の流体圧力が設定圧力よりも
低くなると、パイロット弁（２）が閉じて、ベント流量
を零にしてベント絞り（５）の前後の差圧を解消し、バ
ネ（ｌＯ）力により、主スプール（７）を第５図中右方
へ動かせて、可変オリフィス（４）の開度を広げて、１
次ポート（Ａ）から２次ポート（Ｂ）に流体を供給して
、２次ポート（Ｂ）の圧力を上昇させ、所望の設定圧力
に制御している。また２次ポート（Ｂ）からタンクポー
ト（Ｔ）にかけてリリーフ作動をする。

〈発明が解決しようとする問題点〉ところで、上記従来の減圧弁においては、前述のように
、２次ポート（Ｂ）の圧力が設定圧力よりも低下した場
合、特に２次ポート（Ｉ３）の圧力がパイロット弁（２
）を完全に閉鎖する程に急速に低下した場合に、主スプ
ール（７）を右側へ移動させて開動作をさせて、初めて
２次ポート（Ｂ）の圧力が上昇する。しかしながら、こ
のようにパイロット弁（２）に続いて主弁（２１）の主
スプール（７）を動作させて、２次ポート（Ｂ）の圧力
を初めて制御する構造では、主スプール（７）の質量、
寸法が大きくて、主スプール（７）の動作が遅いため、
負荷の影響による２次ポート（Ｂ）の圧力変動に対する
修正動作の応答性が悪いという問題がある。

そこで、この発明の目的は、主弁の動作に先行して、主
弁の２次ポートにパイロット弁から積極的に流体を供給
できるようにして、負荷側の変動に対する減圧弁の圧力
制御の応答性を高めることにある。

〈問題点を解決するための手段〉上記問題点を解決するため、この発明は、第１図に例示
するように、スプール形式の３ポート形の主弁（２１）
とパイロット弁（２２）を用い、主弁（２Ｉ）の１次ポ
ート（Ａ）にパイロット弁（２２）の１次ポート（ａ）
を、主弁（２１）の２次ポート（１３）にパイロット弁
（２２）の２次ポート（ｂ）を各々接続して、主弁（２
１）とパイロット弁（２２）を並列に接続すると共に、
主弁（２１）の主スプール（２５）をスプール部とピス
トン部とからなる段付構造にしたことを基本的な特徴と
している。より詳しくは、２次ポート（Ｂ）を１次ポー
ト（Ａ）とタンクポート（Ｔ）とに切換連通ずるスプー
ル部と上記スプール部の径よりも径が大きいピストン部
を有する主スプール（２５）のスプール部側の端面の室
を通路を介して上記２次ポート（Ｉ３）に、上記主スプ
ール（２５）のピストン部側端面の室を絞り（３３）を
有する通路を介して上記２次ポート（Ｂ）に夫々連通さ
せた主弁（２１）と、２次ポート（ｂ）を１次ポート（
ａ）とタンクポート（１）とに切換連通ずるパイロット
スプール（４１）の一端側の室を通路を介して上記２次
ポート（ｂ）に連通し、上記パイロットスプール（４１
）の他端側に押圧手段を設けた３ポート形パイロット弁
（２２）とからなり、上記パイロット弁（２２）の１次
ポート（ａ）を上記主弁（２１）の１次ポート（Ａ）に
、また上記パイロット弁（２２）の２次ポート（ｂ）を
上記主スプール（２５）のピストン部側の端面の室に夫
々連通させたことを特徴としている。

〈作　用〉通常の減圧作動中、第１図に例示するように、パイロッ
ト弁（２２）は押圧手段（４８）の押圧力に・応じた圧
力にパイロット弁（２２）の２次ポート（ｂ）の圧力を
制御し、主弁（２１）の２次ポート（Ｂ）、絞り（３３
）、パイロット弁（２２）の２次ポート（ｂ）、タンク
ポート（ｔ）を流れるパイロット流れが生じる。

いま、何等かの原因で主弁（２りの２次ポート（Ｂ）の
２次圧力（ＰＲ）が設定圧力よりも急激に低下したとす
ると、パイロット弁（２２）のパイロットスプール（４
Ｉ）の一端側の圧力が低下して、パイロットスプール（
４Ｉ）が１次ポート（ａ）と２次ポート（ｂ）との間を
開き、２次ポートＣｂ）とタンクポート（ｔ）との間を
閉じるように動作して、主弁（２１）の動作に先立って
、パイロット弁（２２）の２次ポート（ｂ）から絞り（
３３）を通って主弁（２１）の２次ポート（Ｂ）への供
給する補償流が生じて、上記２次ポート（Ｉ３）へパイ
ロット弁（２２）から流体が供給され、続いて、主弁（
２１）が動作して可変オリフィス（２６）の開度が増大
して、主流れが増大する。このように、主弁（２Ｉ）が
動作する前に、小形で応答性の早いパイロット弁（２２
）を通して、積極的に１次ポート（ａ）から圧力流体を
主スプール（２５）のピストン部側端面の室および２次
ポート（Ｂ）へ供給するので、主弁（２１）の２次ポー
ト（Ｂ）の圧力変動に対する修正動作の応答性が早くな
る。また、このようにパイロット弁（２２）を通して主
スプール（２５）における受圧面積の大きなピストン部
に圧力流体を供給して、作用させるので、主スプール（
２５）に作用する軸推力（フローフォース）に抗して、
主スプール（２５）を大きな力で作動させることができ
、したがって、大きな軸推力に対しても対抗でき、最大
流量を増大することができる。

次に、何等かの原因で主弁（２りの２次ポート（ｒ３）
の２次圧力（１’Ｒ）が急激に設定圧力よりも上昇した
とする。そうすると、パイロット弁（２２）のパイロッ
トスプール（４りの一端の圧力が上昇して、パイロット
スプール（４Ｉ）は２次ポート（ｂ）とタンクポート（
ｔ）との間を開くように動作して、パイロット流れをド
レンとして増大させる。ここでも主弁（２１）の閉作動
に先行してパイロット弁（２２）が作動して、主弁（２
１）の２次ポート（Ｂ）の圧力（ＰＲ）を減小させ、続
いて主弁（２１）が閉作動して、主流れを減小さ仕て、
さらに２次ポート（Ｂ）とタンクポート（Ｔ）を連通さ
せて、減圧作用を行なう。このようにパイロット弁（２
２）が主弁（２１）に先行して、直接に減圧作用を行な
うので、応答性が早くなる。

また、スプール部（２５ａ）の端面よりも断面積が大き
なピストン部（２５ｂ）の端面にパイロット流体か作用
し、増力された大きな力で主スプール（２５）が作動さ
せられるから、主スプール（２５）を押圧するバネ（３
１）が用いられても、１次ポート（Ａ）と２次ポート（
Ｂ）との間が全開になるまで主スプール（２５）がバネ
（３１）を圧縮して移動可能で、主弁（２１）の１次圧
力（ＰＡ）と２次圧力（Ｐｎ）が等しい状態に圧力制御
し得る。また、２次ポート（Ｂ）は、パイロット弁（２
２）又は主スプール（２５）を介してタンクに開放され
るので、２次圧力（Ｐａ）を零圧力に近い極低圧から制
御できる。したがって、零圧力から１次圧力（ＰＡ）に
等しい高圧にわたって制御できる。

〈実施例〉以下、この発明を図示の実施例により詳細に説明する。

第１図において、２１は３ポート形の主弁、２２は３ポ
ート形のパイロット弁である。

上記主弁（２Ｉ）の主スプール（２５）は、３つのラン
ド（２５ａ　−）、　（２５ａ　　２）、　（２５ａ　
　３）を有するスプール部（２５ａ）とこのスプール部
（２５ａ）より大径なピストン部（２５ｂ）とを一体形
成している。

上記ランド（２５ａ−０）、（２５ａ　　ｔ）、（２５
ａ　　ｓ）とピストン部（２５ｂ）は本体（２０）に摺
動自在に嵌合している。上記ピストン部（２５ｂ）の径
はランド（２５ａ　　＋）、（２５ａ　　ｔ）、（２５
ａ　　ｔ）の径よりも大きくしている。そして、上記主
スプール（２５）の作動によってランド（２５ａ　　２
）で２次ポート（Ｉ（）を１次ポート（Ａ）とタンクポ
ート（′ｒ）に切換連通　　　　　　　　　　ｉ【貝するようにしている。上記主スプール（２５）のス　　
　　　　　　　　１）・プール部（２５ａ）側の一端のバネ（３１）を縮装し　
　　　　　　　　　　ｉたバネ室（２８）にはパイロッ
ト通路（２９）を介し　　　　　　　　　　１て２次ポ
ート（Ｂ）を接続している。上記パイロット通路（２９
）のランド（２５ａ−、）に開口する開口（２９ａ）が
常に２次ポート（Ｂ）に連通ずるように　　　　　　　
　　　　（□＋ｙ、２−＞ｂ（２５）ｃ７）ｔｄ：Ｇ２
〜パ６・１１・１．１・起生スプール（２５）のピスト
ン部（２５ｂ）側の他端のパイロット室（３２）には、
絞り（３３）を宵す　　　　　　　　　　ト′するパイ
ロット通路（３５）を介して２次ポート（１３）　　　
　　　　　　　　　’を接続している。したがって、主
弁（２１）はパイロット室（３２）とバネ室（２８）と
の圧力による力　　　　　　　　　　　）の差がバネ（
３１）のバネ力に相当するように主スブ　　　　　　　
　　　・、・：ｉ −ル（２５）を動作させて、２次ポート（１３）と１次
ボ　　　　　　　　　　１、＆一ト（Ａ）およびタンクポート（Ｔ）との間の可変オ　
　　　　　　　　　□゛（（Ｈリフイス（２６）、（３０）の開度を制御する。

一方、上記パイロット弁（２２）はノーマルクローズド
形でパイロットスプール（４１）の作動によってランド
（４１ａ）で２次ポート（ｂ）を、１次ポート（ａ）と
タンクポート（ｔ）に切換連通ずるようになっている。

上記パイロットスプール（４１）の一端側の室（４５）
にはパイロット通路（４６）を介して２次ポート（ｂ）
を接続している。上記パイロット弁（２２）の室（４５
）にはバネ（４７）を縮装している。一方、上記パイロ
ットスプール（４１）の他端側には、調整可能な押圧手
段の一例としての電磁比例ソレノイド（４８）を設けて
、パイロットスプール（４１）の中心を電磁比例ソレノ
イド（４８）のプランジャ（４８ａ）によって電流の通
電値（ｉ）に比例した力で押圧するようにしている。上
記プランジャ（４８ａ）には釣り合い用のバネ（４９）
でパイロットスプール（４１）に向けて押圧している。

上記バネ（４７）のバネ力はバネ（４９）のバネ力より
も若干強くしている。上記パイロットスプール（４１）
の左端には係合部（４１ｂ）を設けて、ノーマル位置で
１次ポート（ａ）と２次ポート（ｂ）との間を閉鎖する
ようにしている。すなわち、パイロット弁（２２）はノ
ーマルクローズド形になっている。

したがって、パイロット弁（２２）のパイロットスプー
ル（４１）はプランジャ（４８ａ）の押圧力と室（４５
）の圧力つまり２次ポート（ｂ）の圧力とがバランスす
るように動作するようになっている。

上記パイロット弁（２２）の１次ポート（ａ）はパイロ
ット通路（５Ｋ）を介して主弁（２１）の１次ポート（
Ａ）に接続すると共に、上記パイロット弁（２２）の２
次ポート（ｂ）は主弁（２１）の２次ポート（Ｂ）に通
じるバネ室（３２）にパイロット通路（５２）を介して
接続して、主弁（２１）とパイロット弁（２２）を並列
的な状態に接続している。上記パイロット弁（２２）の
タンクポート（ｔ）およびプランジャ（４８ａ）を収容
した室（６５）はドレン通路（５３）を介してタンク（
６Ｋ）に接続している。また、主弁（２１）のピストン
部（２５ｂ）とランド（２５ａ−＝）との間の室（６６
）もドレン通路（５３）を介してタンク（６１）に接続
している。

また、上記主弁（２１）の２次ポート（Ｂ）は油圧シリ
ンダ（５５）に通路（５６）を介して接続し、１次ポー
ト（Ａ）は圧力源（５７）に通路（５８）を介して接続
し、タンクポート（Ｔ）は通路（７Ｉ）を介してタンク
（６Ｉ）に接続している。

上記構成において、電磁比例ソレノイド（４８）へ通電
している電流値（１）が一定で、油圧シリンダ（５５）
が負荷の影響を受けて静止しており、主弁（２１）の２
次ポート（Ｂ）から絞り（３３）、パイロット弁（２２
）の２次ポート（ｂ）およびタンクボー１（ｔ）を通っ
てタンク（５４）へのベント流れが生じ、上記絞り（３
３）の前後には主弁（２Ｉ）のスプール部（２５ａ）の
端面に作用する流体力とピストン部（２５ｂ）に作用す
る流体力との差がバネ（３１）のバネ圧に相当するよう
な差圧が生じているとする。

いま、何等かの原因で主弁（２１）の２次ポート（Ｂ）
の流体圧力（Ｐａ）が設定圧力（平衡点）よりも急激に
低下したとする。そうすると、上記２次ポート（Ｂ）に
通じるパイロット弁（２２）のパイロット室（４５）の
圧力ら急激に低下し、パイロットスプール（４りは電磁
比例ソレノイド（４８）に押圧されて第１図中左方に移
動して、タンクポート（１）への流量を減少し、あるい
はパイロット弁（２２）の１次ポート（ａ）から２次ポ
ート（ｂ）へ圧力流体を供給するので、パイロット弁（
２２）の２次ポート（ｂ）側の圧力が主弁（２１）の動
作に先行して上昇する。そのため、絞り（３３）を通る
ベント流量が減少し、あるいはパイロット弁（２２）の
２次ポート（ｂ）側から絞り（３３）を有するパイロッ
ト通路（３５）を介して主弁（２１）の２次ポート（Ｂ
）へ流体流れが生じる。続いて、主弁（２１）の主スプ
ール（２５）は、ピストン部（２５ｂ）に作用するパイ
ロット弁（２２）の２次ポート（ｂ）側の圧力により、
第１図中左方へ移動して、可変オリフィス（２６）の開
度を増大させ、１次ポート（Ａ）から２次ポート（Ｂ）
への主流れを増大させる。

このように、主弁（２Ｋ）が開作動する前に、主弁（２
１）に比べて小形で応答性の早いパイロット弁（２２）
を通して、主弁（２１）のパイロット室（３２）および
２次ポート（Ｂ）に圧力流体を供給するので、負荷の影
響による主弁（２Ｉ）の２次ポート（Ｂ）の圧力変動に
対する修正動作の応答性が早くなる。

また、上記主弁（２１）の主スプール（２５）が軸推力
により、可変オリフィス（２６）を閉じるように動作し
て、２次ポート（Ｂ）の圧力が急激に低下すると、主弁
（２Ｉ）のパイロット室（３２）に前述のようにパイロ
ット弁（２２）を通して圧力流体が供給され、ピストン
部（２５ｂ）を押圧するので、スプール（２５）は軸推
力を相殺する方向に作動でき、すなわち、主スプール（
２５）を正常な開度位置に作動させることができ、主弁
（２りの最大流量を増大することが可能である。

次に、何等かの原因で主弁（２１）の２次ポート（Ｂ）
の圧力（Ｐａ）が急激に設定圧ノＪよりも上昇したとす
る。そうすると、パイロット弁（２２）のパイロットス
プール（４１）の一端のパイロット室（４５）の圧力が
上昇して、パイロットスプール（４１）は第１図中右方
へ移動して２次ポート（ｂ）とタンクポート（ｔ）との
間を開く方向に動作して、ベント流量をドレンとしてさ
らに増大させる。ここでも、主弁（２１）の閉作動に先
行してパイロット弁（２２）が作動して、主弁（２１）
の２次ポート（Ｂ）の圧力（Ｐａ）を減小させ、続いて
、主弁（２Ｉ）は２次ポート（Ｂ）と１次ポート（Ａ）
の間を狭くし、さらには２次ポート（Ｂ）からタンクポ
ート（Ｔ）への流れを生ヒさせて、減圧作用を行なう。

このようにパイロット弁（２２）が主弁（２Ｉ）に先行
して、直接に減圧作用を行なうので、２次ポート（Ｂ）
の圧力変動に対する修正動作の応答性が早くなる。

また、主弁（２Ｉ）の主スプール（２５）を受圧面積０
大５パｌ″″７ト′部（２５ｂ）に流体圧力２作用　　
　　　　　　　　：させて、大きな力で主スプール（２
５）を作動させているので、主スプール（２５）を可変
オリフィス（２６）が全開になるまで作動させて、１次
圧力（ＰＡ）と２次圧力（ＰＲ）とが等しい状態に制御
できる。また、ソレノイド（４８）を消磁したとき、２
次ポート（Ｂ）は、パイロット弁（２２）および主スプ
ール（２５）を介してタンクへ開放されるので、２次圧
力（ＰＲ）を零圧力に近い状態でも主スプール（２５）
を制御でき、したがって、２次圧力（Ｐａ）を略零圧力
から制御できる。すなわち、主弁（２１）の２次圧力（
ＰＢ）をＯＫｇ／ｃｍ’から１次圧力（ＰＡ）に等しい
状態まで制御できるのである。

第２図は、パイロット弁（２２）の電磁比例ソレノイド
（４日）に通電する電流値（ｉ）と主弁（２１）の２次
ポート（Ｂ）の流体圧力（ＰＢ）との関係を示すグラフ
で、２次圧力（Ｐａ）がＯＫｇ／ｃｍ″から電流値（ｉ
）に比例して、直線的に増大することが分かる。

なお、図示しないがパイロット弁（２２）のパイロット
スプール（４１）にディザ−効果を付加すれば、より精
度の高い比例圧力制御をすることができる。

第３図は他の実施例を示し、第１図に示すものに対して
、パイロット弁（２２）の１次ポート（ａ）とタンクポ
ートＱ）とを置換してノーマルオーブン形にし、さらに
、電磁比例ソレノイド（４，８）のプランジャ（４８ａ
）を収容した室（６５）に２次ポート（ｂ）の圧力を導
くようにしたものである。他の構成は第１図に示すもの
と同様であり、それらについては同一参照番号を付して
説明を省略する。　　　　　　　　　。

この第３図に示すものでは、バネ（４７）が押圧手段と
なり、電磁比例ソレノイド（４８）の押圧力が強くなる
と、バネ（４７）のパイロットスプール（４Ｉ）に対す
る押圧力が相対的に弱くなったこと　　　　　　　　　
　“になり、第４図に示すように電流値（ｉ）が大きく
なると主弁（２Ｉ）の２次圧力（Ｐａ）が低くなる。

なお、電流値（ｉ）が設定値になるまでは、バネ（４７
）のバネ力がバネ（４７）のバネ力よりも遥かに強い　
　　　　　　　　　：１゜１（、ため、パイロット弁（２２）の１次ポート（ａ）と２１
、（゛・次ポート（ｂ）との間が全開になり、主弁（２１）の　
　　　　　　　　　“□（，１次圧力（ＰＡ）と２次圧力（ＰＬＩ）は等しくなる。

　　　　　　　　　　、、。

なお、上記実施例では、主弁（２Ｉ）の主スブー、＋１
＝（２５）ｃ７）Ｘ：ｆ−ｔＬ−ｆ！ｉ？、°°゛°°
“１“′“°°゛Ｙ、ｂ）を一体構造にしたが、スプー
ル部（２５ａ）とビ　　　　　　　　　　：。

、；：Ｘストン部（２５ｂ）とは分離構造であってもよい。　　
　　　　　　　　　ＩＩ。

〈発明の効果〉１） Σ。

：！、］′］以上より明らかなように、この発明は、スブー　　　　
　　　　　　５、・ル形式の３ポート形のパイロット弁
の１次ポートに主弁の１次ポートを、上記パイロット弁
の２次ポートに主弁の２次ポートおよび主スプールの他
端側を夫々接続し、主弁とパイロット弁を並列状態に接
続しているので、負荷の影響に上り主弁の２次ポートの
圧力が変動した場合に、主弁の動作に先行して、パイロ
ット弁から主弁の２次ポートに向けて圧力流体を積極的
に供給でき、したがって、負荷等の影響による主弁の２
次ポートの圧力変動に対する減圧弁の修正動作の応答性
を早くできる。また、軸推力を相殺するように主スプー
ルをパイロット弁でもって補償するので、減圧弁の最大
流量を増大できる。さらに、パイロット弁が非作動状態
のとき、主弁の２次ポートは、パイロット弁又は主スプ
ールを介してタンクへ開放されるので、２次圧力を零圧
力から制御できると共に、主弁の小径のスプール部と大
径のピストン部からなる主スプールのピストン部にパイ
ロット弁の２次ポートから供給される流体の圧力を作用
させて、大きな力で主スプールを作動させるので、２次
圧力を１次圧力に等しい値にでき、従ってこの減圧弁で
は略零圧力から１次圧力に等しい値にわたる広範囲に制
御できる。

【図面の簡単な説明】

第１図、第３図は夫々この発明の一実施例の原理図、第
２図、第４図は夫々上記実施例の特性図、第５図は従来
例の断面図である。２１・・・主弁、　　２２・・・パイロット弁、　　２
５・・・主スプール、　　２５ａ・・・スプール部、２
５ｂ・・・ピストン部、３３・・・絞り、　　４１・・
・パイロットスプール、４８・・・電磁比例ソレノイド
。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）２次ポート（Ｂ）を１次ポート（Ａ）とタンクポ
ート（Ｔ）とに切換連通するスプール部と上記スプール
部の径よりも径が大きいピストン部を有する主スプール
（２５）のスプール部側の端面の室を通路を介して上記
２次ポート（Ｂ）に、上記主スプール（２５）のピスト
ン部側端面の室を絞り（３３）を有する通路を介して上
記２次ポート（Ｂ）に夫々連通させた主弁（２１）と、２次ポート（ｂ）を１次ポート（ａ）とタンクポート（
ｔ）とに切換連通するパイロットスプール（４１）の一
端側の室を通路を介して上記２次ポート（ｂ）に連通し
、上記パイロットスプール（４１）の他端側に押圧手段
を設けた３ポート形パイロット弁（２２）とからなり、上記パイロット弁（２２）の１次ポート（ａ）を上記主
弁（２１）の１次ポート（Ａ）に、また上記パイロット
弁（２２）の２次ポート（ｂ）を上記主スプール（２５
）のピストン部側の端面の室に夫々連通させたことを特
徴とする減圧弁。