JPS6146409A - エンジンの潤滑油供給装置 - Google Patents
エンジンの潤滑油供給装置Info
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- JPS6146409A JPS6146409A JP16895384A JP16895384A JPS6146409A JP S6146409 A JPS6146409 A JP S6146409A JP 16895384 A JP16895384 A JP 16895384A JP 16895384 A JP16895384 A JP 16895384A JP S6146409 A JPS6146409 A JP S6146409A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M3/00—Lubrication specially adapted for engines with crankcase compression of fuel-air mixture or for other engines in which lubricant is contained in fuel, combustion air, or fuel-air mixture
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M1/00—Pressure lubrication
- F01M1/16—Controlling lubricant pressure or quantity
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M2250/00—Measuring
- F01M2250/60—Operating parameters
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Lubrication Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、潤滑油をエンジンの吸気通路または燃焼作
動室へ供給して、ピストンやガスシール材の潤滑を行な
うエンジンの潤滑油供給装置に関するものである。
動室へ供給して、ピストンやガスシール材の潤滑を行な
うエンジンの潤滑油供給装置に関するものである。
（従来技術）
従来、潤滑油を吸気通路やシリンダへ供給して、ピスト
ンの潤滑およびガスシールを行なわせる装置は知られて
いる（たとえば、実公昭４３−７９３９号公報参照）、
ここで、上記潤滑およびガスシールを有効に行なうには
、潤滑油の供給量を、エンジンの運転状態に応じて精密
に制御する必要がある。
ンの潤滑およびガスシールを行なわせる装置は知られて
いる（たとえば、実公昭４３−７９３９号公報参照）、
ここで、上記潤滑およびガスシールを有効に行なうには
、潤滑油の供給量を、エンジンの運転状態に応じて精密
に制御する必要がある。
ところが、従来の装置は、潤滑油の供給量を調整する手
段が、吸気通路の負圧により作動するダイヤプラムを用
いる等１機械的に作動するものであったため、潤滑油の
供給量を高精度に制御できない問題があった。
段が、吸気通路の負圧により作動するダイヤプラムを用
いる等１機械的に作動するものであったため、潤滑油の
供給量を高精度に制御できない問題があった。
（発明の目的）
この発明は上記従来の問題を解決するためになされたも
ので、電気的な供給量調整手段を設けることにより、潤
滑油の供給量を高精度に制御できるエンジンの潤滑油供
給装置を提供することを目的とする。
ので、電気的な供給量調整手段を設けることにより、潤
滑油の供給量を高精度に制御できるエンジンの潤滑油供
給装置を提供することを目的とする。
（発明の構成）
上記目的を達成するためのこの発明の構成を第１図に示
す。
す。
第１図において、エンジン１１の燃焼作動室１２、つま
り燃焼室１３、およびピストン１４とシリンダ１５との
摺動部１６を含めた部分に、電磁弁１７が設けられ、こ
の電磁弁１７に、ポンプ１８で昇圧された潤滑油Ａが供
給されている。１９は供＆９ ａ調整手段で、たとえば
スロットルポジションセンサのような、エンジン１１の
運転状態を検知する運転状態検知手段２０からの信号を
受けて、上記電磁弁１７を開閉制御し、エンンジン１１
の運転状態に応じて潤滑油の燃焼作動室１２への供給量
を調整する。上記電磁弁１７は、２点鎖線で示すように
吸入通路２１に設けられることもあるし、燃焼作動室１
２および吸入通路２１の両方に設けられることもある。
り燃焼室１３、およびピストン１４とシリンダ１５との
摺動部１６を含めた部分に、電磁弁１７が設けられ、こ
の電磁弁１７に、ポンプ１８で昇圧された潤滑油Ａが供
給されている。１９は供＆９ ａ調整手段で、たとえば
スロットルポジションセンサのような、エンジン１１の
運転状態を検知する運転状態検知手段２０からの信号を
受けて、上記電磁弁１７を開閉制御し、エンンジン１１
の運転状態に応じて潤滑油の燃焼作動室１２への供給量
を調整する。上記電磁弁１７は、２点鎖線で示すように
吸入通路２１に設けられることもあるし、燃焼作動室１
２および吸入通路２１の両方に設けられることもある。
（実施例）
以下、この発明の実施例を図面にしたがって説明する。
第２図において、２サイクルエンジン１１は、吸気通路
２１と排気通路２２と、掃気通路２３とを有している。
２１と排気通路２２と、掃気通路２３とを有している。
上記吸気通路２１には、エアフローメータ２４とスロッ
トルバルブ２５と燃料噴射弁２６とが設けられており、
この燃料噴射弁２６は、マイクロコンピュータ２７によ
り、上記エアフローメータ２４からの信号等に基づいて
公知の方法で開閉制御され、燃料Ｆの供給量が適切に調
整される。
トルバルブ２５と燃料噴射弁２６とが設けられており、
この燃料噴射弁２６は、マイクロコンピュータ２７によ
り、上記エアフローメータ２４からの信号等に基づいて
公知の方法で開閉制御され、燃料Ｆの供給量が適切に調
整される。
一方、ピストン１４とシリンダ１５との摺動部１６には
、潤滑油Ａを供給゛するための電磁弁１７が設けられ、
この電磁弁１７に、潤滑油タンク３０から延びる供給管
３１が接続されている。上記電磁弁１７は、公知の燃料
噴射弁２６と同様な構造であり、後述するように、その
開弁時間を制御することにより、電磁弁１７からの潤滑
油Ａの供給量が調整されるようになっている。
、潤滑油Ａを供給゛するための電磁弁１７が設けられ、
この電磁弁１７に、潤滑油タンク３０から延びる供給管
３１が接続されている。上記電磁弁１７は、公知の燃料
噴射弁２６と同様な構造であり、後述するように、その
開弁時間を制御することにより、電磁弁１７からの潤滑
油Ａの供給量が調整されるようになっている。
上記供給管３１の中途には、潤滑油Ａを昇圧するための
、ポンプ１８が設けられており、このポンプ１８は、エ
ンジン１１の出力軸３２により駆動されるか、またはモ
ータにより駆動される。また、上記供給管３１には、リ
ザー／へ３３が設けられており、このリザーバ３３に、
Ｉ１１滑油Ａの戻し管３４が接続され、この戻し管３４
に、プレッシャレギュレータ３５が設けられている。こ
のプレッシャレギュレータ３５は、上記電磁弁１７が設
けられたピストン１４とシリンダ１５間の摺動部１６の
圧力と、戻し管３４内の圧力、つまり供給管３１内の圧
力との差圧が一定値を越えたときに開作動して、ｉ！磁
弁１７に作用する潤滑油Ａの圧力を一定値に保つもので
ある。ただし、供給管３１内の圧力が充分に高い場合に
は、上記摺動部１６との差圧をとらないで供給管３１内
の圧力のみを感知してプレッシャレギュレータ３５を作
動させるようにしても、電磁弁１７に作用する潤滑油圧
力はほぼ一定となり、実用上さしつかえがない。
、ポンプ１８が設けられており、このポンプ１８は、エ
ンジン１１の出力軸３２により駆動されるか、またはモ
ータにより駆動される。また、上記供給管３１には、リ
ザー／へ３３が設けられており、このリザーバ３３に、
Ｉ１１滑油Ａの戻し管３４が接続され、この戻し管３４
に、プレッシャレギュレータ３５が設けられている。こ
のプレッシャレギュレータ３５は、上記電磁弁１７が設
けられたピストン１４とシリンダ１５間の摺動部１６の
圧力と、戻し管３４内の圧力、つまり供給管３１内の圧
力との差圧が一定値を越えたときに開作動して、ｉ！磁
弁１７に作用する潤滑油Ａの圧力を一定値に保つもので
ある。ただし、供給管３１内の圧力が充分に高い場合に
は、上記摺動部１６との差圧をとらないで供給管３１内
の圧力のみを感知してプレッシャレギュレータ３５を作
動させるようにしても、電磁弁１７に作用する潤滑油圧
力はほぼ一定となり、実用上さしつかえがない。
３６はスロットルポジションセンサ、３７はディストリ
ビュータに設けた出力軸角度センサで、この出力軸角度
センサ３７は、たとえば、ディストリビュータのピック
アップコイルの電圧変化を検知し、出力軸３２の回転位
置を検出するものである。３８は冷却水温度センナ、３
９は潤滑油温度センサで、この潤滑油温度センサ３９は
、たとえば、上記リザーバ３３または供給管３１に設け
られる。なお、エンジンに潤滑油タンクが装着されてい
るタイプでは、潤滑油温度とエンジン温度がほぼ等しく
なるから、上記潤滑油温度センサ３９を省略し、冷却水
温度センナ３８で代用することもできる。
ビュータに設けた出力軸角度センサで、この出力軸角度
センサ３７は、たとえば、ディストリビュータのピック
アップコイルの電圧変化を検知し、出力軸３２の回転位
置を検出するものである。３８は冷却水温度センナ、３
９は潤滑油温度センサで、この潤滑油温度センサ３９は
、たとえば、上記リザーバ３３または供給管３１に設け
られる。なお、エンジンに潤滑油タンクが装着されてい
るタイプでは、潤滑油温度とエンジン温度がほぼ等しく
なるから、上記潤滑油温度センサ３９を省略し、冷却水
温度センナ３８で代用することもできる。
上記センサ３６〜３９は、第１図のエンジン運転状態検
知手段２０を構成している。また、第１図の供給量調整
手段１９は、第２図のマイクロコンピュータ２７に内蔵
されており、上記各センサ３６〜３９からの信号を受け
て上記電磁弁１７を開閉制御し、エンジンの運転状態に
応じて潤滑油Ａの供給量を調整する。 つぎに、潤滑油
Ａの供給量調整方法について説明する。
知手段２０を構成している。また、第１図の供給量調整
手段１９は、第２図のマイクロコンピュータ２７に内蔵
されており、上記各センサ３６〜３９からの信号を受け
て上記電磁弁１７を開閉制御し、エンジンの運転状態に
応じて潤滑油Ａの供給量を調整する。 つぎに、潤滑油
Ａの供給量調整方法について説明する。
供給管３１内の潤滑油Ａの圧力は、プレッシャレギュレ
°−夕３５により一定に保持されているから、電磁弁１
７からの潤滑油噴射量は、電磁弁１７の開弁時間のみに
よって定まる。この開弁時間は、マイクロコンピュータ
２７内の供給量調整手段１９により演算される。
°−夕３５により一定に保持されているから、電磁弁１
７からの潤滑油噴射量は、電磁弁１７の開弁時間のみに
よって定まる。この開弁時間は、マイクロコンピュータ
２７内の供給量調整手段１９により演算される。
マイクロコンピュータ２７は、センサ３６〜３９からの
信号に基づいて上記電磁弁１７の開弁時間を演算する、
すなわち、電磁弁１７からエンジン１１への潤滑油供給
量を決定するわけであるが、このうち、スロットルポジ
ションセンサ３６からの信号は、開弁時間決定のための
基本因子であり、出力軸角度センサ３７および冷却水温
度センサ３８からの信号は、補助因子であり、さらに、
潤滑油温度センサ３９からの信号は、上記センサ３６〜
３８からの信号に基づいて演算された開弁時間を補正す
るための補正因子である。
信号に基づいて上記電磁弁１７の開弁時間を演算する、
すなわち、電磁弁１７からエンジン１１への潤滑油供給
量を決定するわけであるが、このうち、スロットルポジ
ションセンサ３６からの信号は、開弁時間決定のための
基本因子であり、出力軸角度センサ３７および冷却水温
度センサ３８からの信号は、補助因子であり、さらに、
潤滑油温度センサ３９からの信号は、上記センサ３６〜
３８からの信号に基づいて演算された開弁時間を補正す
るための補正因子である。
スロットル２５の開度ＴＶとエンジン１１の負荷とは比
例関係にあるから、上記スロットルポジションセンサ３
６からの信号は、エンジン１１の負荷に対応する。また
、上記出力軸角度センサ３７からの信号は、その時間変
化をとることによりエンジン１１の回転速度Ｎｒに対応
し、冷却水温度センサ３８からの信号は、エンジン１１
の温度Ｔｃに対応する。さらに、潤滑油Ａの粘性は潤滑
油温度Ｔｕに関係するから、潤滑油温度センサ３９から
の信号は潤滑油Ａの粘性に対応する。
例関係にあるから、上記スロットルポジションセンサ３
６からの信号は、エンジン１１の負荷に対応する。また
、上記出力軸角度センサ３７からの信号は、その時間変
化をとることによりエンジン１１の回転速度Ｎｒに対応
し、冷却水温度センサ３８からの信号は、エンジン１１
の温度Ｔｃに対応する。さらに、潤滑油Ａの粘性は潤滑
油温度Ｔｕに関係するから、潤滑油温度センサ３９から
の信号は潤滑油Ａの粘性に対応する。
これらスロットル開度ＴＶ、エンジン回転速度Ｎｒ、冷
却水温度Ｔｃから、それぞれ潤滑油要求量Ｑｏ、係数Ｋ
１． Ｋ２を求め、単位時間当りの基本開弁時間ＴＯを
演算する。ついで、潤滑油温度Ｔｕから係数に３を求め
、開弁時間Ｔを、Ｔ＝ＴｏＸＫ３として演算する。上記
潤滑油要求量ＱＯ１および係数Ｋｌ、Ｋ２、Ｋ３を求め
るために、マイクロコンピュータ２７の記憶手段の中に
、第３図、第４図、第５図および第６図に示すマツプを
記憶させておく。
却水温度Ｔｃから、それぞれ潤滑油要求量Ｑｏ、係数Ｋ
１． Ｋ２を求め、単位時間当りの基本開弁時間ＴＯを
演算する。ついで、潤滑油温度Ｔｕから係数に３を求め
、開弁時間Ｔを、Ｔ＝ＴｏＸＫ３として演算する。上記
潤滑油要求量ＱＯ１および係数Ｋｌ、Ｋ２、Ｋ３を求め
るために、マイクロコンピュータ２７の記憶手段の中に
、第３図、第４図、第５図および第６図に示すマツプを
記憶させておく。
つぎに、上記第３図〜第６図に示したマツプについて説
明する。
明する。
第３図は、スロットル開度ＴＶと潤滑油要求量ＱＯとの
関係を示す、スロットル開度ＴＶが大きく・なると、す
なわち、第２図のエンジン１１の負荷が大きくなると、
燃焼圧力が高くなるので、ピストン１４とシリンダ１５
との間から燃焼ガスが漏出し易くなる。したがって、潤
滑油Ａの供給量を増大させて、ガスシールを強固に行な
う必要がある。そこで、第３図に示すように、スロット
ル開度ＴＶの増大とともに潤滑油要求量ＱＯを大きくす
る。
関係を示す、スロットル開度ＴＶが大きく・なると、す
なわち、第２図のエンジン１１の負荷が大きくなると、
燃焼圧力が高くなるので、ピストン１４とシリンダ１５
との間から燃焼ガスが漏出し易くなる。したがって、潤
滑油Ａの供給量を増大させて、ガスシールを強固に行な
う必要がある。そこで、第３図に示すように、スロット
ル開度ＴＶの増大とともに潤滑油要求量ＱＯを大きくす
る。
第４図は、エンジン回転速度Ｎｒと係数に１との関係を
示す、エンジン回転速度Ｎｒが大きくなると、第２図の
ピストン１４とシリンダ１５間の油膜の切れが発生し易
くなるので、潤滑油Ａの供給量を増大させて、油膜の切
れをなくし、良好な潤滑性を維持する必要がある。そこ
で、第４図に示すように、エンジン回転速度Ｎｒの増大
とともに係数に１を増大させて、開弁時間Ｔを長くする
。
示す、エンジン回転速度Ｎｒが大きくなると、第２図の
ピストン１４とシリンダ１５間の油膜の切れが発生し易
くなるので、潤滑油Ａの供給量を増大させて、油膜の切
れをなくし、良好な潤滑性を維持する必要がある。そこ
で、第４図に示すように、エンジン回転速度Ｎｒの増大
とともに係数に１を増大させて、開弁時間Ｔを長くする
。
第５図は、冷却水温度Ｔｃと係数に２との関係を示す、
冷却水温度Ｔｃが低い状態、すなわち第２図のエンジン
１１の温度が低い状態では、油膜が摺動部１６に付着し
にくくなるので、潤滑油Ａの供給量を増大させる必要が
ある。また、冷却水温度Ｔｃが非常に高くなると、エン
ジンｌｌ内に供給された潤滑油Ａの粘性が下がり過ぎ、
潤滑機能が低下するので、やはり潤滑油Ａの供給量を増
大させる必要がある。そこで、第５図に示すように、冷
却水温度Ｔｃの低い領域および高い領域では、ともに係
数に３を増大させ、開弁時間Ｔを長くする。
冷却水温度Ｔｃが低い状態、すなわち第２図のエンジン
１１の温度が低い状態では、油膜が摺動部１６に付着し
にくくなるので、潤滑油Ａの供給量を増大させる必要が
ある。また、冷却水温度Ｔｃが非常に高くなると、エン
ジンｌｌ内に供給された潤滑油Ａの粘性が下がり過ぎ、
潤滑機能が低下するので、やはり潤滑油Ａの供給量を増
大させる必要がある。そこで、第５図に示すように、冷
却水温度Ｔｃの低い領域および高い領域では、ともに係
数に３を増大させ、開弁時間Ｔを長くする。
第６図は、潤滑油温度Ｔｕと係数に３との関係を示す、
潤滑油温度Ｔｕが低いと、潤滑油Ａの粘性が高くなるの
で、第２図の電磁弁１７から潤滑油Ａが噴射されにくく
なる。そこで、第６図に示すように、潤滑油温度Ｔｕが
低くなるとともに、係数に３を増大させ、開弁時間Ｔを
長くする。
潤滑油温度Ｔｕが低いと、潤滑油Ａの粘性が高くなるの
で、第２図の電磁弁１７から潤滑油Ａが噴射されにくく
なる。そこで、第６図に示すように、潤滑油温度Ｔｕが
低くなるとともに、係数に３を増大させ、開弁時間Ｔを
長くする。
第２図のマイクロコンピュータ２７から電磁弁１７へ出
力する開弁信号ａとしては、第７図に示すように、矩形
パルスの周期ＮＯを変更可能な信号と、第８図に示すよ
うに、矩形パルスの幅ｔを変更可能な信号とがあり、い
ずれの信号を用いてもよい、潤滑油Ａの供給量は燃料の
供給量に比べて非常に少ないので、電磁弁１７の開弁時
間Ｔは短くて済む、したがって、上記パルスの周期Ｎｏ
は。
力する開弁信号ａとしては、第７図に示すように、矩形
パルスの周期ＮＯを変更可能な信号と、第８図に示すよ
うに、矩形パルスの幅ｔを変更可能な信号とがあり、い
ずれの信号を用いてもよい、潤滑油Ａの供給量は燃料の
供給量に比べて非常に少ないので、電磁弁１７の開弁時
間Ｔは短くて済む、したがって、上記パルスの周期Ｎｏ
は。
エンジンの数回転ないし数十回転に１回位になる。
つぎに、マイクロコンピュータ２７による制御を、第９
図に示すフローチャートにしたがって説明する。同図中
、ＰＬ−Ｐｌ４は各ステップを示す。
図に示すフローチャートにしたがって説明する。同図中
、ＰＬ−Ｐｌ４は各ステップを示す。
Ｐｌでスタートし、Ｐ２で第２図のスロットルポジショ
ンセンサ３６．出力軸角度センサ３７゜冷却水温度セン
サ３８および潤滑油温度センサ３９から、スロットル開
度ＴＶ、エンジン回転速度Ｎｒ、冷却水温度Ｔｃおよび
潤滑油温度Ｔｕを読み込む。第９図のＰ３では、上記ス
ロットル開度ＴＶに基づき、第３図のマツプから潤滑油
要求量ＱＯを読み込む、つづいて、第９図のＰ４で、上
記エンジン回転速度Ｎｒ、冷却水温度Ｔｃおよび潤滑油
温度Ｔｕに基づき、第４図〜第６図のマツプから各係数
Ｋ１． Ｋ２． Ｋ３を読み込む。
ンセンサ３６．出力軸角度センサ３７゜冷却水温度セン
サ３８および潤滑油温度センサ３９から、スロットル開
度ＴＶ、エンジン回転速度Ｎｒ、冷却水温度Ｔｃおよび
潤滑油温度Ｔｕを読み込む。第９図のＰ３では、上記ス
ロットル開度ＴＶに基づき、第３図のマツプから潤滑油
要求量ＱＯを読み込む、つづいて、第９図のＰ４で、上
記エンジン回転速度Ｎｒ、冷却水温度Ｔｃおよび潤滑油
温度Ｔｕに基づき、第４図〜第６図のマツプから各係数
Ｋ１． Ｋ２． Ｋ３を読み込む。
つぎに、第９図のＰ５で、上記潤滑油要求量Ｑｏ、係数
に１、Ｋ２から、単位時間当りの基本開弁時間Ｔｏを、
Ｔｏ ＝ ＱｏＸ ＫＩＸ Ｋ２として演算する。
に１、Ｋ２から、単位時間当りの基本開弁時間Ｔｏを、
Ｔｏ ＝ ＱｏＸ ＫＩＸ Ｋ２として演算する。
つづいてＰ６で、上記基本開弁時間ＴＯと係数に３から
、単位時間当りの開弁時間Ｔを、Ｔ ＝ ＴｏＸ Ｋ３
として算出する。
、単位時間当りの開弁時間Ｔを、Ｔ ＝ ＴｏＸ Ｋ３
として算出する。
Ｐ７では、上記開弁時間Ｔに基づき、第２図の電磁弁１
７へ送出すべき開弁信号ａの周期Ｎｏもしくはパルス幅
を決定する。つまり、開弁信号ａとして、第７図に示し
た周期Ｎｏを変更するタイプの信号を用いる場合には、
パルス幅ｔを一定として、上記開弁時間Ｔに基づいて周
期Ｎｏを決定し、第８図に示したパルス＠ｔを変更する
タイプの信号を用いる場合には、周期Ｎｏを一定として
、上記開弁時間Ｔに基づいてパルス幅七を決定する。
７へ送出すべき開弁信号ａの周期Ｎｏもしくはパルス幅
を決定する。つまり、開弁信号ａとして、第７図に示し
た周期Ｎｏを変更するタイプの信号を用いる場合には、
パルス幅ｔを一定として、上記開弁時間Ｔに基づいて周
期Ｎｏを決定し、第８図に示したパルス＠ｔを変更する
タイプの信号を用いる場合には、周期Ｎｏを一定として
、上記開弁時間Ｔに基づいてパルス幅七を決定する。
一方、第９図のｐＨでは、第２図の出力軸角度センサ３
７からの信号、つまり、ディストリビュータのピックア
ップ信号が割込み、第９図のＰｌ２で、前回のピックア
ップ信号の割込みから、今回のピックアップ信号の割込
みまでの時間に基づき、エンジンの回転速度Ｎｒを算出
する。このＮｒは、先のＰ２で読み込まれる。つづいて
、Ｐｌ３で、第２図の出力軸３２が回転した数Ｎを演算
する。この演算は、第９図のＰｌ４からｐＨへと ・戻
ってくり返されるので、結局、ピックアップ信号が割込
むたびに、上記回転の数Ｎが１つずつ増すことになる。
７からの信号、つまり、ディストリビュータのピックア
ップ信号が割込み、第９図のＰｌ２で、前回のピックア
ップ信号の割込みから、今回のピックアップ信号の割込
みまでの時間に基づき、エンジンの回転速度Ｎｒを算出
する。このＮｒは、先のＰ２で読み込まれる。つづいて
、Ｐｌ３で、第２図の出力軸３２が回転した数Ｎを演算
する。この演算は、第９図のＰｌ４からｐＨへと ・戻
ってくり返されるので、結局、ピックアップ信号が割込
むたびに、上記回転の数Ｎが１つずつ増すことになる。
こうして求められた回転の数Ｎが、Ｐ８において、Ｐ７
で求めた周期ＮＯと比較され、Ｎ≧ＮＯであれば、Ｐ９
で開弁信号ａが出力され、第２図の電磁弁１７から潤滑
油Ａが噴射される。つまり、出力軸３２がＮＯ回転する
ごとに１回だけ潤滑油Ａが噴射される。
で求めた周期ＮＯと比較され、Ｎ≧ＮＯであれば、Ｐ９
で開弁信号ａが出力され、第２図の電磁弁１７から潤滑
油Ａが噴射される。つまり、出力軸３２がＮＯ回転する
ごとに１回だけ潤滑油Ａが噴射される。
ここで、上記潤滑油Ａの噴射は、つぎの理由により、ピ
ストン１４の一定の位相に正確に合致してなされる。す
なわち、噴射のタイミングは、第９図のＰ８でＮ≧Ｎｏ
となったタイミング、つまり、Ｐｌ３で回転の数Ｎが１
つ増したタイミングに一致しており、このＰｌ３で回転
の数Ｎが１つ増すタイミングは、Ｆｉｌでピックアップ
信号が割込むタイミングと同一である。このピックアッ
プ信号は、第２図の出力軸３２の一定の回転位置で発生
する信号であって、出力軸３２の回転位置（角度）を表
わしている。したがって、噴射のタイミングは、出力軸
３２の一定回転位置、言い換えれば、ピストン１４の一
定の位相に合致しているのである。
ストン１４の一定の位相に正確に合致してなされる。す
なわち、噴射のタイミングは、第９図のＰ８でＮ≧Ｎｏ
となったタイミング、つまり、Ｐｌ３で回転の数Ｎが１
つ増したタイミングに一致しており、このＰｌ３で回転
の数Ｎが１つ増すタイミングは、Ｆｉｌでピックアップ
信号が割込むタイミングと同一である。このピックアッ
プ信号は、第２図の出力軸３２の一定の回転位置で発生
する信号であって、出力軸３２の回転位置（角度）を表
わしている。したがって、噴射のタイミングは、出力軸
３２の一定回転位置、言い換えれば、ピストン１４の一
定の位相に合致しているのである。
第９図の上記Ｐ９で開弁信号ａが出力されたのち、ｐｔ
ｏでＮをＯにする。これにより、Ｐｌ３で、再びＮが０
から始まって１つずつ加算される。
ｏでＮをＯにする。これにより、Ｐｌ３で、再びＮが０
から始まって１つずつ加算される。
上記Ｐ８でＮ＜Ｎｏであれば、Ｐ２〜Ｐ７のステップが
くり返される。
くり返される。
こうして、潤滑油Ａの供給量が精度よく制御される。
第２図の実施例では、電磁弁１７をピストン１４とシリ
ンダ１５との摺動部１６に設けたが、上記電磁弁１７を
設ける位置はこれに限られるものではなく、エンジン１
１の燃焼作動室１２、つまり燃焼室１３．およびピスト
ン１４とシリンダ１５との摺動部１６を含めた部分であ
れば、どこに設けてもよいし、また、上記燃焼作動室１
２ではなく、２点鎖線で示すように、吸入通路ｚ１に設
けてもよ°く、さらに、燃焼作動室１２および吸入通路
２１の両方に設けてもよい。
ンダ１５との摺動部１６に設けたが、上記電磁弁１７を
設ける位置はこれに限られるものではなく、エンジン１
１の燃焼作動室１２、つまり燃焼室１３．およびピスト
ン１４とシリンダ１５との摺動部１６を含めた部分であ
れば、どこに設けてもよいし、また、上記燃焼作動室１
２ではなく、２点鎖線で示すように、吸入通路ｚ１に設
けてもよ°く、さらに、燃焼作動室１２および吸入通路
２１の両方に設けてもよい。
また、上記実施例では、電磁弁１７の開弁時間Ｔを決め
る際、スロットル開度ＴＶから潤滑油要求量ＱＯを求め
たが、これとは異なり、第２図のエアフローメータ２４
からの吸入室％ｍを表わす信号に基づいて潤滑油要求量
ＱＯを求めてもよい、つまり、潤滑油Ａの供給量は基本
的には燃料の供給量に比例させればよく、この燃料供給
量は吸入空気量にほぼ比例するので、上記潤滑油要求量
ＱＯを、エアフローメータ２４からの吸入空気量を表わ
す信号に基づいて決めることもできるのである。さらに
、マイクロコンピュータ２７では燃料供給量が演算され
ているから、この演算された燃料供給量から潤滑油要求
量Ｑｏを算出することも可能であなお、この発明は、上
記実施例のような２サイクルエンジンだけではなく、ロ
ータリエンジンにも適用できる。
る際、スロットル開度ＴＶから潤滑油要求量ＱＯを求め
たが、これとは異なり、第２図のエアフローメータ２４
からの吸入室％ｍを表わす信号に基づいて潤滑油要求量
ＱＯを求めてもよい、つまり、潤滑油Ａの供給量は基本
的には燃料の供給量に比例させればよく、この燃料供給
量は吸入空気量にほぼ比例するので、上記潤滑油要求量
ＱＯを、エアフローメータ２４からの吸入空気量を表わ
す信号に基づいて決めることもできるのである。さらに
、マイクロコンピュータ２７では燃料供給量が演算され
ているから、この演算された燃料供給量から潤滑油要求
量Ｑｏを算出することも可能であなお、この発明は、上
記実施例のような２サイクルエンジンだけではなく、ロ
ータリエンジンにも適用できる。
（発明の効果）
以上説明したように、この発明によれば、電気的な供給
量調整手段により潤滑油の供給量が高精度に制御される
。したがって、エンジンの潤滑およびガスシールが有効
になされる効果がある。
量調整手段により潤滑油の供給量が高精度に制御される
。したがって、エンジンの潤滑およびガスシールが有効
になされる効果がある。
第１図はこの発明の構成を示す概略構成図、第２図はこ
の発明の一実施例を示す概略構成図、第３図ないし第６
図は同実施例で用いられるマツプを示すグラフ、第７図
および第８図は同実施例で用いられる開弁信号を示す波
形図、第９図は同実施例の作動を説明するためのフロー
チャートである。 １１・・・エンジン、１２・・・燃焼作動室、１７・・
パ；［磁弁、１８・・・ポンプ、１９・・・供給量調整
手段、２０・・・運転状態検知手段、２１・・・吸気通
路、Ａ・・・潤滑油。 第３図 痕５図 ｃ − 第４図 第６図 ｕ −
の発明の一実施例を示す概略構成図、第３図ないし第６
図は同実施例で用いられるマツプを示すグラフ、第７図
および第８図は同実施例で用いられる開弁信号を示す波
形図、第９図は同実施例の作動を説明するためのフロー
チャートである。 １１・・・エンジン、１２・・・燃焼作動室、１７・・
パ；［磁弁、１８・・・ポンプ、１９・・・供給量調整
手段、２０・・・運転状態検知手段、２１・・・吸気通
路、Ａ・・・潤滑油。 第３図 痕５図 ｃ − 第４図 第６図 ｕ −
Claims (1)
- （１）潤滑油を昇圧するポンプと、この昇圧された潤滑
油をエンジンの燃焼作動室または吸気通路へ供給する電
磁弁と、エンジンの運転状態を検知する運転状態検知手
段と、この運転状態検知手段からの信号を受けて上記電
磁弁を開閉制御し、エンジンの運転状態に応じて潤滑油
の供給量を調整する供給量調整手段とを具備してなるエ
ンジンの潤滑油供給装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16895384A JPS6146409A (ja) | 1984-08-13 | 1984-08-13 | エンジンの潤滑油供給装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16895384A JPS6146409A (ja) | 1984-08-13 | 1984-08-13 | エンジンの潤滑油供給装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6146409A true JPS6146409A (ja) | 1986-03-06 |
Family
ID=15877606
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16895384A Pending JPS6146409A (ja) | 1984-08-13 | 1984-08-13 | エンジンの潤滑油供給装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6146409A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01244109A (ja) * | 1988-03-25 | 1989-09-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 内燃機関のシリンダ注油装置 |
| JPH02191807A (ja) * | 1988-10-20 | 1990-07-27 | Yamaha Motor Co Ltd | ２サイクルエンジンの潤滑装置 |
| US5501190A (en) * | 1993-08-09 | 1996-03-26 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Lubricating system for engine |
| US5526783A (en) * | 1992-06-29 | 1996-06-18 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Lubricant control |
| US5542387A (en) * | 1994-08-09 | 1996-08-06 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Component layout for engine |
| CN103470334A (zh) * | 2013-09-30 | 2013-12-25 | 庄景阳 | 温度控制汽缸的润滑装置 |
-
1984
- 1984-08-13 JP JP16895384A patent/JPS6146409A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01244109A (ja) * | 1988-03-25 | 1989-09-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 内燃機関のシリンダ注油装置 |
| JPH02191807A (ja) * | 1988-10-20 | 1990-07-27 | Yamaha Motor Co Ltd | ２サイクルエンジンの潤滑装置 |
| US5526783A (en) * | 1992-06-29 | 1996-06-18 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Lubricant control |
| US5501190A (en) * | 1993-08-09 | 1996-03-26 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Lubricating system for engine |
| US5542387A (en) * | 1994-08-09 | 1996-08-06 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Component layout for engine |
| CN103470334A (zh) * | 2013-09-30 | 2013-12-25 | 庄景阳 | 温度控制汽缸的润滑装置 |
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