JPS6156067B2 - - Google Patents
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- JPS6156067B2 JPS6156067B2 JP52051381A JP5138177A JPS6156067B2 JP S6156067 B2 JPS6156067 B2 JP S6156067B2 JP 52051381 A JP52051381 A JP 52051381A JP 5138177 A JP5138177 A JP 5138177A JP S6156067 B2 JPS6156067 B2 JP S6156067B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- diamond
- cemented carbide
- group metal
- iron group
- powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C26/00—Alloys containing diamond or cubic or wurtzitic boron nitride, fullerenes or carbon nanotubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
- B01J3/06—Processes using ultra-high pressure, e.g. for the formation of diamonds; Apparatus therefor, e.g. moulds or dies
- B01J3/062—Processes using ultra-high pressure, e.g. for the formation of diamonds; Apparatus therefor, e.g. moulds or dies characterised by the composition of the materials to be processed
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B27/00—Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
- B23B27/14—Cutting tools of which the bits or tips or cutting inserts are of special material
- B23B27/148—Composition of the cutting inserts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
- B01J2203/06—High pressure synthesis
- B01J2203/0605—Composition of the material to be processed
- B01J2203/062—Diamond
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
- B01J2203/06—High pressure synthesis
- B01J2203/0605—Composition of the material to be processed
- B01J2203/063—Carbides
- B01J2203/0635—Silicon carbide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
- B01J2203/06—High pressure synthesis
- B01J2203/065—Composition of the material produced
- B01J2203/0655—Diamond
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
- B01J2203/06—High pressure synthesis
- B01J2203/0675—Structural or physico-chemical features of the materials processed
- B01J2203/0685—Crystal sintering
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
現在非鉄合金やプラスチツク、セラミツクの切
削に、ダイヤモンドが70容量％を越し結合材とし
てCoを主成分とする金属が用いられた焼結体部
が超硬合金母材上に接合された工具材が市販され
ている。この工具材は価格が高いにもかかわらず
Siを多く含むAl合金や硬度の高い銅合金などの切
削工具として一部好評を博している。 本発明者らもこの工具材についてその特性など
を種々調査した。そして確かに従来用いられてい
た超硬合金に対してははるかに耐摩耗性に富むこ
と、ダイヤモンドが主成分でありしかもこのダイ
ヤモンド結晶は互いに隣接したスケルトン構造を
なしていることを認識した。この工具材を使用者
の立場からみると、耐摩耗性に富んでいるメリツ
トの裏側として高価格であることと更に重要なこ
とは再研削コストが大変高いというデメリツトを
有することが判つた。このチツプそのものは高価
格である為、現在超硬合金で主流をなしている如
く、スローアウエイ方式をとり摩耗したら再研削
することなく廃棄するということは出来ない。 この考えから再研削テストをしてみると、研削
するというよりも研削用のダイヤモンド砥石をド
レツシングしているという如きでその再研削の能
率は極めて低く、又砥石の消耗が極めて高くなる
ことが分つた。 本発明者らは、この再研削の問題点を克服せん
として切削時の耐摩機構と研削時の耐摩機構の両
者を考えてみて、切削時の耐摩耗性を若干犠性と
すれば再研削性が大幅に改善されることに気付き
本発明に至つたものである。 現在市販されている切削用ダイヤモンド焼結体
はこのような考察の結果から現在の構造、組成に
なつたものでなく、日本特許公開昭46―5204をみ
ても理解されるようにたまたま現在の構造、組成
となつたものと考えられる。即ち、ダイヤモンド
が主成分となり、しかも隣接するダイヤモンド結
晶が互いに直接接合している構造をとるのは性能
を十分検討した結果ではなく、その製造技術―ダ
イヤモンド塊内に外部よりダイヤモンド合成の触
媒であるCoを溶浸させて焼結体を製造―に起因
するものと考えられる。 摩耗機構を考えてみれば、第１図に示すように
ダイヤモンド結晶のみが相手材と接触するという
幾何学的配置をとることが出来れば工具材の全面
がダイヤモンドからなる場合と余り大きな耐摩耗
性の差は生じないことは発明者らの工具材の長年
の研究から推定出来る。工具の摩耗には微小のチ
ツピング現象という要素が無視出来ないからダイ
ヤモンド結晶を保持するマトリツクス部が超硬合
金の如く剛性に富み且つ靭性に富む場合にはかえ
つて摩耗量も小さくなることが考えられる。ダイ
ヤモンドの場合高温では黒鉛化するので刃先が高
温となるような用途にはしよせん使い得ず、マト
リツクスにはそれぼど高い耐熱性は必要でなく金
属を含有した超硬合金で十分と考えられる。なお
第１図中１は工具材、２はダイヤモンド結晶、３
は微細WC―Co合金から成るマトリツクス、５は
被削材（切屑）を示している。 一方研削の場合は第２図に示すように鋭いダイ
ヤモンド砥粒の刃が工具材に接触する箇所がダイ
ヤモンド結晶に比べ軟かいマトリツクスであり、
さらにダイヤモンド結晶が互いに結合せずに均一
に分散していれば被研削性は大幅に向上されると
考えられる。 なお第２図中１は工具材、２はダイヤモンド結
晶、３は微細WC―Co合金から成るマトリツク
ス、６は砥石、７は砥石の中のダイヤモンド結晶
（鋭い刃を持つ）を示している。 以上の考えからダイヤモンドをWC―５％Coの
超硬合金とからなる第１表にその組成を示す種々
の合金を50Kb，1500℃の条件下でホツトプレス
して作成し、その切削時耐摩耗性およびダイヤモ
ンド砥石による被研削性を検討した。
削に、ダイヤモンドが70容量％を越し結合材とし
てCoを主成分とする金属が用いられた焼結体部
が超硬合金母材上に接合された工具材が市販され
ている。この工具材は価格が高いにもかかわらず
Siを多く含むAl合金や硬度の高い銅合金などの切
削工具として一部好評を博している。 本発明者らもこの工具材についてその特性など
を種々調査した。そして確かに従来用いられてい
た超硬合金に対してははるかに耐摩耗性に富むこ
と、ダイヤモンドが主成分でありしかもこのダイ
ヤモンド結晶は互いに隣接したスケルトン構造を
なしていることを認識した。この工具材を使用者
の立場からみると、耐摩耗性に富んでいるメリツ
トの裏側として高価格であることと更に重要なこ
とは再研削コストが大変高いというデメリツトを
有することが判つた。このチツプそのものは高価
格である為、現在超硬合金で主流をなしている如
く、スローアウエイ方式をとり摩耗したら再研削
することなく廃棄するということは出来ない。 この考えから再研削テストをしてみると、研削
するというよりも研削用のダイヤモンド砥石をド
レツシングしているという如きでその再研削の能
率は極めて低く、又砥石の消耗が極めて高くなる
ことが分つた。 本発明者らは、この再研削の問題点を克服せん
として切削時の耐摩機構と研削時の耐摩機構の両
者を考えてみて、切削時の耐摩耗性を若干犠性と
すれば再研削性が大幅に改善されることに気付き
本発明に至つたものである。 現在市販されている切削用ダイヤモンド焼結体
はこのような考察の結果から現在の構造、組成に
なつたものでなく、日本特許公開昭46―5204をみ
ても理解されるようにたまたま現在の構造、組成
となつたものと考えられる。即ち、ダイヤモンド
が主成分となり、しかも隣接するダイヤモンド結
晶が互いに直接接合している構造をとるのは性能
を十分検討した結果ではなく、その製造技術―ダ
イヤモンド塊内に外部よりダイヤモンド合成の触
媒であるCoを溶浸させて焼結体を製造―に起因
するものと考えられる。 摩耗機構を考えてみれば、第１図に示すように
ダイヤモンド結晶のみが相手材と接触するという
幾何学的配置をとることが出来れば工具材の全面
がダイヤモンドからなる場合と余り大きな耐摩耗
性の差は生じないことは発明者らの工具材の長年
の研究から推定出来る。工具の摩耗には微小のチ
ツピング現象という要素が無視出来ないからダイ
ヤモンド結晶を保持するマトリツクス部が超硬合
金の如く剛性に富み且つ靭性に富む場合にはかえ
つて摩耗量も小さくなることが考えられる。ダイ
ヤモンドの場合高温では黒鉛化するので刃先が高
温となるような用途にはしよせん使い得ず、マト
リツクスにはそれぼど高い耐熱性は必要でなく金
属を含有した超硬合金で十分と考えられる。なお
第１図中１は工具材、２はダイヤモンド結晶、３
は微細WC―Co合金から成るマトリツクス、５は
被削材（切屑）を示している。 一方研削の場合は第２図に示すように鋭いダイ
ヤモンド砥粒の刃が工具材に接触する箇所がダイ
ヤモンド結晶に比べ軟かいマトリツクスであり、
さらにダイヤモンド結晶が互いに結合せずに均一
に分散していれば被研削性は大幅に向上されると
考えられる。 なお第２図中１は工具材、２はダイヤモンド結
晶、３は微細WC―Co合金から成るマトリツク
ス、６は砥石、７は砥石の中のダイヤモンド結晶
（鋭い刃を持つ）を示している。 以上の考えからダイヤモンドをWC―５％Coの
超硬合金とからなる第１表にその組成を示す種々
の合金を50Kb，1500℃の条件下でホツトプレス
して作成し、その切削時耐摩耗性およびダイヤモ
ンド砥石による被研削性を検討した。
【表】
より大きいものほど優れる。
第１表で分るようにダイヤモンドの容量％が減
少するにつれて僅少ながら耐摩耗性は減少する
が、逆に被研削性は70容量％以下になると著しく
向上することが分る。これはダイヤモンド結晶が
実質上互いに隣接接合しなくなる限界を越えると
考えられる。 しかし乍ら70容量％以下のダイヤモンド結晶を
含有する場合でもダイヤモンド結晶同士が接合し
ている構造であれば前述した研削機構とならず被
研削性は改善されない。ダイヤモンドの容量％が
30％未満となると耐摩耗性が低下し、超高圧下で
ホツトプレスするということから来るコスト上の
制約を乗り越えることが出来なくなつてしまう。 マトリツクスの超硬合金は第１図に示した摩耗
機構及び第２図に示した研削機構から、そのWC
結晶は微細である必要がある。即ち微細なWC結
晶を用いることによりダイヤモンド結晶の周囲を
微細なWC結晶が取り囲みダイヤモンド結晶同士
の接触を防止する。原料から微細なものを使用す
ることが好ましいが、ボールミルにより粉砕する
こともでき、十分にボールミルする場合は必ずし
も微細粉末を原料として用いなくても良い。また
後述する如く、ボールミル中ボールやポツトより
混入する微細超硬合金粉末は超高圧ホツトプレス
中殆ど粒成長しないので、これをそのまゝマトリ
ツクスの一部又は全部として用いることができ
る。しかし、超微粒WC合金という名前で市販さ
れている合金、例えばイゲタロイのＮ―70シリー
ズものを用いるときは硬度、強度とも従来のWC
合金よりも高く又研削による刃立ち性も優れてい
るので好ましい。 焼結ダイヤモンド切削工具は仕上切削に用いら
れることが多いから研削による刃立ち性が問題と
なる。この意味からもマトリツクスに超微粒WC
合金を使うことが望ましい。この時にはダイヤモ
ンド結晶の大きさも１ミクロン以下であることが
好ましい。特にこのようなミクロン以下のダイヤ
モンド結晶、WC結晶とから合金が構成される時
には、超硬合金製ボール及び超硬合金で内張りし
たポツトを用いて両者を湿式ボールミル混合する
ことが便利である。又湿式ボールミルとほぼ同じ
作用をするアトライターや振動ミルを用いても良
い。 ダイヤモンドは硬いからボールや内張りからか
なり多量の摩耗粉が混入する。これをそのまゝマ
トリツクス成分として利用すれば便利である。特
にボールと内張りをマトリツクスを構成しようと
する超硬合金と同じ組成としておけばより便利で
ある。 マトリツクスは剛性を必要とするので余りに金
属成分が多いことは好ましくない。Coの場合15
重量％位が限度である。必ずしもCoでなくても
良くNiやFeあるいはCo、Ni、Feの合金であつて
も良い。WCが主成分でなくても良いがWCのも
つ強靭性や熱伝導率が高いといつた優れた特性を
利用するという立場からWCを用いることが最も
好ましい。上述のダイヤモンドとWCを主成分と
する混合粉末をダイヤモンドが安定な超高圧高温
下で焼結することにより本発明焼結体を得ること
ができる。なおグラフアイトが安定な領域で焼結
すればダイヤモンドのグラフアイト化が生じ目的
とする高硬度の焼結体が得られない。 以下実施例を述べる。 実施例 １ 0.5ミクロンの超微粒のWC結晶から構成される
WC―５重量％Co組成の超硬合金ボールと内張り
をもつたボールミルを用いて１〜５ミクロンの粒
度のダイヤモンド粉末80容量％とボールおよび内
張りに用いている超硬合金の原料粉末20容量％と
をアセトンを加えて12時間湿式ボールミルした。
とり出してアセトンを乾燥后全重量を測定し、そ
の値からダイヤモンドと超硬合金の混合割を計算
によつて求めたところダイヤモンドの量は容量で
52％であつた。 この混合粉末に潤滑剤として２％のカンフアー
を加え厚さ１mm、径10mmの型押体を作成した。そ
の型押体からカンフアーおよび含有している水分
や酸素を除去し、ダイヤモンドと合成するのに用
いる超高圧容器中にWC―７重量％Coの超硬合金
の厚み４mm、径10mmのチツプの上へ重ねる形で装
入した。これを50Kb、1500℃に20分保持しホツ
トプレス焼結すると同時に下地の超硬合金と接合
した。得られた焼結物はダイヤモンド含有部が約
0.5mmの厚みを有するものであつた。この焼結体
をダイヤモンドの切断刃を用いて４分割しその一
つを12.7角の超硬合金チツプにろう付し、４角の
スローアウエイチツプを作成した。 このチツプを用いてセメントを切削速度50m／
分切込１mm、送り0.2mm／回転で20分旋削テスト
したところ、市販の焼結ダイヤモンドの最大摩耗
幅が0.15mmであつたのに対して本合金のそれは
0.13mmでむしろ良い耐摩耗性を示した。 再研削したところでは市販の焼結ダイヤモンド
の方は１個１時間を要したのに対し、本発明品は
10分で再研削出来、再使用に供し得た。 実施例 ２ 超硬合金製造に用いられる粒度約２ミクロン、
Co含有量７％の普通の超硬合金製内張り、ボー
ルを用いたボールミルを用いて、粒度300メツシ
ユ以下400メツシユ以上のダイヤモンド粉末をア
セトン溶媒を用いて48時間ボールミルした。アセ
トンを蒸発乾燥した後乾燥粉末の比重を求め、こ
の値からダイヤモンド容量％を計算したところ63
％であつた。 この混合粉末を実施例１と同様にしてホツトプ
レスしたところ光学顕微鏡的には結晶粒度の識別
が難しい微細WC合金マトリツクスにダイヤモン
ド結晶が互いに接合していない構造をもつ緻密な
焼結体を得た。 実施例 ３ 実施例２のボールミルを72時間行つた。この場
合ダイヤモンドの容量％が41％％の緻密な焼結体
を得た。
第１表で分るようにダイヤモンドの容量％が減
少するにつれて僅少ながら耐摩耗性は減少する
が、逆に被研削性は70容量％以下になると著しく
向上することが分る。これはダイヤモンド結晶が
実質上互いに隣接接合しなくなる限界を越えると
考えられる。 しかし乍ら70容量％以下のダイヤモンド結晶を
含有する場合でもダイヤモンド結晶同士が接合し
ている構造であれば前述した研削機構とならず被
研削性は改善されない。ダイヤモンドの容量％が
30％未満となると耐摩耗性が低下し、超高圧下で
ホツトプレスするということから来るコスト上の
制約を乗り越えることが出来なくなつてしまう。 マトリツクスの超硬合金は第１図に示した摩耗
機構及び第２図に示した研削機構から、そのWC
結晶は微細である必要がある。即ち微細なWC結
晶を用いることによりダイヤモンド結晶の周囲を
微細なWC結晶が取り囲みダイヤモンド結晶同士
の接触を防止する。原料から微細なものを使用す
ることが好ましいが、ボールミルにより粉砕する
こともでき、十分にボールミルする場合は必ずし
も微細粉末を原料として用いなくても良い。また
後述する如く、ボールミル中ボールやポツトより
混入する微細超硬合金粉末は超高圧ホツトプレス
中殆ど粒成長しないので、これをそのまゝマトリ
ツクスの一部又は全部として用いることができ
る。しかし、超微粒WC合金という名前で市販さ
れている合金、例えばイゲタロイのＮ―70シリー
ズものを用いるときは硬度、強度とも従来のWC
合金よりも高く又研削による刃立ち性も優れてい
るので好ましい。 焼結ダイヤモンド切削工具は仕上切削に用いら
れることが多いから研削による刃立ち性が問題と
なる。この意味からもマトリツクスに超微粒WC
合金を使うことが望ましい。この時にはダイヤモ
ンド結晶の大きさも１ミクロン以下であることが
好ましい。特にこのようなミクロン以下のダイヤ
モンド結晶、WC結晶とから合金が構成される時
には、超硬合金製ボール及び超硬合金で内張りし
たポツトを用いて両者を湿式ボールミル混合する
ことが便利である。又湿式ボールミルとほぼ同じ
作用をするアトライターや振動ミルを用いても良
い。 ダイヤモンドは硬いからボールや内張りからか
なり多量の摩耗粉が混入する。これをそのまゝマ
トリツクス成分として利用すれば便利である。特
にボールと内張りをマトリツクスを構成しようと
する超硬合金と同じ組成としておけばより便利で
ある。 マトリツクスは剛性を必要とするので余りに金
属成分が多いことは好ましくない。Coの場合15
重量％位が限度である。必ずしもCoでなくても
良くNiやFeあるいはCo、Ni、Feの合金であつて
も良い。WCが主成分でなくても良いがWCのも
つ強靭性や熱伝導率が高いといつた優れた特性を
利用するという立場からWCを用いることが最も
好ましい。上述のダイヤモンドとWCを主成分と
する混合粉末をダイヤモンドが安定な超高圧高温
下で焼結することにより本発明焼結体を得ること
ができる。なおグラフアイトが安定な領域で焼結
すればダイヤモンドのグラフアイト化が生じ目的
とする高硬度の焼結体が得られない。 以下実施例を述べる。 実施例 １ 0.5ミクロンの超微粒のWC結晶から構成される
WC―５重量％Co組成の超硬合金ボールと内張り
をもつたボールミルを用いて１〜５ミクロンの粒
度のダイヤモンド粉末80容量％とボールおよび内
張りに用いている超硬合金の原料粉末20容量％と
をアセトンを加えて12時間湿式ボールミルした。
とり出してアセトンを乾燥后全重量を測定し、そ
の値からダイヤモンドと超硬合金の混合割を計算
によつて求めたところダイヤモンドの量は容量で
52％であつた。 この混合粉末に潤滑剤として２％のカンフアー
を加え厚さ１mm、径10mmの型押体を作成した。そ
の型押体からカンフアーおよび含有している水分
や酸素を除去し、ダイヤモンドと合成するのに用
いる超高圧容器中にWC―７重量％Coの超硬合金
の厚み４mm、径10mmのチツプの上へ重ねる形で装
入した。これを50Kb、1500℃に20分保持しホツ
トプレス焼結すると同時に下地の超硬合金と接合
した。得られた焼結物はダイヤモンド含有部が約
0.5mmの厚みを有するものであつた。この焼結体
をダイヤモンドの切断刃を用いて４分割しその一
つを12.7角の超硬合金チツプにろう付し、４角の
スローアウエイチツプを作成した。 このチツプを用いてセメントを切削速度50m／
分切込１mm、送り0.2mm／回転で20分旋削テスト
したところ、市販の焼結ダイヤモンドの最大摩耗
幅が0.15mmであつたのに対して本合金のそれは
0.13mmでむしろ良い耐摩耗性を示した。 再研削したところでは市販の焼結ダイヤモンド
の方は１個１時間を要したのに対し、本発明品は
10分で再研削出来、再使用に供し得た。 実施例 ２ 超硬合金製造に用いられる粒度約２ミクロン、
Co含有量７％の普通の超硬合金製内張り、ボー
ルを用いたボールミルを用いて、粒度300メツシ
ユ以下400メツシユ以上のダイヤモンド粉末をア
セトン溶媒を用いて48時間ボールミルした。アセ
トンを蒸発乾燥した後乾燥粉末の比重を求め、こ
の値からダイヤモンド容量％を計算したところ63
％であつた。 この混合粉末を実施例１と同様にしてホツトプ
レスしたところ光学顕微鏡的には結晶粒度の識別
が難しい微細WC合金マトリツクスにダイヤモン
ド結晶が互いに接合していない構造をもつ緻密な
焼結体を得た。 実施例 ３ 実施例２のボールミルを72時間行つた。この場
合ダイヤモンドの容量％が41％％の緻密な焼結体
を得た。
第１図は本発明の工具材の切削時の摩耗機構の
説明図、第２図は本発明の工具材をダイヤモンド
砥石で研削した時の機構の説明図である。 １……工具材、２……ダイヤモンド結晶、３…
…微細WC―Co合金からなるマトリツクス、５…
…被削材、６……砥石、７……砥石中のダイヤモ
ンド結晶。
説明図、第２図は本発明の工具材をダイヤモンド
砥石で研削した時の機構の説明図である。 １……工具材、２……ダイヤモンド結晶、３…
…微細WC―Co合金からなるマトリツクス、５…
…被削材、６……砥石、７……砥石中のダイヤモ
ンド結晶。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ １μ程度のダイヤモンドが容量で70〜30％を
占め、且つ残りが１ミクロン以下のWCと鉄族金
属とからなり、上記WCと鉄族金属との割合がそ
の共晶組成よりWCの量が多い結合材であること
を特徴とする高硬度工具用焼結体。 ２ WCと鉄族金属との割合がその共晶組成より
WCの量が多く、WCを主成分とする超硬合金ボ
ール、同じく超硬合金を内張りしたポツトを用い
てダイヤモンド粉末を１μ程度に粉砕し、ボール
と内張材とから摩耗によつて発生した微細超硬合
金と前述のダイヤモンド粉末との混合粉末を予め
常温下で型押成型したのち、これを高圧高温下に
てホツトプレスすることを特徴とする１μ程度の
ダイヤモンドが容量で70〜30％を占め、且つ残り
が１ミクロン以下のWCと鉄族金属とからなる高
硬度工具用焼結体の製造法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5138177A JPS53136790A (en) | 1977-05-04 | 1977-05-04 | Sintered body for highly hard tool and method of producing same |
| CA302,420A CA1103042A (en) | 1977-05-04 | 1978-05-02 | Sintered compact for use in a cutting tool and a method of producing the same |
| AU35667/78A AU518306B2 (en) | 1977-05-04 | 1978-05-02 | Sintered compact for use ina cutting tool anda method of producing thesame |
| GB17564/78A GB1598775A (en) | 1977-05-04 | 1978-05-03 | Sintered compact for use in a cutting tool and method of producing the same |
| DE19782819532 DE2819532C2 (de) | 1977-05-04 | 1978-05-03 | Gesinterter Preßkörper für ein Schneidwerkzeug und Verfahren zu dessen Herstellung |
| FR7813045A FR2389437B1 (ja) | 1977-05-04 | 1978-05-03 | |
| US05/902,812 US4171973A (en) | 1977-05-04 | 1978-05-04 | Diamond/sintered carbide cutting tool |
| US05/968,970 US4231762A (en) | 1977-05-04 | 1978-12-13 | Method of producing a sintered diamond compact |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5138177A JPS53136790A (en) | 1977-05-04 | 1977-05-04 | Sintered body for highly hard tool and method of producing same |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53136790A JPS53136790A (en) | 1978-11-29 |
| JPS6156067B2 true JPS6156067B2 (ja) | 1986-12-01 |
Family
ID=12885356
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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