JPS6189842A - 高制振性材料及びこれを使用したエンジン用部品 - Google Patents
高制振性材料及びこれを使用したエンジン用部品Info
- Publication number
- JPS6189842A JPS6189842A JP21378884A JP21378884A JPS6189842A JP S6189842 A JPS6189842 A JP S6189842A JP 21378884 A JP21378884 A JP 21378884A JP 21378884 A JP21378884 A JP 21378884A JP S6189842 A JPS6189842 A JP S6189842A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- polyester
- material according
- polyester resin
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Vibration Prevention Devices (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は深絞り、折υ曲げ等の加工性にすぐれ、また極
めて高制振性を有する材料に関するものである。
めて高制振性を有する材料に関するものである。
近年、自動車、鉄道、車両等交通機関による騒音や工場
、工事現場の騒音あるいは振動の周囲住民に与える影響
は日毎に大きくなり、大きな社会問題となっている。
、工事現場の騒音あるいは振動の周囲住民に与える影響
は日毎に大きくなり、大きな社会問題となっている。
その解決の一手段として、材料自身が振動吸収能を持つ
ような振動吸収材料の研究開発が進められ、振動吸収性
能が高く、月途に適した制振材料が車両、船舶、産業機
械や鉄橋等の構造部材として使用されている。
ような振動吸収材料の研究開発が進められ、振動吸収性
能が高く、月途に適した制振材料が車両、船舶、産業機
械や鉄橋等の構造部材として使用されている。
また自動車の騒音発生源としてはエンジン周囲の部品特
にオイルパンからの、騒音が大きく、この低減が必要と
なって来ている。
にオイルパンからの、騒音が大きく、この低減が必要と
なって来ている。
このような制振材料としては、従来よυ酢酸ビニルーエ
チルアクリレート共重合物（特公昭４５−８５６６２）
、酢酸ヒニルーエチレン共重合物にスチロールとアク
リロニトリルとの混合物をグラフトさせた共重合体（特
公昭４６−１７０６４号）、カルボン酸変性ポリオレフ
ィン系樹脂を主体とした樹脂組成物（特開昭５９−８０
４５４号）などの組成物を中間層とした積層構造物やビ
チューメンに炭酸カルシウム等の充填材を加えた材料等
が知られている。
チルアクリレート共重合物（特公昭４５−８５６６２）
、酢酸ヒニルーエチレン共重合物にスチロールとアク
リロニトリルとの混合物をグラフトさせた共重合体（特
公昭４６−１７０６４号）、カルボン酸変性ポリオレフ
ィン系樹脂を主体とした樹脂組成物（特開昭５９−８０
４５４号）などの組成物を中間層とした積層構造物やビ
チューメンに炭酸カルシウム等の充填材を加えた材料等
が知られている。
しかしながら、これらは金属板と積層構造物にした場合
、特定の温度域において振動吸収能を有しているものの
、金属板との接着性が不充分であるとか、中間層の組成
物の弾性率が低いとかによシ機械プレスによシ深絞シ加
工や折り曲げ加工性に劣ることや、耐熱性に劣る等の欠
点があシ、制振性金属板として、二次加工性に難点を有
しているのが実情である。
、特定の温度域において振動吸収能を有しているものの
、金属板との接着性が不充分であるとか、中間層の組成
物の弾性率が低いとかによシ機械プレスによシ深絞シ加
工や折り曲げ加工性に劣ることや、耐熱性に劣る等の欠
点があシ、制振性金属板として、二次加工性に難点を有
しているのが実情である。
従来の制振性金属板の機械プレスなどによる加工性の欠
点は例えば、深絞り加工においては、金属板端部にずれ
を生じたり、ひどい場合には積層した上下二枚の金属板
が制振性樹脂層からはずれて口開きを起すという問題に
加えて、樹脂層の低弾性に起因する成形品表面の波打ち
やコーナー曲面のシワ発生などを生ずる。
点は例えば、深絞り加工においては、金属板端部にずれ
を生じたり、ひどい場合には積層した上下二枚の金属板
が制振性樹脂層からはずれて口開きを起すという問題に
加えて、樹脂層の低弾性に起因する成形品表面の波打ち
やコーナー曲面のシワ発生などを生ずる。
また、ヘミング加工といわれる１８０°折シ曲は加工が
制振性金属板の端部加工に実施されるが、このような厳
しい加工においては金属板表面の波打ち、シワ寄シはい
っそうひどいものとなシ、実用化に耐えられないものと
なっていた。
制振性金属板の端部加工に実施されるが、このような厳
しい加工においては金属板表面の波打ち、シワ寄シはい
っそうひどいものとなシ、実用化に耐えられないものと
なっていた。
本発明は、このような問題点に鑑み、深絞り、折シ曲げ
等の加工性にすぐれ、かつ制振性能にすぐれた高制振性
材料を提供することを目的としたものである。
等の加工性にすぐれ、かつ制振性能にすぐれた高制振性
材料を提供することを目的としたものである。
本発明者らは、かようにすぐれた高制振性材料を提供す
るため鋭意検討を重ねた結果、２枚の金属板の間に熱可
塑性樹脂からなる制振層を挾んで構成された制振材料で
あって、該樹脂が温度２０℃における伸び率が８０％以
上で損失係数（ｔａｎδ）のピーク温度が、ＩＯ℃〜１
３０℃の範囲にあシ、かつ、金属板との接着強度がζＨ
度２０℃、１８０°ピーリング試験において３ｋｇ／ｃ
ｍ以上である少なくとも１種類のポリエステル系樹脂あ
るいはホリエヌテ／Ｌ’糸樹脂とポリオレフィン系樹肥
の混合物である樹脂組成物（５）である制振性材料がす
ぐれた加工性とともに、耐熱性および高振動吸収性能を
合わせ持つことを見い出し、本発明に到達した。
るため鋭意検討を重ねた結果、２枚の金属板の間に熱可
塑性樹脂からなる制振層を挾んで構成された制振材料で
あって、該樹脂が温度２０℃における伸び率が８０％以
上で損失係数（ｔａｎδ）のピーク温度が、ＩＯ℃〜１
３０℃の範囲にあシ、かつ、金属板との接着強度がζＨ
度２０℃、１８０°ピーリング試験において３ｋｇ／ｃ
ｍ以上である少なくとも１種類のポリエステル系樹脂あ
るいはホリエヌテ／Ｌ’糸樹脂とポリオレフィン系樹肥
の混合物である樹脂組成物（５）である制振性材料がす
ぐれた加工性とともに、耐熱性および高振動吸収性能を
合わせ持つことを見い出し、本発明に到達した。
以下に本発明の詳細な説明する〇
本発明に使用される温度２０℃における伸び率が３０％
以上で損失係数（ｔａｎδ）のピーク温度が、Ｊｏ℃〜
１３０℃の範囲にあシ、かつ、金属板との接着強度が温
度２０℃、１８０′ピーリング試験において３ ｋｙ／
ｃｘｚ以上であるポリエステル系樹脂としては、少なく
とも４０モル％がテレフタル酸であるジカルボン酸成分
およびジオ−／し成分からなシ、上記テレフタル酸以外
のジカルボン酸成分としてはアゼフィン酸、セバシン酸
、アジピン酸、ドデカンジカルボン酸などの炭素数２〜
２０の脂肪酸ジカルボン酸、イソフタル酸、ナフタレン
ジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸、またはシクロ
ヘキサンジカルボン酸などの脂環式ジカルボン酸の単独
ないしは混合物、ジオール成分としてはエチレングリコ
ール、１，３−プロパンジオール、１．４−ブタンジオ
ール、１．６−ヘキサンジオ−〜、１．１０−デカンジ
オール、ネオペンチルグリコール、１．４−シクロヘキ
サンジオール、２−エチＩＬ／−２−ブチ／Ｌ’−１，
８−プロパンジオールなどの脂肪族グリコール、脂環式
グリコールの単独または混合物より重合された樹脂であ
る。
以上で損失係数（ｔａｎδ）のピーク温度が、Ｊｏ℃〜
１３０℃の範囲にあシ、かつ、金属板との接着強度が温
度２０℃、１８０′ピーリング試験において３ ｋｙ／
ｃｘｚ以上であるポリエステル系樹脂としては、少なく
とも４０モル％がテレフタル酸であるジカルボン酸成分
およびジオ−／し成分からなシ、上記テレフタル酸以外
のジカルボン酸成分としてはアゼフィン酸、セバシン酸
、アジピン酸、ドデカンジカルボン酸などの炭素数２〜
２０の脂肪酸ジカルボン酸、イソフタル酸、ナフタレン
ジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸、またはシクロ
ヘキサンジカルボン酸などの脂環式ジカルボン酸の単独
ないしは混合物、ジオール成分としてはエチレングリコ
ール、１，３−プロパンジオール、１．４−ブタンジオ
ール、１．６−ヘキサンジオ−〜、１．１０−デカンジ
オール、ネオペンチルグリコール、１．４−シクロヘキ
サンジオール、２−エチＩＬ／−２−ブチ／Ｌ’−１，
８−プロパンジオールなどの脂肪族グリコール、脂環式
グリコールの単独または混合物より重合された樹脂であ
る。
コレラのうち、テレフタル酸残基トエチレングリコール
残基および１．４−シクロヘキサンジオール残基よりな
るポリエステル系共重合体が好ましく、特に好ましくは
エチレングリコール残基に比較して１．４−シクロヘキ
サンジメタツール残基が多い非晶質ポリエステル共重合
体樹脂（例えばＥａｓｔｍａｎ Ｋｏｄａｋ社ＫＯＤＡ
ＲＯＰＥＴＧ６７６８ ）であシ、またテレフタル酸と
イソ７りμ酸および１．４−シクロヘキサンジメタツー
ルよシ合成されたポリエステル樹脂（例えばＥａｓｔｍ
ａｎ Ｋｏｄａｋ社、Ｋｏｄａｒ ＰＣＴＡ樹脂Ａ−１
５０）も特に好ましい樹脂である。
残基および１．４−シクロヘキサンジオール残基よりな
るポリエステル系共重合体が好ましく、特に好ましくは
エチレングリコール残基に比較して１．４−シクロヘキ
サンジメタツール残基が多い非晶質ポリエステル共重合
体樹脂（例えばＥａｓｔｍａｎ Ｋｏｄａｋ社ＫＯＤＡ
ＲＯＰＥＴＧ６７６８ ）であシ、またテレフタル酸と
イソ７りμ酸および１．４−シクロヘキサンジメタツー
ルよシ合成されたポリエステル樹脂（例えばＥａｓｔｍ
ａｎ Ｋｏｄａｋ社、Ｋｏｄａｒ ＰＣＴＡ樹脂Ａ−１
５０）も特に好ましい樹脂である。
また熱可塑性高分子量ポリエステル系樹脂の中で、非晶
性であるポリエステル樹脂〔例えば東洋紡パイロン≠２
００ （Ｔｆ６７℃）、＋１０８（Ｔｒ４７Ｃ）、＋２
９０（Ｔ１７℃）、＋８００（ＴＶ７℃）、＋５００（
Ｔｒ４℃）、＋６００ ＣＴ１４７℃）、＋ＧＫ１８０
（Ｔｒｉｏ℃）〕について（Ｔ２に基因する損失係数（
ｔａｎδ）が極めて高く、それに伴って損失係数（η）
も高く特に好ましい樹脂である。
性であるポリエステル樹脂〔例えば東洋紡パイロン≠２
００ （Ｔｆ６７℃）、＋１０８（Ｔｒ４７Ｃ）、＋２
９０（Ｔ１７℃）、＋８００（ＴＶ７℃）、＋５００（
Ｔｒ４℃）、＋６００ ＣＴ１４７℃）、＋ＧＫ１８０
（Ｔｒｉｏ℃）〕について（Ｔ２に基因する損失係数（
ｔａｎδ）が極めて高く、それに伴って損失係数（η）
も高く特に好ましい樹脂である。
上記樹脂の混合物も好ましい物性を備えているＯ
このポリエステル系樹脂単独でも、金属板との接着性に
すぐれ、加工性および制振性のすぐれた材料となるが、
特に金属板との接着力を高めプレス加工性を良好とする
ためＫは、金属板との接着性にすぐれる変性ポリオレフ
ィン系樹脂を混合することが望ましい。
すぐれ、加工性および制振性のすぐれた材料となるが、
特に金属板との接着力を高めプレス加工性を良好とする
ためＫは、金属板との接着性にすぐれる変性ポリオレフ
ィン系樹脂を混合することが望ましい。
このポリオレフィン系樹脂としては、α−オレ〕フイン
ークリシジルメタクリレート共重合体またはα−オレフ
ィン−グリシジルメタクリレート−酢酸ビニル共重合体
があり、この共重合体におけるグリシジルメタクリレー
ト含有量は、０、５〜ＺＯＸ＜量％好ましくは１〜１５
重量％であシ、酢酸ビニル含有量はθ〜２０重景％好ま
しくは１−１０重量％である。
ークリシジルメタクリレート共重合体またはα−オレフ
ィン−グリシジルメタクリレート−酢酸ビニル共重合体
があり、この共重合体におけるグリシジルメタクリレー
ト含有量は、０、５〜ＺＯＸ＜量％好ましくは１〜１５
重量％であシ、酢酸ビニル含有量はθ〜２０重景％好ま
しくは１−１０重量％である。
上記α−オレフィン−グリシジルメタクリレート共重合
体またはα−オレフィン−グリシジルメタクリレート−
酢酸ビニμ共重合体は、ポリエステル系共重合体樹脂１
００重量部に対して、１〜９００重楚部混合することが
可能であシ、特に好ましくは、２０〜１５０重量部であ
るＯ この様な混合物を使用してフィルムを作成し、鋼板間に
挾んでサンドイッチ構造の板を作成し、制振性能である
損失係数（η）を測定したところ、一般的に混合物は単
独物に比較し、ピーク高さは低くなる欠点を有するので
あるが、本発明のポリエステル系樹脂とポリオレフィン
系樹脂の混合物では、回答ピーク高さを変化することな
く高制振性能が保たれることがわかった。
体またはα−オレフィン−グリシジルメタクリレート−
酢酸ビニμ共重合体は、ポリエステル系共重合体樹脂１
００重量部に対して、１〜９００重楚部混合することが
可能であシ、特に好ましくは、２０〜１５０重量部であ
るＯ この様な混合物を使用してフィルムを作成し、鋼板間に
挾んでサンドイッチ構造の板を作成し、制振性能である
損失係数（η）を測定したところ、一般的に混合物は単
独物に比較し、ピーク高さは低くなる欠点を有するので
あるが、本発明のポリエステル系樹脂とポリオレフィン
系樹脂の混合物では、回答ピーク高さを変化することな
く高制振性能が保たれることがわかった。
また本発明内容の樹脂層として使用する場合、常温域に
おける易加工性および適用温度域での高制振性の観点よ
り、ガラス転移点（Ｔり）に起因する損失係数（ｔａｎ
δ）のピーク温度が適用温度域にある樹脂餌成物λ）を
使用すると、極めて優秀な制振性能が得られることがわ
かった◇ここで言う適用温度域とは、制振性能が必要な
温度範囲のことであって、例えば自動車用エンジン部品
の場合８０〜９０℃を中心として５０〜１３０℃の温度
範囲で高い制振性能が保たれればよい。
おける易加工性および適用温度域での高制振性の観点よ
り、ガラス転移点（Ｔり）に起因する損失係数（ｔａｎ
δ）のピーク温度が適用温度域にある樹脂餌成物λ）を
使用すると、極めて優秀な制振性能が得られることがわ
かった◇ここで言う適用温度域とは、制振性能が必要な
温度範囲のことであって、例えば自動車用エンジン部品
の場合８０〜９０℃を中心として５０〜１３０℃の温度
範囲で高い制振性能が保たれればよい。
また高制振性能を得るためには、損失係数（ｔａｎδ）
のピーク値が０．８以上である必要があシ、この場合制
振材としての損失係数（η）は０．５以上の特に好まし
い性能が得られることがわかった。
のピーク値が０．８以上である必要があシ、この場合制
振材としての損失係数（η）は０．５以上の特に好まし
い性能が得られることがわかった。
以上の様な良好な物性を具備している樹脂組成物が本頒
発明の樹脂組成動因である。
発明の樹脂組成動因である。
樹脂組成物（５）のフィルム厚みは、３０μ以上あれば
制振性能は良好でおるが、良好な曲げ絞り等の加工性を
有するためには、１００μ以下であることが好ましく、
最も好ましくけ３０μ以上６０μ以下であることが望ま
しい。
制振性能は良好でおるが、良好な曲げ絞り等の加工性を
有するためには、１００μ以下であることが好ましく、
最も好ましくけ３０μ以上６０μ以下であることが望ま
しい。
本願発明の制振材料の製造法としては、通常のパッチ方
式あるいは連続式の熱プレス法など任意に適用できる。
式あるいは連続式の熱プレス法など任意に適用できる。
たとえば金属板と金属板の間に、該樹脂組成物を介在さ
せ、加熱圧着させる方法がある０接着は一般に１５０〜
２６０℃で行なわれる。
せ、加熱圧着させる方法がある０接着は一般に１５０〜
２６０℃で行なわれる。
本発明の制振材料の用途としては、自動車より発生する
騒音振動防止のために特に使用できる０ この場合自動車の騒音、振動の発生源はエンジン部品で
ありその中でもオイルパンからのものが主たるものであ
る。
騒音振動防止のために特に使用できる０ この場合自動車の騒音、振動の発生源はエンジン部品で
ありその中でもオイルパンからのものが主たるものであ
る。
本発明の材料を、中型トラ・Ｉりのディーゼルエンジン
用オイルパンに適用したところエンジンより約１ｍ離れ
た場所で、８ｄＢの）Ｉ音低減をはかれることがわかっ
た。
用オイルパンに適用したところエンジンより約１ｍ離れ
た場所で、８ｄＢの）Ｉ音低減をはかれることがわかっ
た。
また車内にはいる騒音、振動防止には、車体材料特にフ
ロア−パネルに適用した場合の効果が大きいことがわか
、った０ 次に家庭あるいは事務所などの騒音、振動の防止には、
電化部品に適用するのが望ましく、特にモーター用ある
いは安定器用カバーの材料に適用するのが望ましい。
ロア−パネルに適用した場合の効果が大きいことがわか
、った０ 次に家庭あるいは事務所などの騒音、振動の防止には、
電化部品に適用するのが望ましく、特にモーター用ある
いは安定器用カバーの材料に適用するのが望ましい。
またこの目的では部屋の間仕切あるいは壁材あるいは床
材等の建築用部材に適用するのが望ましく、他に雨戸あ
るいはアルミサツシ戸に適用した場合にも、騒音公害防
止に役立つことがわかった。
材等の建築用部材に適用するのが望ましく、他に雨戸あ
るいはアルミサツシ戸に適用した場合にも、騒音公害防
止に役立つことがわかった。
また一般に騒音レベルの高いものとして、道路工事用エ
ンジンあるいは発電機よシの騒音があり、これらの部材
に適用するのも好ましい用途である０ また一般交通手段としての自転車、オートバイ等よりの
騒音を防止するには、制動用ブレーキ部材あるいは駆動
用チェーン部材として用いると好結果が得られる。
ンジンあるいは発電機よシの騒音があり、これらの部材
に適用するのも好ましい用途である０ また一般交通手段としての自転車、オートバイ等よりの
騒音を防止するには、制動用ブレーキ部材あるいは駆動
用チェーン部材として用いると好結果が得られる。
また公的交通手段として鉄道４（両用床材、壁材に用い
ることも騒音公害防止として効果が高い。
ることも騒音公害防止として効果が高い。
以下に本発明を実施例によって具体的に説明するが、こ
れらは例示的なものであり、これらによ蛸て本発明が制
限されるものではない０実施例中、内外層および中間層
フィルムの弾性率および損失係数（ｔａｎδ）は東洋ボ
ールドウィン製レオパイブロン（１１０Ｈｚ）を用いて
測定し、伸び率は２００ｆｉ／分の引張り速度で求めた
０制振材料の振動吸収能を表わす損失係数（η）は機械
インピーダンス法（中央加振）による強制振動で周波数
は１０００Ｈｚ、温度は２０〜１３０℃で測定しだ◇接
着性試験の耐鋼板接着性は冷間圧延鋼板（０，８藺）／
該樹脂組成物（５０μ）／冷間圧延鋼板（０，８１１１
ｍ）の構成で１９０℃、５分、８０ ｋｑ／ｃ−の条件
で接着し、１８０°の角度、５〇−７分の引張シ速度で
評価した〇 加工性は、第１図および第２図に示す金型を使用し、そ
れぞれ曲げ戻しおよび絞υ加工性を試験しすベシ、剥れ
、しわ等を評価した〇第１図（ａｌは曲げ戻し加工試験
金型の断面図である。同図において、１．２．ｌは金型
部材、４はスペーサー、５は試料を示す。また２Ｒ。
れらは例示的なものであり、これらによ蛸て本発明が制
限されるものではない０実施例中、内外層および中間層
フィルムの弾性率および損失係数（ｔａｎδ）は東洋ボ
ールドウィン製レオパイブロン（１１０Ｈｚ）を用いて
測定し、伸び率は２００ｆｉ／分の引張り速度で求めた
０制振材料の振動吸収能を表わす損失係数（η）は機械
インピーダンス法（中央加振）による強制振動で周波数
は１０００Ｈｚ、温度は２０〜１３０℃で測定しだ◇接
着性試験の耐鋼板接着性は冷間圧延鋼板（０，８藺）／
該樹脂組成物（５０μ）／冷間圧延鋼板（０，８１１１
ｍ）の構成で１９０℃、５分、８０ ｋｑ／ｃ−の条件
で接着し、１８０°の角度、５〇−７分の引張シ速度で
評価した〇 加工性は、第１図および第２図に示す金型を使用し、そ
れぞれ曲げ戻しおよび絞υ加工性を試験しすベシ、剥れ
、しわ等を評価した〇第１図（ａｌは曲げ戻し加工試験
金型の断面図である。同図において、１．２．ｌは金型
部材、４はスペーサー、５は試料を示す。また２Ｒ。
５Ｒなどは曲率を示す。第１図（ｂ）は曲げ戻し加工試
験成形品の斜視図である０同図において、Ａ部、Ｂ部、
０部はそれぞれ評価観察部分を示す０ 第２図ｆａｔは絞９加工性試験金型の断面図である。同
図において、１．２．３．４．５は金型部材、６は試料
を示す。また、５Ｒは曲率、５０φ、５６φは該当部の
径を示すＯ 第２図（ｂｌは絞シ加工性試験成形品の斜視図である。
験成形品の斜視図である０同図において、Ａ部、Ｂ部、
０部はそれぞれ評価観察部分を示す０ 第２図ｆａｔは絞９加工性試験金型の断面図である。同
図において、１．２．３．４．５は金型部材、６は試料
を示す。また、５Ｒは曲率、５０φ、５６φは該当部の
径を示すＯ 第２図（ｂｌは絞シ加工性試験成形品の斜視図である。
同図において、１はＡ部しわ、２はフランジしわ、３は
板のすべυのそれぞれ評価観察部分を示す０ 実施例１ 非晶性共重合ポリエチレンテレフタレート樹脂（Ｅａｓ
ｔｍａｎ Ｋｏｄａｋ社Ｋｏｄａｒ＠ＰＥＴＧ ６７６
８ ）を用いて、インフレーションダイス（口径１５０
Ｍ）ｔ−装備したインフレ装置を使用し管状体を、引取
速度７．０ ｍ ／分、プローア、ツブレジ第２．０の
条件で引取り、折径４７０ｔｍ、厚みを第１表に示した
様１ｃ５０μであるフィルムを得た。
板のすべυのそれぞれ評価観察部分を示す０ 実施例１ 非晶性共重合ポリエチレンテレフタレート樹脂（Ｅａｓ
ｔｍａｎ Ｋｏｄａｋ社Ｋｏｄａｒ＠ＰＥＴＧ ６７６
８ ）を用いて、インフレーションダイス（口径１５０
Ｍ）ｔ−装備したインフレ装置を使用し管状体を、引取
速度７．０ ｍ ／分、プローア、ツブレジ第２．０の
条件で引取り、折径４７０ｔｍ、厚みを第１表に示した
様１ｃ５０μであるフィルムを得た。
得られたフィルムを用い、０，８鰭厚の冷間圧延鋼板の
間に加熱圧着（２８０℃、５分、８０ ｋｑ／ｉ ）し
接着性、加工性および振動吸収性を測定した０その結果
を第２〜第４表、第３図に示した。
間に加熱圧着（２８０℃、５分、８０ ｋｑ／ｉ ）し
接着性、加工性および振動吸収性を測定した０その結果
を第２〜第４表、第３図に示した。
第３図は、制振材料の温度−損失係数（η）の関係図で
ある。
ある。
実施例２
ＰＣＴＡポリエステル樹脂（Ｅａｓｔｍａｎ Ｋｏｄａ
ｋ社Ｋｏｄａｒ■ＰＣＴＡ Ａ−１５０）を用いて、イ
ンフレーションダイス（口径１５００）を装備したイン
フレ装置を使用し管状体を、引取速度７．０ｍ７分、ブ
ローアツプレジ第２．０の条件で引取シ、折径４７０鵡
、厚みを第１表に示した様に５０μであるフィルムを得
た。
ｋ社Ｋｏｄａｒ■ＰＣＴＡ Ａ−１５０）を用いて、イ
ンフレーションダイス（口径１５００）を装備したイン
フレ装置を使用し管状体を、引取速度７．０ｍ７分、ブ
ローアツプレジ第２．０の条件で引取シ、折径４７０鵡
、厚みを第１表に示した様に５０μであるフィルムを得
た。
得られたフィルムを用い、０．８ ｆｉ厚の冷間圧延鋼
板の間に加熱圧着（２８０℃、５分、３０ｋｙ／ｍ）
Ｌ接着性、加工性および振動吸収性を測定した。
板の間に加熱圧着（２８０℃、５分、３０ｋｙ／ｍ）
Ｌ接着性、加工性および振動吸収性を測定した。
その結果を第２〜第４表、第３図に示した０第３図は、
制振材料の温度−損失係数（η）の関保し１である〇 実施例３ 非晶性共重合ポリエチレンテレフタレート樹Ｑ’ｐ （
Ｅａｓｔｍａｎ Ｋｏｄａｋ社ＫｏｄａｒｏＰＥＴＧ
６７６３ ） ７０重量％、住友化学工業製、ポリオレ
フィン系樹脂〔エチレン−グリシジルメタクリレート−
酢酸ビニル共重合体〕３０重量％を、ヘンシェルミキサ
ーで混合し、その混合物を２３０℃に設定した３０鰭φ
の押出機によシ混練したのちベレ・ノド化した。
制振材料の温度−損失係数（η）の関保し１である〇 実施例３ 非晶性共重合ポリエチレンテレフタレート樹Ｑ’ｐ （
Ｅａｓｔｍａｎ Ｋｏｄａｋ社ＫｏｄａｒｏＰＥＴＧ
６７６３ ） ７０重量％、住友化学工業製、ポリオレ
フィン系樹脂〔エチレン−グリシジルメタクリレート−
酢酸ビニル共重合体〕３０重量％を、ヘンシェルミキサ
ーで混合し、その混合物を２３０℃に設定した３０鰭φ
の押出機によシ混練したのちベレ・ノド化した。
このベレットを用いて、インフレーションダイス（口径
１５０ｆｌ）を装備したインフレ装置を使用し７、管状
体を引取速度７．０ ｍ／分、プローア、・、デレシ第
２．０の条件で引取り、折径４７０節、厚みを第１表に
示した様に５０μであるフィルムを得だ。
１５０ｆｌ）を装備したインフレ装置を使用し７、管状
体を引取速度７．０ ｍ／分、プローア、・、デレシ第
２．０の条件で引取り、折径４７０節、厚みを第１表に
示した様に５０μであるフィルムを得だ。
イ）られたフィルムを用い、０．８１１１１１厚の冷間
圧延鋼板の間に加熱圧！（２８０℃、５分、８０ ｋｖ
ｃｒＡ ） Ｌ接着性、加工性および振動吸収性を測定
した０その結果を第２〜第４表、第３図に示したＯ第３
図は、制振材料の温度−損失係数（１）の関係図である
。
圧延鋼板の間に加熱圧！（２８０℃、５分、８０ ｋｖ
ｃｒＡ ） Ｌ接着性、加工性および振動吸収性を測定
した０その結果を第２〜第４表、第３図に示したＯ第３
図は、制振材料の温度−損失係数（１）の関係図である
。
比較例１
特開昭５９−８０４５４号で開示されたカルボン酸変性
ポリオレフィン系樹脂を主体とした樹脂組成物中の実施
例４について次の様に作成した。
ポリオレフィン系樹脂を主体とした樹脂組成物中の実施
例４について次の様に作成した。
メ７１／ ）インデックス４ Ｐ／１０分の線状低度ポ
リエチレン（ＣｄＦ Ｃｈｉｍｉｅ製）に無水マレイン
酸０．７重量％と、ｔ−ブチルパーオキシラウレート０
．１重量％を添加して、へ°ンシエルミキサーで２分間
混合したものを、１９０℃に設定した３０鰭φの押出機
により混練したのちベレット化した。
リエチレン（ＣｄＦ Ｃｈｉｍｉｅ製）に無水マレイン
酸０．７重量％と、ｔ−ブチルパーオキシラウレート０
．１重量％を添加して、へ°ンシエルミキサーで２分間
混合したものを、１９０℃に設定した３０鰭φの押出機
により混練したのちベレット化した。
この変性ポリエチレンとメルトインデックヌ４ ｆ／１
０分の線状低密度ポリエチレン（ＣｄＦ Ｃｈｉｍｉｅ
製）、メチルメタクリレート重合体を第５表の様な割合
で混合し、その混合物を１９０℃に設定した８０８φの
押出機によシ混練したのちベレット化した。
０分の線状低密度ポリエチレン（ＣｄＦ Ｃｈｉｍｉｅ
製）、メチルメタクリレート重合体を第５表の様な割合
で混合し、その混合物を１９０℃に設定した８０８φの
押出機によシ混練したのちベレット化した。
この材料を用いて実施例１〜８と同様の方法でフィルム
化し得られたフィルムを用い、０．８簡厚の冷間圧延鋼
板の間に加熱圧着（２３０℃、５分、８０ ｋｙｉｃｒ
Ａ ） Ｌ接着性、加工性および振動吸収性を測定した
。
化し得られたフィルムを用い、０．８簡厚の冷間圧延鋼
板の間に加熱圧着（２３０℃、５分、８０ ｋｙｉｃｒ
Ａ ） Ｌ接着性、加工性および振動吸収性を測定した
。
その結果を第２〜６４表、第３図に示した。
第３図は、制振材料の温度−損失係数（？７）の関係図
である。
である。
第 １ 表
第 ２ 表
′Ｐ；３表
第５表
第１図（ａｌは曲げ戻し加工試験金型の断面図である。
第１図（ｂｌは曲げ戻し加工試験成形品の斜視図である
。 第２図（ａ）は絞９加工性試験金型のＩｒ面図である０ 第２図ｆｂ）は絞シ加工性拭験成形品の斜視図である。 第３図は、制振材料の温度−損失係数（η）の関係図で
ある。 （ａ ） （ｔｌ ）第１図 （ａ、） （Ｉ）） 温度（°Ｃ） 第３図
。 第２図（ａ）は絞９加工性試験金型のＩｒ面図である０ 第２図ｆｂ）は絞シ加工性拭験成形品の斜視図である。 第３図は、制振材料の温度−損失係数（η）の関係図で
ある。 （ａ ） （ｔｌ ）第１図 （ａ、） （Ｉ）） 温度（°Ｃ） 第３図
Claims (10)
- （１）２枚の金属板の間に熱可塑性樹脂からなる制振層
を挾んで構成された制振材料であって、該樹脂が温度２
０℃における伸び率が３０％以上で損失係数（ｔａｎδ
）のピーク温度が０℃〜１３０℃の範囲にあり、かつ、
金属板との接着強度が温度２０℃、１８０°ピーリング
試験において３ｋｇ／ｃｍ以上である少なくとも１種類
のポリエステル系樹脂あるいはポリエステル系樹脂とポ
リオレフィン系樹脂の樹脂組成物（Ａ）である高制振性
材料。 - （２）ポリエステル系樹脂あるいはポリエステル系樹脂
とポリオレフィン系樹脂の樹脂組成物（Ａ）が、その損
失係数（ｔａｎδ）のピーク温度が、２５℃〜１１５℃
の範囲にあり、そのピーク値が０．８以上である特許請
求の範囲第１項記載の材料。 - （３）ポリエステル系樹脂がテレフタル酸残基とエチレ
ングリコール残基および１，４−シクロヘキサンジオー
ル残基よりなるポリエステル系共重合体樹脂を含むもの
である特許請 求の範囲第１項又は第２項記載の材料。 - （４）ポリエステル系共重合体樹脂が、エチレングリコ
ール残基に比較して１，４−シクロヘキサンジメタノー
ル残基が多い非晶性ポリエステル共重合体樹脂である特
許請求の範囲第３項記載の材料。 - （５）ポリエステル系樹脂が、テレフタル酸とイソフタ
ル酸および１，４−シクロヘキサンジメタノールより合
成されたポリエステル系共重合体樹脂を含むものである
特許請求の範囲第１項又は第２項記載の材料。 - （６）ポリエステル系樹脂が、非晶性高分子量ポリエス
テル樹脂の単独もしくは混合物である特許請求の範囲第
１項又は第２項記載の材料。 - （７）樹脂組成物（Ａ）が、ポリエステル系樹脂１００
重量部に対して、α−オレフィン７０〜９９．５重量％
、グリシジルメタクリレート０．５〜２０重量％および
酢酸ビニル０〜２０重量％からなる樹脂組成物１〜９０
０重量部を混合してなる樹脂組成物である特許請求の範
囲第１ 項又は第２項記載の材料。 - （８）熱可塑性樹脂からなる制振層の厚みが３０μ以上
６０μ以下である特許請求の範囲第１項又は第２項記載
の材料。 - （９）２枚の金属板の間に熱可塑性樹脂からなる制振層
を挾んで構成された制振材料であって、該樹脂が上記ポ
リエステル系樹脂あるいはポリエステル系樹脂とポリオ
レフィン系樹脂の樹脂組成物（Ａ）である高制振性材料
を使用したエンジン用部品。 - （１０）エンジン用部品がオイルパンである特許請求の
範囲第９項記載の部品。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21378884A JPS6189842A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 高制振性材料及びこれを使用したエンジン用部品 |
| CA000492412A CA1265426A (en) | 1984-10-11 | 1985-10-07 | Vibration-damping material |
| DE8585112802T DE3585486D1 (de) | 1984-10-11 | 1985-10-09 | Schwingungsdaempfendes material. |
| EP19850112802 EP0177952B1 (en) | 1984-10-11 | 1985-10-09 | Vibration-damping material |
| US07/133,238 US4883717A (en) | 1984-10-11 | 1987-12-14 | Vibration-damping material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21378884A JPS6189842A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 高制振性材料及びこれを使用したエンジン用部品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6189842A true JPS6189842A (ja) | 1986-05-08 |
| JPH0434499B2 JPH0434499B2 (ja) | 1992-06-08 |
Family
ID=16645058
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21378884A Granted JPS6189842A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 高制振性材料及びこれを使用したエンジン用部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6189842A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6374634A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-05 | 新日鐵化学株式会社 | スポツト溶接可能な複合型制振材料 |
| JPS6375056A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-05 | Nippon Steel Chem Co Ltd | 複合型制振材料用粘弾性組成物 |
| JP2018528104A (ja) * | 2015-09-03 | 2018-09-27 | ポスコＰｏｓｃｏ | 振動減殺特性に優れた軽量複合金属板及びその製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50143880A (ja) * | 1974-05-10 | 1975-11-19 | ||
| JPS5141080A (ja) * | 1974-10-05 | 1976-04-06 | Yokohama Rubber Co Ltd | Danpinguseifukugoban |
| JPS5751451A (en) * | 1980-08-07 | 1982-03-26 | Mitsui Petrochemical Ind | Method of joining laminated board |
| JPS58132550A (ja) * | 1982-02-02 | 1983-08-06 | 住友化学工業株式会社 | 電気溶接が可能な金属と樹脂のサンドイツチ積層板 |
-
1984
- 1984-10-11 JP JP21378884A patent/JPS6189842A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50143880A (ja) * | 1974-05-10 | 1975-11-19 | ||
| JPS5141080A (ja) * | 1974-10-05 | 1976-04-06 | Yokohama Rubber Co Ltd | Danpinguseifukugoban |
| JPS5751451A (en) * | 1980-08-07 | 1982-03-26 | Mitsui Petrochemical Ind | Method of joining laminated board |
| JPS58132550A (ja) * | 1982-02-02 | 1983-08-06 | 住友化学工業株式会社 | 電気溶接が可能な金属と樹脂のサンドイツチ積層板 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6374634A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-05 | 新日鐵化学株式会社 | スポツト溶接可能な複合型制振材料 |
| JPS6375056A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-05 | Nippon Steel Chem Co Ltd | 複合型制振材料用粘弾性組成物 |
| JP2018528104A (ja) * | 2015-09-03 | 2018-09-27 | ポスコＰｏｓｃｏ | 振動減殺特性に優れた軽量複合金属板及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0434499B2 (ja) | 1992-06-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4883717A (en) | Vibration-damping material | |
| DE69232102T2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Mehrschichtenverbundfilms | |
| JPS6112334A (ja) | 複合型制振積層体 | |
| CN1101308C (zh) | 生产evoh/聚酯双向拉伸薄膜的方法 | |
| JPS6189842A (ja) | 高制振性材料及びこれを使用したエンジン用部品 | |
| KR900009158B1 (ko) | 비결정 폴리에스테르 조성물 및 그의 용도 | |
| JPS5987148A (ja) | 金属シ−トと熱可塑性プラスチツク材からなるラミネ−ト | |
| WO1992002581A1 (fr) | Composition a base de resine polyethylene | |
| JPS5980454A (ja) | 制振性複合体 | |
| JP4145211B2 (ja) | 制振材料用樹脂組成物、樹脂シート並びに制振材料 | |
| JPS6192851A (ja) | 広温度範囲にわたつて高制振性能を有する材料 | |
| JPS6246639A (ja) | 制振性複合材料 | |
| JPS63193977A (ja) | 制振積層体用樹脂組成物 | |
| JPS61217237A (ja) | 制振性複合材料 | |
| JPS61277435A (ja) | 制振性材料 | |
| JPS6189841A (ja) | 加工性にすぐれた高制振性材料 | |
| JPS6246638A (ja) | 制振性材料 | |
| JPS6124444A (ja) | 加工性にすぐれた制振材料 | |
| JP2547802B2 (ja) | 複合型制振材料用組成物 | |
| JPH0441705B2 (ja) | ||
| JPS6044156B2 (ja) | 樹脂積層物 | |
| JPH0669742B2 (ja) | 加工性にすぐれた制振材料 | |
| JPS61104952A (ja) | 多層型プラスチツク燃料タンク | |
| JPS6124445A (ja) | 加工性にすぐれ耐油性を有する制振材料 | |
| JP3529799B2 (ja) | 耐屈曲性とガスバリアー性に優れた多層構成フィルム |