JPS62129697A - 銅合金製復水器管の防食・防汚管理方法 - Google Patents
銅合金製復水器管の防食・防汚管理方法Info
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- JPS62129697A JPS62129697A JP60267699A JP26769985A JPS62129697A JP S62129697 A JPS62129697 A JP S62129697A JP 60267699 A JP60267699 A JP 60267699A JP 26769985 A JP26769985 A JP 26769985A JP S62129697 A JPS62129697 A JP S62129697A
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- C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
- C23F11/00—Inhibiting corrosion of metallic material by applying inhibitors to the surface in danger of corrosion or adding them to the corrosive agent
- C23F11/08—Inhibiting corrosion of metallic material by applying inhibitors to the surface in danger of corrosion or adding them to the corrosive agent in other liquids
- C23F11/18—Inhibiting corrosion of metallic material by applying inhibitors to the surface in danger of corrosion or adding them to the corrosive agent in other liquids using inorganic inhibitors
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B11/00—Controlling arrangements with features specially adapted for condensers
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
- F28F19/004—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using protective electric currents, voltages, cathodes, anodes, electric short-circuits
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- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
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- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は銅合金製復水器管の防食・防汚管理方法に係り
、特に海水或いは河海水を冷却水とする銅合金製の復水
器管の管内面側表面状態を防食性と伝熱性の面から最適
状態に維持する方法に関するものである。
、特に海水或いは河海水を冷却水とする銅合金製の復水
器管の管内面側表面状態を防食性と伝熱性の面から最適
状態に維持する方法に関するものである。
（従来技術とその問題点）
従来から、冷却水として海水（河海水を含む。
以下同じ）を使用した復水器における銅合金製の復水器
管の管理は、（イ）冷却海水による腐食の防止と、（ロ
）種々の懸濁物の付着や腐食生成物の堆積による伝熱性
能の低下の防１Ｆの両面より為されてきた。すなわち、
前者については鉄イオンとしての硫酸第一鉄の注入が、
また後者については塩素の注入やスポンジボールによる
洗浄が、極めて有効であることが判明している。
管の管理は、（イ）冷却海水による腐食の防止と、（ロ
）種々の懸濁物の付着や腐食生成物の堆積による伝熱性
能の低下の防１Ｆの両面より為されてきた。すなわち、
前者については鉄イオンとしての硫酸第一鉄の注入が、
また後者については塩素の注入やスポンジボールによる
洗浄が、極めて有効であることが判明している。
ところで、防食性能は、硫酸第一鉄などの添加によって
生じる鉄イオンによって形成される水酸化第二鉄からな
る皮膜（防食皮膜）によって著しく向」二せしめられ得
るが、同時に伝熱性能が低下することが知られており、
一方伝熱性能はスポンジボール洗浄によって向−卜せし
められ得るが、上記防食皮膜を除去し過ぎると、防食性
能が低下して、腐食の発生を招くといった不安定さがあ
り、信頼性に欠ける問題があることが認められている。
生じる鉄イオンによって形成される水酸化第二鉄からな
る皮膜（防食皮膜）によって著しく向」二せしめられ得
るが、同時に伝熱性能が低下することが知られており、
一方伝熱性能はスポンジボール洗浄によって向−卜せし
められ得るが、上記防食皮膜を除去し過ぎると、防食性
能が低下して、腐食の発生を招くといった不安定さがあ
り、信頼性に欠ける問題があることが認められている。
このため、従来にあっては、それら両性能を満足させる
ため、ラボテストや実機運転実績に基づき、予め設定し
た硝酸第−銖注入条イ１１とスポンジボール洗浄条件の
下に復水器の運転を行ない、そして定期検査結果等によ
って漸次イ１ｙ正していく方式を採用しているのである
。
ため、ラボテストや実機運転実績に基づき、予め設定し
た硝酸第−銖注入条イ１１とスポンジボール洗浄条件の
下に復水器の運転を行ない、そして定期検査結果等によ
って漸次イ１ｙ正していく方式を採用しているのである
。
しかしながら、硫酸第一鉄の注入による皮膜形成量にせ
よ、スポンジ洗浄後の付着物用にせよ、冷却水としての
海水水質の性状、例えば海水の汚染、海産生物の繁殖状
態、海底ドロの持込み状態等が必ずしも一定したもので
ないために、その時々で変動する傾向がある。従って、
予め設定した条件で運転をｘ、ＩＪ続することは、管内
面状態を耐食性と伝熱性に関し、最適状態に維持する一
ヒにおいて適当とは言えず、腐食に伴う１員害、例えば
プラントの停止、管の取替え等や、伝熱性能低下に伴う
燃料費の増大等を招く恐れが大きい。
よ、スポンジ洗浄後の付着物用にせよ、冷却水としての
海水水質の性状、例えば海水の汚染、海産生物の繁殖状
態、海底ドロの持込み状態等が必ずしも一定したもので
ないために、その時々で変動する傾向がある。従って、
予め設定した条件で運転をｘ、ＩＪ続することは、管内
面状態を耐食性と伝熱性に関し、最適状態に維持する一
ヒにおいて適当とは言えず、腐食に伴う１員害、例えば
プラントの停止、管の取替え等や、伝熱性能低下に伴う
燃料費の増大等を招く恐れが大きい。
而して、近年におけるプラントの大容Ｖ化や原子カプラ
ントの普及による連続運転化などのために、プラントの
停止や伝熱性能低下に伴う損害は、従来のプラントの場
合に比べ、膨大な金額となってきている。このため、上
記の如き不都合を解決ずろ」二においても、防食性能と
伝熱性能を各々モニターし、その結果に基づき、両性能
の最適値範囲で鉄イオンの注入並びにスポンジボール洗
浄を実施する、所謂モニタリングシステムの開発が必要
となっているのである。
ントの普及による連続運転化などのために、プラントの
停止や伝熱性能低下に伴う損害は、従来のプラントの場
合に比べ、膨大な金額となってきている。このため、上
記の如き不都合を解決ずろ」二においても、防食性能と
伝熱性能を各々モニターし、その結果に基づき、両性能
の最適値範囲で鉄イオンの注入並びにスポンジボール洗
浄を実施する、所謂モニタリングシステムの開発が必要
となっているのである。
（解決手段）
ここにおいて、本発明は、かかる事情に鑑みて為された
ものであって、その特徴とするところは、復水器に装着
されて、管内に海水あるいは河海水が冷却水として流通
せしめられる銅合金製の復水器管の内面を防食・防汚管
理する方法にして、先ず、運転初期において、復水器に
装着された新管としての復水器管の内面に、鉄イオンの
注入された前記冷却水の流通によって所定の防食皮膜を
形成せしめ、該復水器管の分極抵抗値を１０４ΩＣ背以
上と為した後、かかる復水器管の分極抵抗並びに伝熱特
性を検出しつつ平常運転を行ない、そのときの冷却水の
種類に従って、該冷却水が、（ａ）塩素無注入のもので
ある場合においては、分極抵抗値が５ Ｘ １． Ｏ”
ΩｃＪ以上となるように且つ伝熱性能が設計値を下回ら
ないように、また（ｂ）塩素を注入したものである場合
においては、分極抵抗値が２×１０４Ωｃｍ２以上とな
るように且つ伝熱性能が設計値を下回らないように、更
に（ｃ）硫黄イオンを含む汚染されたものである場合に
おいては、分極抵抗値が５Ｘ１０”Ωｃ％以」−となる
ように且つ伝熱性能が設計値よりも１０％程度低い値を
下回らないように、冷却水への鉄イオン注入操作及び復
水器管内面のスポンジボール洗浄操作を実施するように
したことにある。
ものであって、その特徴とするところは、復水器に装着
されて、管内に海水あるいは河海水が冷却水として流通
せしめられる銅合金製の復水器管の内面を防食・防汚管
理する方法にして、先ず、運転初期において、復水器に
装着された新管としての復水器管の内面に、鉄イオンの
注入された前記冷却水の流通によって所定の防食皮膜を
形成せしめ、該復水器管の分極抵抗値を１０４ΩＣ背以
上と為した後、かかる復水器管の分極抵抗並びに伝熱特
性を検出しつつ平常運転を行ない、そのときの冷却水の
種類に従って、該冷却水が、（ａ）塩素無注入のもので
ある場合においては、分極抵抗値が５ Ｘ １． Ｏ”
ΩｃＪ以上となるように且つ伝熱性能が設計値を下回ら
ないように、また（ｂ）塩素を注入したものである場合
においては、分極抵抗値が２×１０４Ωｃｍ２以上とな
るように且つ伝熱性能が設計値を下回らないように、更
に（ｃ）硫黄イオンを含む汚染されたものである場合に
おいては、分極抵抗値が５Ｘ１０”Ωｃ％以」−となる
ように且つ伝熱性能が設計値よりも１０％程度低い値を
下回らないように、冷却水への鉄イオン注入操作及び復
水器管内面のスポンジボール洗浄操作を実施するように
したことにある。
要するに、本発明は、復水器管への冷却水としての海水
の通水時期と海水水質に応じて、第１図に示される防食
・防汚管理範囲に維持するようにしたものであって、よ
り具体的には、そのように設定された分極抵抗値と伝熱
特性（清浄度）の範囲内に、対象管の特性値が納まるよ
うに防食・防汚ａ器、すなわち鉄イオン（硫酸第一鉄）
注入設備及びスポンジホール洗浄設備を自動的に作動せ
しめるようにしたものである。
の通水時期と海水水質に応じて、第１図に示される防食
・防汚管理範囲に維持するようにしたものであって、よ
り具体的には、そのように設定された分極抵抗値と伝熱
特性（清浄度）の範囲内に、対象管の特性値が納まるよ
うに防食・防汚ａ器、すなわち鉄イオン（硫酸第一鉄）
注入設備及びスポンジホール洗浄設備を自動的に作動せ
しめるようにしたものである。
なお、かかる本発明における分極抵抗値（Ｒ：Ωｃｍ２
）は、次の（１）式にて定義されるものである。
）は、次の（１）式にて定義されるものである。
Ｒ＝ （Ｅ、ｌ ／ｒｏ ）２（２π２ａ３／ρ）・・
・（１） 但し、Ｅ。−電気防食電位と自然電位との差（ｍＶ）：
通常、２００ｍＶ程度に 設定される Ｔｏ−上記電位設定時の復水器管１本当りの電流（ｍＡ
） ａ −復水器管の内半径（ｃｍ） ρ −海水の比抵抗（ΩＣ川） また、対象となる復水器管の伝熱特性を知る一つの目安
である清浄度（ｃ）は、復水器管の語学熱貫流率（Ｋ、
）と実熱貫流率くに１）との比で、次の（２）式にて算
出されろものである。
・（１） 但し、Ｅ。−電気防食電位と自然電位との差（ｍＶ）：
通常、２００ｍＶ程度に 設定される Ｔｏ−上記電位設定時の復水器管１本当りの電流（ｍＡ
） ａ −復水器管の内半径（ｃｍ） ρ −海水の比抵抗（ΩＣ川） また、対象となる復水器管の伝熱特性を知る一つの目安
である清浄度（ｃ）は、復水器管の語学熱貫流率（Ｋ、
）と実熱貫流率くに１）との比で、次の（２）式にて算
出されろものである。
Ｃ−（Ｋｌ ／Ｋｏ ） Ｘ １００ （％）・・・（
２） なお、ここで、基準熱貫流率（Ｋｏ ）は、次の（３）
式にて求められたものである。
２） なお、ここで、基準熱貫流率（Ｋｏ ）は、次の（３）
式にて求められたものである。
ＫＯ＝ ｃ＋ Ｘ−４Ｖ ・−・＋３）但
し、Ｃ１−復水器管の材質及び厚さより決まる定数 ■−復水器管内平均流速 また、実熱貫流率（Ｋｌ）は、次の（４）式にて計算さ
れることとなる。
し、Ｃ１−復水器管の材質及び厚さより決まる定数 ■−復水器管内平均流速 また、実熱貫流率（Ｋｌ）は、次の（４）式にて計算さ
れることとなる。
Ｋ−（Ｗｘ ｒ ＸＣｐ ×（ｔｚ ’＋）） ／（
ＡｓＸθ□）・・・（４） イＵし、Ｗ−冷却水流ｗ′ ｒ−冷却水比重 Ｃｐ−冷却水比熱 ＋２−冷却水出口温度 ｔｌ−冷却水入口温度 Ａ５−冷却面積 ０゜一対熱平均温度差 更に、かかる（４）式におけるθ、は、次の（５）式に
て計算されることとなる。
ＡｓＸθ□）・・・（４） イＵし、Ｗ−冷却水流ｗ′ ｒ−冷却水比重 Ｃｐ−冷却水比熱 ＋２−冷却水出口温度 ｔｌ−冷却水入口温度 Ａ５−冷却面積 ０゜一対熱平均温度差 更に、かかる（４）式におけるθ、は、次の（５）式に
て計算されることとなる。
θｍ −（ｔｚ ’＋）／ ｌ−１ｌ（Ｄｓ
ｊ＋）／（Ｌｓ ’２） １・ ・ ・ （５
） 世し、ｔＳ−ホットウェル温度 なお、かかる清浄度に代わる伝熱性能に関する尺度（目
安）として、復水器に装着された復水器管の外側の復水
部の真空度を用いることも可能であり、この真空度の低
下の度合によっても、伝熱特性を知ることができる。何
れにせよ、伝熱性能の変化の状態は、機器に通常取り（
＝Ｊけられている温度計、真空計、流量計等によって把
握可能である。そして、そのような伝熱特性の設計値と
は、復水器管が付着物で成る程度汚れた場合にあっても
、機器（復水器）の所定の性能が充分発揮できる値であ
って、通常、新管の有する伝熱性能値の７５〜９０％、
多くは８５％程度の値が採用されている。
ｊ＋）／（Ｌｓ ’２） １・ ・ ・ （５
） 世し、ｔＳ−ホットウェル温度 なお、かかる清浄度に代わる伝熱性能に関する尺度（目
安）として、復水器に装着された復水器管の外側の復水
部の真空度を用いることも可能であり、この真空度の低
下の度合によっても、伝熱特性を知ることができる。何
れにせよ、伝熱性能の変化の状態は、機器に通常取り（
＝Ｊけられている温度計、真空計、流量計等によって把
握可能である。そして、そのような伝熱特性の設計値と
は、復水器管が付着物で成る程度汚れた場合にあっても
、機器（復水器）の所定の性能が充分発揮できる値であ
って、通常、新管の有する伝熱性能値の７５〜９０％、
多くは８５％程度の値が採用されている。
ところで、復水器の運転初期において、かかる復水器に
装着される復水器管としての銅合金管の海水耐食性は、
海水通水初期に防食皮膜が形成された場合、著しく向」
ニすることが知られており、また、かかる防食皮膜は鉄
イオンの注入、実際には硫酸第一鉄等の水溶性鉄化合物
の添加、溶解によって有利に形成され、そしてそのよう
な注入操作によって形成された１０４Ωｃｎｌ以−にの
分極抵抗値を有する皮膜は有効な防食皮膜となるのであ
って、本発明にあっては、運転初期にそのような有効な
防食皮膜が先ず復水器管の内面に形成されることとなる
のである。なお、この時の復水器管の伝熱特性としての
清浄度は、一般に、対新管比で９５％以上に維持される
ように、適宜スポンジホール洗浄が行なわれることとな
る。
装着される復水器管としての銅合金管の海水耐食性は、
海水通水初期に防食皮膜が形成された場合、著しく向」
ニすることが知られており、また、かかる防食皮膜は鉄
イオンの注入、実際には硫酸第一鉄等の水溶性鉄化合物
の添加、溶解によって有利に形成され、そしてそのよう
な注入操作によって形成された１０４Ωｃｎｌ以−にの
分極抵抗値を有する皮膜は有効な防食皮膜となるのであ
って、本発明にあっては、運転初期にそのような有効な
防食皮膜が先ず復水器管の内面に形成されることとなる
のである。なお、この時の復水器管の伝熱特性としての
清浄度は、一般に、対新管比で９５％以上に維持される
ように、適宜スポンジホール洗浄が行なわれることとな
る。
そして、このように、運転初期において有効な防食皮膜
が復水器管内面に形成された後、かかる復水器管の分極
抵抗値並びに伝熱特性（清浄度）等を検出しつつ平常運
転を行ない、その時の冷却水の種類に従って、次のよう
な防食・防汚管理を行なうのである。
が復水器管内面に形成された後、かかる復水器管の分極
抵抗値並びに伝熱特性（清浄度）等を検出しつつ平常運
転を行ない、その時の冷却水の種類に従って、次のよう
な防食・防汚管理を行なうのである。
すなわち、先ず、冷却水が塩素無注入の海水である場合
においては（ａ）、冷却水自体、腐食性が弱いものであ
るところから、防食皮膜を鉄イ第ンの注入によって積極
的に形成させる必要は必ずしもなく、５ＸＩＯ’Ωｃａ
１以上の分極抵抗値で充分である。一方、伝熱特性の尺
度である清浄度については、海産生物（所謂スライム）
の付着が著しく、清浄度低下の主因となる。このため、
清浄度が設計値を下回らないよう維持しながら、前記分
極抵抗値も維持することが必要であるが、これはスポン
ジボール洗浄によって容易に実現されることとなる。
においては（ａ）、冷却水自体、腐食性が弱いものであ
るところから、防食皮膜を鉄イ第ンの注入によって積極
的に形成させる必要は必ずしもなく、５ＸＩＯ’Ωｃａ
１以上の分極抵抗値で充分である。一方、伝熱特性の尺
度である清浄度については、海産生物（所謂スライム）
の付着が著しく、清浄度低下の主因となる。このため、
清浄度が設計値を下回らないよう維持しながら、前記分
極抵抗値も維持することが必要であるが、これはスポン
ジボール洗浄によって容易に実現されることとなる。
また、冷却水が塩素を注入した海水である場合において
は（ｂ）、それは腐食性が強いものであるところから、
鉄イオン注入により防食皮膜の形成が必須であり、分極
抵抗値としては２Ｘ１０’ΩｃｔＡ以−ヒに保持する必
要がある。一方、清浄度については、海産生物の付着は
無視できるものの、鉄イオンの注入に伴う水酸化鉄皮膜
の付着が著しく、それが清浄度低下の主因となるため、
スポンジホール洗浄によって清浄度が設計値を下回らな
いよう維持しながら、前記分極抵抗値を維持することが
必要となるのである。
は（ｂ）、それは腐食性が強いものであるところから、
鉄イオン注入により防食皮膜の形成が必須であり、分極
抵抗値としては２Ｘ１０’ΩｃｔＡ以−ヒに保持する必
要がある。一方、清浄度については、海産生物の付着は
無視できるものの、鉄イオンの注入に伴う水酸化鉄皮膜
の付着が著しく、それが清浄度低下の主因となるため、
スポンジホール洗浄によって清浄度が設計値を下回らな
いよう維持しながら、前記分極抵抗値を維持することが
必要となるのである。
さらに、冷却水が硫黄イオンを含む汚染された海水であ
る場合においてば（ｃ）、次のように、防食・防ｌη管
理する必要があるのである。すなわち、プラントの立地
条件によっては、夏期の一時期のみ、間欠的に汚染され
ろ海水がある。この汚染された海水は硫黄イオンを含ん
でおり、腐食性が強く、それ故防食皮膜を有していない
銅合金製の復水器管は激しく腐食される。しかし、所定
の防食皮膜を予め形成しておくと、仮に海水が上記のよ
うに汚染されても数ケ月間は腐食が防雨され得る。この
ような特性を有する防食皮膜を備えた復水器管の分極抵
抗値としてば、５×１０３Ωｃｉ以上である。一方、伝
熱特性の尺度である清浄度については、水酸化鉄皮膜の
イ」着に加え、海水中に含まれる鉄イオンや配管部祠の
鉄系拐料が硫ｖ１ティオンにより腐食し、硫化鉄を形成
し、これが復水器管内に０１着するようになるため、上
記（ｂ）のケースより、清浄度の低下が大きくなる。こ
の問題の解決は、スポンジボール洗浄による清浄度の向
上にて可能であるが、過剰の洗浄により金属地肌が露出
した場合、腐食が発生ずることに留意しなければならな
い。従って、清浄度としては、設計値を下回る約７５％
程度までに、換言すれば設定値よりも１０％程度低い値
を下回らないように設定しておく必要があるのである。
る場合においてば（ｃ）、次のように、防食・防ｌη管
理する必要があるのである。すなわち、プラントの立地
条件によっては、夏期の一時期のみ、間欠的に汚染され
ろ海水がある。この汚染された海水は硫黄イオンを含ん
でおり、腐食性が強く、それ故防食皮膜を有していない
銅合金製の復水器管は激しく腐食される。しかし、所定
の防食皮膜を予め形成しておくと、仮に海水が上記のよ
うに汚染されても数ケ月間は腐食が防雨され得る。この
ような特性を有する防食皮膜を備えた復水器管の分極抵
抗値としてば、５×１０３Ωｃｉ以上である。一方、伝
熱特性の尺度である清浄度については、水酸化鉄皮膜の
イ」着に加え、海水中に含まれる鉄イオンや配管部祠の
鉄系拐料が硫ｖ１ティオンにより腐食し、硫化鉄を形成
し、これが復水器管内に０１着するようになるため、上
記（ｂ）のケースより、清浄度の低下が大きくなる。こ
の問題の解決は、スポンジボール洗浄による清浄度の向
上にて可能であるが、過剰の洗浄により金属地肌が露出
した場合、腐食が発生ずることに留意しなければならな
い。従って、清浄度としては、設計値を下回る約７５％
程度までに、換言すれば設定値よりも１０％程度低い値
を下回らないように設定しておく必要があるのである。
なお、この（ｃ）のケースにおいて、汚染渇水期が過ぎ
去った後においては、高頻度のスポンジボール洗浄を行
なって、海水汚染期間中に付着した物質を可及的に除去
せしめ、新たに上記した運転初期の条件下にて防食皮膜
を形成し、その後上記（ａ）または（ｂ）のケースの運
転条件下において、防食・防汚管理する必要がある。
去った後においては、高頻度のスポンジボール洗浄を行
なって、海水汚染期間中に付着した物質を可及的に除去
せしめ、新たに上記した運転初期の条件下にて防食皮膜
を形成し、その後上記（ａ）または（ｂ）のケースの運
転条件下において、防食・防汚管理する必要がある。
また、本発明に用いられる鉄イオンを注入した海水（冷
却水）は、一般に、硫酸第一鉄等の水溶性鉄化合物を海
水に添加、溶解せしめることによって調製され、またそ
のような注入鉄イオン濃度は一般に０．０３〜ｏ、５ｐ
ｐｍとされる。けだし、管内面に有効な皮膜を形成する
には、０．０３ ｐ ｐｍ以十の濃度とする必要がある
からであり、また０、５ｐｐｍを越えろン農度では排水
？ｉ＋ｊ水か着色される等の環境面からの問題が生じる
からである。
却水）は、一般に、硫酸第一鉄等の水溶性鉄化合物を海
水に添加、溶解せしめることによって調製され、またそ
のような注入鉄イオン濃度は一般に０．０３〜ｏ、５ｐ
ｐｍとされる。けだし、管内面に有効な皮膜を形成する
には、０．０３ ｐ ｐｍ以十の濃度とする必要がある
からであり、また０、５ｐｐｍを越えろン農度では排水
？ｉ＋ｊ水か着色される等の環境面からの問題が生じる
からである。
さらに、本発明に従うスポンジボール洗浄は、従来から
用いられているものと同様なスポンジボール、一般に復
水器管の管内径よりも２ＩＩｍ程度大きな直径を有する
スポンジボールを用いて、その適数個が？ｉ６水と共に
復水器管内に流入９通過せしめられ、以て目的とする管
内面の？■浄化を図るものである。
用いられているものと同様なスポンジボール、一般に復
水器管の管内径よりも２ＩＩｍ程度大きな直径を有する
スポンジボールを用いて、その適数個が？ｉ６水と共に
復水器管内に流入９通過せしめられ、以て目的とする管
内面の？■浄化を図るものである。
〈発明の効果）
以上の説明から明らかなように、本発明は、復水器管内
に流通せしめられる冷却水としての海水の通水時期と海
水水質に応じて、特定の防食・防汚管理範囲内に維持さ
れるように、防食・防汚機器の鉄イオン注入設備及び／
又はスポンジボール洗浄設備を作動せしめるようにした
ものであって、これにより、復水器管内面の表面状態を
防食性と伝熱性の面から最適状態に維持することができ
ることとなり、以て腐食に伴う損害や伝熱性能低下に伴
う燃料費の増大の問題等を効果的に解消せしめ得たもの
であって、そこに本発明の大きな工業的意義が存するも
のである。
に流通せしめられる冷却水としての海水の通水時期と海
水水質に応じて、特定の防食・防汚管理範囲内に維持さ
れるように、防食・防汚機器の鉄イオン注入設備及び／
又はスポンジボール洗浄設備を作動せしめるようにした
ものであって、これにより、復水器管内面の表面状態を
防食性と伝熱性の面から最適状態に維持することができ
ることとなり、以て腐食に伴う損害や伝熱性能低下に伴
う燃料費の増大の問題等を効果的に解消せしめ得たもの
であって、そこに本発明の大きな工業的意義が存するも
のである。
（実施例）
次に、本発明の幾つかの実施例を従来例と共に示して、
本発明を更に具体的に明らかにするが、本発明かそれら
の実施例の記載によって何等の制約をも受けるものでは
ないこと、言うまでもないところである。
本発明を更に具体的に明らかにするが、本発明かそれら
の実施例の記載によって何等の制約をも受けるものでは
ないこと、言うまでもないところである。
実施例 Ｉ
外径： ２５．４Ｐ、肉厚：１．２４ｍｍ、長さ：３０
００＋＋ｍのアルミニウム黄銅管（ＪＩＳ−１１３３０
０−Ｃ６８７１；復水器用継目無し黄銅管）の２本を用
い、その１木は本発明に従う防食・防汚運転用とし、ま
た他の１本は比較材として従来の防食・防？’５運転用
として、第２図に示される復水器モデルにセットした。
００＋＋ｍのアルミニウム黄銅管（ＪＩＳ−１１３３０
０−Ｃ６８７１；復水器用継目無し黄銅管）の２本を用
い、その１木は本発明に従う防食・防汚運転用とし、ま
た他の１本は比較材として従来の防食・防？’５運転用
として、第２図に示される復水器モデルにセットした。
なお、第２図に示される装置は、中央部に長さが１．５
ｍの熱交換部（缶体）２を有ずろ装置であって、氷室７
内に分極抵抗測定用諸部材、即ちポテンショスタット４
．賜極５．照合電極６が収められており、更に流量計３
．温度計８．鉄イオン注入装置９．スポンジボール投入
装置１０．海水水質連続測定装置１１及び硫黄イオン添
加装置１２を有している。また、本発明管ＩＡと比較管
ＩＢは、第２図（ｂ）に示されるように並置され、それ
ぞれの管内には各々別系列から海水が供給されるように
なっている。そして、管外面には同一条件の低圧１気が
供給されろようになっている。
ｍの熱交換部（缶体）２を有ずろ装置であって、氷室７
内に分極抵抗測定用諸部材、即ちポテンショスタット４
．賜極５．照合電極６が収められており、更に流量計３
．温度計８．鉄イオン注入装置９．スポンジボール投入
装置１０．海水水質連続測定装置１１及び硫黄イオン添
加装置１２を有している。また、本発明管ＩＡと比較管
ＩＢは、第２図（ｂ）に示されるように並置され、それ
ぞれの管内には各々別系列から海水が供給されるように
なっている。そして、管外面には同一条件の低圧１気が
供給されろようになっている。
このような復水器モデルに、２本の供試管（ＩＡ、ＩＢ
）がセットされた状態下において、それぞれ、供試管Ｉ
Ａ、ＩＢについて次の条件下で運転が１ケ月間に渡って
行なわれ、前記（］）式及び（２）式に従って、分極抵
抗値及び清浄度がモニターされた。なお、供試管】１３
についての運転条件は、現在の発電プラントにおげろ通
常のものである。
）がセットされた状態下において、それぞれ、供試管Ｉ
Ａ、ＩＢについて次の条件下で運転が１ケ月間に渡って
行なわれ、前記（］）式及び（２）式に従って、分極抵
抗値及び清浄度がモニターされた。なお、供試管】１３
についての運転条件は、現在の発電プラントにおげろ通
常のものである。
供試管１Ａ番こ）ｌ町ｉル
分極抵抗値：３Ｘ１０’ΩｃｔＫとなるように、鉄イオ
ン（Ｆｅ＋＋）を０．３ ｐｐｍの割合で、鉄イオン注
入装置９から 通水される海水中に連続的に注入 した。
ン（Ｆｅ＋＋）を０．３ ｐｐｍの割合で、鉄イオン注
入装置９から 通水される海水中に連続的に注入 した。
伝熱性能 ：清浄度が９５％以下となると、スポンジボ
ール投入装％ＺＩＯが作動 せしめられて、所定のスポンジボ ールが１２個管内を通過せしめら れて、スポンジポール洗浄が行な われた。
ール投入装％ＺＩＯが作動 せしめられて、所定のスポンジボ ールが１２個管内を通過せしめら れて、スポンジポール洗浄が行な われた。
供試管ＩＢについての運転条件
分極抵抗値、清浄度とは無関係に
次の条件下で防食・防汚装置が作
動せしめられた。すなわち、鉄イ
オン注入装置９は、０．３ ｐ ｐ ｍの鉄イオンを１
０時間／日・５凹／ 週の割合で通水せしめられる海水 中に注入せしめるように作動させ られ、またスポンジホール洗浄は 実施されなかった。
０時間／日・５凹／ 週の割合で通水せしめられる海水 中に注入せしめるように作動させ られ、またスポンジホール洗浄は 実施されなかった。
かかる実験の結果、第３図（ａ）および（ｂ）に示され
る如き、供試管ＩＡ及び１Ｂについての分極抵抗値と清
浄度の変化を示すグラフが得られた。そして、このグラ
フから明らかなように、木発明に従って運転された供試
管１Ａの場合においては、設定値どおりの性能を有する
皮膜が１ケ月間の通水期間中に形成されたが、従来の供
試管ＩＢにおいては、１ケ月間の通水期間内では供試管
ＩＡに比べて分極抵抗値が小さく、且つ清浄度も低いも
のとなり、防食皮膜として劣るものであることが認めら
れる。
る如き、供試管ＩＡ及び１Ｂについての分極抵抗値と清
浄度の変化を示すグラフが得られた。そして、このグラ
フから明らかなように、木発明に従って運転された供試
管１Ａの場合においては、設定値どおりの性能を有する
皮膜が１ケ月間の通水期間中に形成されたが、従来の供
試管ＩＢにおいては、１ケ月間の通水期間内では供試管
ＩＡに比べて分極抵抗値が小さく、且つ清浄度も低いも
のとなり、防食皮膜として劣るものであることが認めら
れる。
実施例 ２
実施例１において使用された２本の供試前二ＩＡ、ＩＢ
について、次の条件下に、更に６ケ月間海水が通水せし
められ、その後装置から抜管し、そしてそれぞれの供試
管を縦割して、その腐食深さを測定し、得られた結果を
、下記第１表に示した。この第１表から明らかなように
、清浄度、腐食深さ共、本発明に従って運転された供試
管ＩＡが、従来の供試管１Ｂに比べて格段に優れている
ことが認められる。
について、次の条件下に、更に６ケ月間海水が通水せし
められ、その後装置から抜管し、そしてそれぞれの供試
管を縦割して、その腐食深さを測定し、得られた結果を
、下記第１表に示した。この第１表から明らかなように
、清浄度、腐食深さ共、本発明に従って運転された供試
管ＩＡが、従来の供試管１Ｂに比べて格段に優れている
ことが認められる。
海水水質： ？？；浄海水を１週間通水せしめた後、硫
黄イオン添）Ｊｎ ’Ａ直重２から硫黄イオンを０．］
ｐｐｍの湯度で添加した海水を１週間通水し、このサ
イクル を繰り返した。
黄イオン添）Ｊｎ ’Ａ直重２から硫黄イオンを０．］
ｐｐｍの湯度で添加した海水を１週間通水し、このサ
イクル を繰り返した。
供試管ＩＡ：海水が清浄な時には、分極抵抗値が１０４
ΩＣ冨以上、清浄度が８５ ％以」−となるように、鉄イオン注 入及びスポンジボール洗浄を適宜 行ない、また海水が汚染されてい る時には、鉄イオン注入やスポン ジボール洗浄を何れも停止セしめ、 通水される海水の汚染が終了した 後、スポンジボールを連続して２ ０個通過せしめることにより、ス ポンジポール洗浄を行なった。
ΩＣ冨以上、清浄度が８５ ％以」−となるように、鉄イオン注 入及びスポンジボール洗浄を適宜 行ない、また海水が汚染されてい る時には、鉄イオン注入やスポン ジボール洗浄を何れも停止セしめ、 通水される海水の汚染が終了した 後、スポンジボールを連続して２ ０個通過せしめることにより、ス ポンジポール洗浄を行なった。
供試管ＩＢ：海水の清浄、汚染の如何に拘わらず、鉄イ
オン注入装置９の作動に よって、０．３ｐｐｍｘ３時間／日 の割合で鉄イオンを汁太し、また スポンジポールが、６個／回×２ 回／週の割合で管内をｉｌｉ遇せしめ られた。
オン注入装置９の作動に よって、０．３ｐｐｍｘ３時間／日 の割合で鉄イオンを汁太し、また スポンジポールが、６個／回×２ 回／週の割合で管内をｉｌｉ遇せしめ られた。
第 １ 表
第１図は本発明に従う防食・防汚管理範囲を示すグラフ
であり、第２図（ａ）は実施例で用いられた復水器モデ
ルの概略図であり、第２し１（ｂ）は第２図（ａ）にお
けるＩｔ −ＩＴ断面略図であり、第３図（ａ）及び（
ｂ）はそれぞれ実施例１において求められた分極抵抗値
と清浄度の変化を示すグラフである。 ＩＡ、ＩＢ：供試管 ２：熱交換部 ３：流量計 ４：ボテンショスタソト５：陽
極 ６：照合電極 ７：水室 ８：温度計 ９：鉄イオン注入装置 ＪＯ：スポンジポール投入装置 １１：海水水質連続測定装置 １２：硫黄イオン添加装置
であり、第２図（ａ）は実施例で用いられた復水器モデ
ルの概略図であり、第２し１（ｂ）は第２図（ａ）にお
けるＩｔ −ＩＴ断面略図であり、第３図（ａ）及び（
ｂ）はそれぞれ実施例１において求められた分極抵抗値
と清浄度の変化を示すグラフである。 ＩＡ、ＩＢ：供試管 ２：熱交換部 ３：流量計 ４：ボテンショスタソト５：陽
極 ６：照合電極 ７：水室 ８：温度計 ９：鉄イオン注入装置 ＪＯ：スポンジポール投入装置 １１：海水水質連続測定装置 １２：硫黄イオン添加装置
Claims (3)
- （１）復水器に装着されて、管内に海水あるいは河海水
が冷却水として流通せしめられる銅合金製の復水器管の
内面を防食・防汚管理する方法にして、 先ず、運転初期において、復水器に装着された新管とし
ての復水器管の内面に、鉄イオンの注入された前記冷却
水の流通によって所定の防食皮膜を形成せしめ、該復水
器管の分極抵抗値を１０＾４Ωｃｍ＾２以上と為した後
、かかる復水器管の分極抵抗並びに伝熱特性を検出しつ
つ平常運転を行ない、そのときの冷却水の種類に従って
、該冷却水が、（ａ）塩素無注入のものである場合にお
いては、分極抵抗値が５×１０＾３Ωｃｍ＾２以上とな
るように且つ伝熱性能が設計値を下回らないように、ま
た（ｂ）塩素を注入したものである場合においては、分
極抵抗値が２×１０＾４Ωｃｍ＾２以上となるように且
つ伝熱性能が設計値を下回らないように、更に（ｃ）硫
黄イオンを含む汚染されたものである場合においては、
分極抵抗値が５×１０＾３Ωｃｍ＾２以上となるように
且つ伝熱性能が設計値よりも１０％程度低い値を下回ら
ないように、冷却水への鉄イオン注入操作及び復水器管
内面のスポンジボール洗浄操作を実施することを特徴と
する銅合金製復水器管の防食・防汚管理方法。 - （２）前記復水器管の伝熱特性の検出が、基準熱貫流率
と実熱貫流率の測定に基づいて、行なわれる特許請求の
範囲第１項記載の防食・防汚管理方法。 - （３）前記復水器管の伝熱特性の検出が、前記復水器に
装着された復水器管の外側の復水部の真空度を測定する
ことにより、行なわれる特許請求の範囲第１項記載の防
食・防汚管理方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60267699A JPS62129697A (ja) | 1985-11-28 | 1985-11-28 | 銅合金製復水器管の防食・防汚管理方法 |
| US06/933,910 US4776384A (en) | 1985-11-28 | 1986-11-24 | Method for monitoring copper-alloy tubes for maintaining corrosion resistance and cleanliness factor of their inner surfaces |
| DE8686116520T DE3662819D1 (en) | 1985-11-28 | 1986-11-27 | Method of monitoring the inner surface of copper-alloy condensor tubes |
| EP86116520A EP0224270B1 (en) | 1985-11-28 | 1986-11-27 | Method of monitoring the inner surface of copper-alloy condensor tubes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60267699A JPS62129697A (ja) | 1985-11-28 | 1985-11-28 | 銅合金製復水器管の防食・防汚管理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62129697A true JPS62129697A (ja) | 1987-06-11 |
| JPH0561558B2 JPH0561558B2 (ja) | 1993-09-06 |
Family
ID=17448309
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60267699A Granted JPS62129697A (ja) | 1985-11-28 | 1985-11-28 | 銅合金製復水器管の防食・防汚管理方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4776384A (ja) |
| EP (1) | EP0224270B1 (ja) |
| JP (1) | JPS62129697A (ja) |
| DE (1) | DE3662819D1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015092850A1 (ja) * | 2013-12-16 | 2015-06-25 | 中国電力株式会社 | 塩素供給制御装置、塩素供給制御方法、及び管保護システム |
| JP2022000601A (ja) * | 2020-11-18 | 2022-01-04 | 三菱パワー株式会社 | 復水器の洗浄システム及び洗浄方法 |
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|---|---|---|---|---|
| JP2001167782A (ja) * | 1999-09-28 | 2001-06-22 | Calsonic Kansei Corp | 燃料電池用循環水熱交換器の製造方法 |
| WO2007056000A2 (en) * | 2005-11-02 | 2007-05-18 | S & N Pump Company | Anti-fouling system for offshore drilling structures |
| US8511370B2 (en) * | 2008-11-21 | 2013-08-20 | Caterpillar Inc. | Heat exchanger including selectively activated cathodic protection useful in sulfide contaminated environments |
| US11124433B2 (en) | 2017-04-18 | 2021-09-21 | Fredrick Billy Otieno Ongeche | Method of managing ionization for biofouling control in fresh raw water intakes |
| CN113981430A (zh) * | 2021-09-07 | 2022-01-28 | 广东能源茂名热电厂有限公司 | 一种热电厂冷却水凝汽器的成膜工艺 |
Citations (1)
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| FR1087475A (fr) * | 1953-08-03 | 1955-02-24 | Condensation Application Mec | Procédé et dispositif de protection de cuivre et d'alliages de cuivre en contact avec de l'eau salée, en particulier pour les condenseurs tubulaires |
| GB1016361A (en) * | 1963-07-05 | 1966-01-12 | Ici Ltd | Improvements in or relating to polarisation resistance measurement and apparatus therefor |
| US3788962A (en) * | 1971-11-11 | 1974-01-29 | Du Pont | Apparatus for monitoring the corrosion rate of metal by the polarization resistance method |
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| JPS5916970A (ja) * | 1982-07-15 | 1984-01-28 | Citizen Watch Co Ltd | イオンプレ−テイングにおける蒸発材の蒸発量検知及び制御方法 |
| KR890001890B1 (ko) * | 1984-03-23 | 1989-05-30 | 더 뱁콕 앤드 윌콕스 컴퍼니 | 열교환기 성능 감지기 |
-
1985
- 1985-11-28 JP JP60267699A patent/JPS62129697A/ja active Granted
-
1986
- 1986-11-24 US US06/933,910 patent/US4776384A/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-11-27 DE DE8686116520T patent/DE3662819D1/de not_active Expired
- 1986-11-27 EP EP86116520A patent/EP0224270B1/en not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5844200A (ja) * | 1981-09-08 | 1983-03-15 | 日本綜合防水株式会社 | トンネルの防水施工法 |
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| WO2015092850A1 (ja) * | 2013-12-16 | 2015-06-25 | 中国電力株式会社 | 塩素供給制御装置、塩素供給制御方法、及び管保護システム |
| JP5833275B1 (ja) * | 2013-12-16 | 2015-12-16 | 中国電力株式会社 | 塩素供給制御装置、塩素供給制御方法、及び管保護システム |
| JP2022000601A (ja) * | 2020-11-18 | 2022-01-04 | 三菱パワー株式会社 | 復水器の洗浄システム及び洗浄方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0224270A1 (en) | 1987-06-03 |
| JPH0561558B2 (ja) | 1993-09-06 |
| EP0224270B1 (en) | 1989-04-12 |
| US4776384A (en) | 1988-10-11 |
| DE3662819D1 (en) | 1989-05-18 |
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