JPS6227537A - 高角形性を有する磁性材料 - Google Patents
高角形性を有する磁性材料Info
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- JPS6227537A JPS6227537A JP60168189A JP16818985A JPS6227537A JP S6227537 A JPS6227537 A JP S6227537A JP 60168189 A JP60168189 A JP 60168189A JP 16818985 A JP16818985 A JP 16818985A JP S6227537 A JPS6227537 A JP S6227537A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、非晶質合金中に、これと相溶性のない非磁性
粒子を均一に分散させた非晶質複合合金を用いた高角形
性分有する磁性材料。
粒子を均一に分散させた非晶質複合合金を用いた高角形
性分有する磁性材料。
従来、可飽和リアクトル用として高角形性・り一マロイ
（５０％ Ｎ１−Ｆａ金合金及び高角形性フェライト等
が使用されている。しかし、高角形性パーマロイでは、
２０ ｋＨｚ程度以上の周波数で使用すると発熱が犬
きくなυ、実質的には使用不可能である。
（５０％ Ｎ１−Ｆａ金合金及び高角形性フェライト等
が使用されている。しかし、高角形性パーマロイでは、
２０ ｋＨｚ程度以上の周波数で使用すると発熱が犬
きくなυ、実質的には使用不可能である。
一方、高角形性フェライトは、高周波領域において低磁
気損失であり２発熱は小さいが、飽和磁束密度が５ ｋ
Ｇ程度と小さいため、出力電力の制御範囲を犬きく取れ
ない等の欠点をもっている。
気損失であり２発熱は小さいが、飽和磁束密度が５ ｋ
Ｇ程度と小さいため、出力電力の制御範囲を犬きく取れ
ない等の欠点をもっている。
本発明は、従来から用いられている磁性材料の前記諸欠
点を解消し、高周波領域においても磁気損失が小さく、
高角形性を有する磁性材料を提供するものである。
点を解消し、高周波領域においても磁気損失が小さく、
高角形性を有する磁性材料を提供するものである。
強磁性体の磁気損失は、ヒステリシス損失と渦電流損失
とに分割できる。渦電流損失はさらに周波数、磁化の最
大振幅、板厚及び電気抵抗等に依存した古典的渦電流損
失と、磁化の最大振幅、板厚及び磁区の大きさ等に依存
した異常渦電流損失とに分けられる。よって、磁気損失
の低減方法として、ヒステリシス損失低減のため低保磁
力化即ち磁気異方性の低減及び低磁歪化のだめの組成の
検討がなされており、渦電流損失低減のため、高電気抵
抗化及び薄板化等が行なわれている。しかし、上記に示
した薄板化以外の方法は１合金組成に依存しているため
顕著な磁気損失の改善は希待てきない。また、薄板化に
ついても圧延加工を必要とし生産性の低下及びコスト高
の要因となっている。
とに分割できる。渦電流損失はさらに周波数、磁化の最
大振幅、板厚及び電気抵抗等に依存した古典的渦電流損
失と、磁化の最大振幅、板厚及び磁区の大きさ等に依存
した異常渦電流損失とに分けられる。よって、磁気損失
の低減方法として、ヒステリシス損失低減のため低保磁
力化即ち磁気異方性の低減及び低磁歪化のだめの組成の
検討がなされており、渦電流損失低減のため、高電気抵
抗化及び薄板化等が行なわれている。しかし、上記に示
した薄板化以外の方法は１合金組成に依存しているため
顕著な磁気損失の改善は希待てきない。また、薄板化に
ついても圧延加工を必要とし生産性の低下及びコスト高
の要因となっている。
本発明者らは、上記の従来からの方法を顧りみて素材の
ヒステリシス特性を損なうことなく、磁気損失の低減が
可能となる方法として非磁性粒子の分散に着目した。
ヒステリシス特性を損なうことなく、磁気損失の低減が
可能となる方法として非磁性粒子の分散に着目した。
その結果、炭化物、酸化物及びこれらの混合物を非晶質
合金中に、均一に分散させることによフ。
合金中に、均一に分散させることによフ。
磁気損失が著しく低下し、しかも、高角形性を有する磁
性材料を得ることができた。
性材料を得ることができた。
本発明において得られた。非磁性粒子を分散させた非晶
質複合合金は、走査型電子顕微鏡による観察の結果非磁
性粒子は非晶質合金中に３次元的に均一に分散してお、
９．１８０°の曲げ変形も可能であり、且つ素材強度は
無分散の非晶質合金と同等であることを発見した。
質複合合金は、走査型電子顕微鏡による観察の結果非磁
性粒子は非晶質合金中に３次元的に均一に分散してお、
９．１８０°の曲げ変形も可能であり、且つ素材強度は
無分散の非晶質合金と同等であることを発見した。
以下本発明を下記の実施例にもとづいて説明する。
実施例１
試料Ａ（”０．０６”０．９２ Ｎｂ０．０２）７４Ｓ
１１２Ｂ１４ＩＢ （、） ＋（ｗｃ）。
１１２Ｂ１４ＩＢ （、） ＋（ｗｃ）。
Ｉ Ｃ（） ＋（Ｗｅ）２
” （） ＋（ＷＣ）４
なる非晶質合金と、 ＷＣ粒子を分散させた非晶質複合
合金を片ロール法によって作製した。ここでＷＣ粒子の
平均粒径は１μｍであった。また、上記組成式中布（）
下の数字は体積チであり他は原子比率である。
合金を片ロール法によって作製した。ここでＷＣ粒子の
平均粒径は１μｍであった。また、上記組成式中布（）
下の数字は体積チであり他は原子比率である。
非晶質合金中に削粒子を均一に分散させる具体的方法は
、あらかじめ、冷却ロール上方に保持された石英製ノズ
ル中で、上記成分に配合されたインゴットをアルゴン雰
囲気中で高周波溶解し、ＷＣ粒子が溶解しない温度に調
整された溶湯上にＷＣ粒子を投入し、高周波溶解によシ
ＷＣ粒子を充分均一に攪拌した後、４０００ｒｐｍで回
転している冷却ロール上にアルゴンガス加圧によって溶
湯を噴出した。これによシ幅５．．板厚０．０２ ｒｒ
ａｓ ＋長さ１００ｍのリボン状試料を作製した。
、あらかじめ、冷却ロール上方に保持された石英製ノズ
ル中で、上記成分に配合されたインゴットをアルゴン雰
囲気中で高周波溶解し、ＷＣ粒子が溶解しない温度に調
整された溶湯上にＷＣ粒子を投入し、高周波溶解によシ
ＷＣ粒子を充分均一に攪拌した後、４０００ｒｐｍで回
転している冷却ロール上にアルゴンガス加圧によって溶
湯を噴出した。これによシ幅５．．板厚０．０２ ｒｒ
ａｓ ＋長さ１００ｍのリボン状試料を作製した。
ここで得られた試料のマトリックスが非晶質化している
ことの確認はＸ線回折によシ行ない、結晶性の鋭い回折
ピークのないことにより、非晶質化が確認できた。
ことの確認はＸ線回折によシ行ない、結晶性の鋭い回折
ピークのないことにより、非晶質化が確認できた。
また、ＷＣ粒子の分散状況は、リコン状試料の表面及び
ロール面を走査型電子顕微鏡の組成像によシ観察し均一
に分散していることを確認した。
ロール面を走査型電子顕微鏡の組成像によシ観察し均一
に分散していることを確認した。
得られた非晶質複合合金の磁気特性は、リコン状試料を
内径２０順、外径２５ｍ１のトロイダルコアに成型し供
試材とした。ここでコアの層間絶縁はＡｔ２０３によっ
て行なった。このように、成型されたトロイダルコアを
アルゴン雰囲気中にて４００℃。
内径２０順、外径２５ｍ１のトロイダルコアに成型し供
試材とした。ここでコアの層間絶縁はＡｔ２０３によっ
て行なった。このように、成型されたトロイダルコアを
アルゴン雰囲気中にて４００℃。
３０分間焼鈍した後、 １００ｓ 、 ５０ Ｈｚのト
ロイダル方向の交流磁界を印加しながら毎分５℃の冷却
速度にて炉冷した。
ロイダル方向の交流磁界を印加しながら毎分５℃の冷却
速度にて炉冷した。
ここで、上記４組成の結晶化温度、キュリ一温度’ Ｂ
１０は、全て、共通で結晶化温度５２０℃。
１０は、全て、共通で結晶化温度５２０℃。
キュリ一温度３５０℃、Ｂ、。７０００Ｇであった。
磁気損失は、Ｕ−関数計によシ直流Ｂ−Ｈルーグは直流
Ｂ−Ｈループトレーサーによシ、交流の角形比及び保磁
力は交流Ｂ−Ｈループトレーサーによって求めた。第１
図に直流角形比、第２図に直流保磁力のＷＣ添加量依存
性を示す。これらの図から明らかなようにＷＣの分散量
が多くなるに従い、角形比は低下し、保磁力は増大する
。次に交流のＢ−Ｈループ特性を第３図、第４図に示す
。
Ｂ−Ｈループトレーサーによシ、交流の角形比及び保磁
力は交流Ｂ−Ｈループトレーサーによって求めた。第１
図に直流角形比、第２図に直流保磁力のＷＣ添加量依存
性を示す。これらの図から明らかなようにＷＣの分散量
が多くなるに従い、角形比は低下し、保磁力は増大する
。次に交流のＢ−Ｈループ特性を第３図、第４図に示す
。
第３図は、角形比の周波数特性であり、第４図は保磁力
の周波数特性を示す。
の周波数特性を示す。
図から明らかなように、ＷＣの分散量の増加に従い保磁
力は低下し、高周波になるほど、低下の割合は大きくな
る。角形比は直流角形比と同様の順向を示し、ＷＣの分
散量の増加に従い角形比は低下するが１００ ｋＨｚで
は、９２％以上になっており非常に高い角形比を示すこ
とがわかる。次に第５図に磁気損失を示す。周波数はｌ
Ｏ〜２００に！（ｚ ｌ最大磁束密度Ｂｒｎは、 １
ｋＧ 、 ３ ｋＧである。
力は低下し、高周波になるほど、低下の割合は大きくな
る。角形比は直流角形比と同様の順向を示し、ＷＣの分
散量の増加に従い角形比は低下するが１００ ｋＨｚで
は、９２％以上になっており非常に高い角形比を示すこ
とがわかる。次に第５図に磁気損失を示す。周波数はｌ
Ｏ〜２００に！（ｚ ｌ最大磁束密度Ｂｒｎは、 １
ｋＧ 、 ３ ｋＧである。
図から明らかなようにＷＣの分散量の増加に従い磁気損
失は低下していくことがわかる。
失は低下していくことがわかる。
以上のことから本発明による非晶質複合合金は高周波領
域において非常に高い角形比と保持し。
域において非常に高い角形比と保持し。
かつ磁気損失が非常に小さく、更に磁気損失の低下に伴
い保磁力も低下していることから高周波用可飽和リアク
トルとして、従来から使用されている磁性材料より優れ
た特性を有することがわかる。
い保磁力も低下していることから高周波用可飽和リアク
トルとして、従来から使用されている磁性材料より優れ
た特性を有することがわかる。
実施例２
試料Ｅ（Ｆｅ０．０６ ｃｏｏ、９４ ）７２””１０
Ｂ１１１Ｆ（）７５”１２Ｂ１５ Ｇ（）７５Ｓ１６Ｂ１９ Ｈ（）７５８１１３Ｂ１□ ■（）７３Ｓ１ｊ８Ｂ？ なる非晶質合金及び平均粒径１μ、のＷＣ粒子と分散さ
せた複合合金を実施例１で説明した方法によって炸裂し
た。ＷＣ粒子の分散量は体積率で２チとした。ここで得
られた試料のマトリックスが非晶質化していることの確
認はＸ線回折によシ行ない鋭い回折ピークが認められな
かったため非晶質化が確認できた。また、ＷＣ粒子の分
散状況は。
Ｂ１１１Ｆ（）７５”１２Ｂ１５ Ｇ（）７５Ｓ１６Ｂ１９ Ｈ（）７５８１１３Ｂ１□ ■（）７３Ｓ１ｊ８Ｂ？ なる非晶質合金及び平均粒径１μ、のＷＣ粒子と分散さ
せた複合合金を実施例１で説明した方法によって炸裂し
た。ＷＣ粒子の分散量は体積率で２チとした。ここで得
られた試料のマトリックスが非晶質化していることの確
認はＸ線回折によシ行ない鋭い回折ピークが認められな
かったため非晶質化が確認できた。また、ＷＣ粒子の分
散状況は。
すｇン状試料の表面及びロール面を走査型成子顕微鏡の
組成像を観察することにより均一に分散していることを
確認した。表１に上記５試料のＷＣ粒子と分散させない
場合と分散させた場合の１ｏＯｋＨｚでの保磁力、角形
比及び磁気損失を示す。表１より、この合金組成におい
てもＷＣ粒子の分散によって、実施例１と同様の高角形
比、低磁気損失が得られた。この結果から、ＷＣ粒子の
分散は非晶質合金の高角形性を保持しながら、磁気損失
を低減させるのに非常に有効な方法であることがわかる
。
組成像を観察することにより均一に分散していることを
確認した。表１に上記５試料のＷＣ粒子と分散させない
場合と分散させた場合の１ｏＯｋＨｚでの保磁力、角形
比及び磁気損失を示す。表１より、この合金組成におい
てもＷＣ粒子の分散によって、実施例１と同様の高角形
比、低磁気損失が得られた。この結果から、ＷＣ粒子の
分散は非晶質合金の高角形性を保持しながら、磁気損失
を低減させるのに非常に有効な方法であることがわかる
。
ら、下余日
実施例３
試料Ｊ（”０．０６”０．９３ ＣｒＯ，ＣＩ？）７５
Ｓ’７Ｂ＋８Ｋ（”０．０６ ＣＯＯ，８９”０．０５
）７５８１７Ｂ１８Ｌ（”０．０６”０．８８ ”０．
０６）７５８１７Ｂ１８Ｍ（”０．０６ ”０．１３９
ｚｒＯ，０５）７５Ｓ１７Ｂ１８Ｎ（”０．０４ ”
０．９５ ”０．０１）７５Ｓ’７Ｂ１８０（”０．０
４ ”０．９１ ｖＯ，０！５）７５Ｓ’７Ｂ１８Ｐ（
”０．０６ ”１．９０ ＮｌＯ，０４）７５Ｓ１７Ｂ
１８Ｑ （”０．０６ ”０．８６ ＴａＯ，０８）７
５Ｓ’７Ｂ１８Ｒ（”０．０６ ”０．９２ ｗｏ、０
２）７５Ｓｉ７Ｂ１８Ｓ（”０．０６ Ｃ００，？ ”
０．０２ ｖＯ，０２）７５Ｓ’７Ｂｔ８なる非晶質合
金及び平均粒径１μｍのＷＣ粒子を分散させた複合合金
を実施例１で詳細に説明した方法によりて作製した。Ｗ
Ｃ粒子の分散量は体積率で２チとした。ここで得られた
試料のマトリックスが非晶質化していることの確認は、
Ｘ線回折によシ行ない鋭い回折ピークが認められなかっ
たことから非晶質化が確認できた。また、ＷＣ粒子の分
散状況はリボン状試料の表面及びロール面を走査型電子
顕微鏡の組成像を観察することによシ均一に分散してい
ることを確認した。
Ｓ’７Ｂ＋８Ｋ（”０．０６ ＣＯＯ，８９”０．０５
）７５８１７Ｂ１８Ｌ（”０．０６”０．８８ ”０．
０６）７５８１７Ｂ１８Ｍ（”０．０６ ”０．１３９
ｚｒＯ，０５）７５Ｓ１７Ｂ１８Ｎ（”０．０４ ”
０．９５ ”０．０１）７５Ｓ’７Ｂ１８０（”０．０
４ ”０．９１ ｖＯ，０！５）７５Ｓ’７Ｂ１８Ｐ（
”０．０６ ”１．９０ ＮｌＯ，０４）７５Ｓ１７Ｂ
１８Ｑ （”０．０６ ”０．８６ ＴａＯ，０８）７
５Ｓ’７Ｂ１８Ｒ（”０．０６ ”０．９２ ｗｏ、０
２）７５Ｓｉ７Ｂ１８Ｓ（”０．０６ Ｃ００，？ ”
０．０２ ｖＯ，０２）７５Ｓ’７Ｂｔ８なる非晶質合
金及び平均粒径１μｍのＷＣ粒子を分散させた複合合金
を実施例１で詳細に説明した方法によりて作製した。Ｗ
Ｃ粒子の分散量は体積率で２チとした。ここで得られた
試料のマトリックスが非晶質化していることの確認は、
Ｘ線回折によシ行ない鋭い回折ピークが認められなかっ
たことから非晶質化が確認できた。また、ＷＣ粒子の分
散状況はリボン状試料の表面及びロール面を走査型電子
顕微鏡の組成像を観察することによシ均一に分散してい
ることを確認した。
表２に、上記９試料のＷＣ粒子を分散しない場合と分散
させた場合の１００ ｋＨｚにおける角形比及び磁気損
失を示す。
させた場合の１００ ｋＨｚにおける角形比及び磁気損
失を示す。
以下余白
これら合金系においてもＷＣ粒子の分散によって高角形
比、低磁気損失が得られた。この結果からＷＣ粒子の分
散は非晶質合金の高角形性を保持しつつ、磁気損失を低
減させるのに非常に有効な方法であることがわかる。
比、低磁気損失が得られた。この結果からＷＣ粒子の分
散は非晶質合金の高角形性を保持しつつ、磁気損失を低
減させるのに非常に有効な方法であることがわかる。
実施例４
試料”−”０．０６”０．８８ ”０．０６）７５Ｓ’
７Ｂ１１３ｂ（”０．０６ ”０．８８ ”０．０６）
７５Ｓ’７Ｂ１８刊Ａ′！０３）２ｃ（”ｏ、ｏ６Ｃ０
ｏ、ａｓ ”ｏ、ｏ６）、５Ｓｌ、Ｂ、８＋（ＳｉＯ２
）２ｄ（”０．０６ ”０．１３８ ”０．０４）７５
Ｓ１７Ｂ１８＋（””Ｃ）２なる非晶質合金と平均粒径
１μｍの炭化物及び酸化物を分散させ九複合合金を実施
例１で詳細に説明した方法によって作製した。分散粒子
の体積チは全て２％とした。
７Ｂ１１３ｂ（”０．０６ ”０．８８ ”０．０６）
７５Ｓ’７Ｂ１８刊Ａ′！０３）２ｃ（”ｏ、ｏ６Ｃ０
ｏ、ａｓ ”ｏ、ｏ６）、５Ｓｌ、Ｂ、８＋（ＳｉＯ２
）２ｄ（”０．０６ ”０．１３８ ”０．０４）７５
Ｓ１７Ｂ１８＋（””Ｃ）２なる非晶質合金と平均粒径
１μｍの炭化物及び酸化物を分散させ九複合合金を実施
例１で詳細に説明した方法によって作製した。分散粒子
の体積チは全て２％とした。
表３にこれらの磁気特性を示す。これらＷＣ以外の粒子
を分散させた場合においてもＷＣの場合と同様に高角形
性を有し、かつ、磁気損失の低い複合合金が得られた。
を分散させた場合においてもＷＣの場合と同様に高角形
性を有し、かつ、磁気損失の低い複合合金が得られた。
以下余白
表 ３
Ｂｒ／Ｂ１ ａｔ １００ｋＨｚ
ＰＢ ａｔ Ｌｏｏｋ）（ｚ＋１ｋＧ以下余白
〔発明の効果〕
以上実施例１〜４の結果から本発明は高角形性を保持し
つつ磁気損失を低減することができ高周波領域で使用す
る可飽和リアクトルに最適であることが判明した。
つつ磁気損失を低減することができ高周波領域で使用す
る可飽和リアクトルに最適であることが判明した。
第１図は、直流角形比のＷＣ粒子添加量依存性を示す。
第２図は、直流保磁力のＷＣ粒子添加量依存性を示す。
Ｎ３図は、交流保磁力のＷＣ粒子添加量を変えた場合の
周波数特性を示す。第４図は、交流角形比のＷＣ粒子添
加量を変えた場合の周波数特性を示す。第５図は磁気損
失のＷＣ粒子添加Ｊｋ１に変えた場合の周波数特性を示
す。 Ｈｃ＋ （Ｏｅ）、 ｏ、ｃ Ｂｒ／Ｆ３＋、 Ｏ，Ｃ。 画 各 Ｂｙ／Ｂ＋ 圀 猥 ■ Ｈｃ （Ｏｅ） 圀
周波数特性を示す。第４図は、交流角形比のＷＣ粒子添
加量を変えた場合の周波数特性を示す。第５図は磁気損
失のＷＣ粒子添加Ｊｋ１に変えた場合の周波数特性を示
す。 Ｈｃ＋ （Ｏｅ）、 ｏ、ｃ Ｂｒ／Ｆ３＋、 Ｏ，Ｃ。 画 各 Ｂｙ／Ｂ＋ 圀 猥 ■ Ｈｃ （Ｏｅ） 圀
Claims (2)
- （１）非晶質合金中に、これと相溶性のない非磁性粒子
を均一に分散させた非晶質複合合金を用いたことを特徴
とする高角形性を有する磁性材料。 - （２）コバルトを主成分とする非晶質合金を用いた特許
請求の範囲第１項記載の高角形性を有する磁性材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60168189A JPH0663057B2 (ja) | 1985-07-30 | 1985-07-30 | 可飽和リアクトル用磁性材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60168189A JPH0663057B2 (ja) | 1985-07-30 | 1985-07-30 | 可飽和リアクトル用磁性材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6227537A true JPS6227537A (ja) | 1987-02-05 |
| JPH0663057B2 JPH0663057B2 (ja) | 1994-08-17 |
Family
ID=15863432
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60168189A Expired - Fee Related JPH0663057B2 (ja) | 1985-07-30 | 1985-07-30 | 可飽和リアクトル用磁性材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0663057B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06290156A (ja) * | 1993-03-30 | 1994-10-18 | Agency Of Ind Science & Technol | 並列計算機における負荷分散方法 |
| JPH08229642A (ja) * | 1996-03-11 | 1996-09-10 | Toshiba Corp | 高透磁率、低鉄損の極薄アモルファス合金 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5947341A (ja) * | 1982-09-08 | 1984-03-17 | Alps Electric Co Ltd | 耐摩耗性磁性材料 |
| JPS6015808A (ja) * | 1983-07-08 | 1985-01-26 | Alps Electric Co Ltd | 磁気ヘツド |
-
1985
- 1985-07-30 JP JP60168189A patent/JPH0663057B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5947341A (ja) * | 1982-09-08 | 1984-03-17 | Alps Electric Co Ltd | 耐摩耗性磁性材料 |
| JPS6015808A (ja) * | 1983-07-08 | 1985-01-26 | Alps Electric Co Ltd | 磁気ヘツド |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06290156A (ja) * | 1993-03-30 | 1994-10-18 | Agency Of Ind Science & Technol | 並列計算機における負荷分散方法 |
| JPH08229642A (ja) * | 1996-03-11 | 1996-09-10 | Toshiba Corp | 高透磁率、低鉄損の極薄アモルファス合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0663057B2 (ja) | 1994-08-17 |
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