JPS62282016A - 高立体規則性アクリル繊維 - Google Patents
高立体規則性アクリル繊維Info
- Publication number
- JPS62282016A JPS62282016A JP61120242A JP12024286A JPS62282016A JP S62282016 A JPS62282016 A JP S62282016A JP 61120242 A JP61120242 A JP 61120242A JP 12024286 A JP12024286 A JP 12024286A JP S62282016 A JPS62282016 A JP S62282016A
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- Japan
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- fibers
- modulus
- young
- pan
- fiber
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３、発明の詳細な説明 、 ７〔産業上の
利用分野〕 一本発、８１１は、ア
イソタクチック分率・が俸めて高く、しかもヤング率の
高いポリアクリロニトリル牽、繊維に関する。
利用分野〕 一本発、８１１は、ア
イソタクチック分率・が俸めて高く、しかもヤング率の
高いポリアクリロニトリル牽、繊維に関する。
〔従来の技術〕−，、
アクリル系繊維（以後、ＰＡＮ繊維と略、記する）は、
一般に、耐候性や、耐薬品性に優れ、羊毛に類似した柔
らかい、嵩高の暖かみのある感触を与、える点で、従来
より広く衣料用権維として利用されている。しかしなが
ら、これらの優れた特性にもかかわらず、織物用途や産
業資材分針での利用度は極めて低い。この理由は、織物
にした場合、腰がなく、反発性に乏しい欠点に加えて、
アイロンをかける際に”熱へた。ルーと呼ばれる致命的
機械特性の、低下をきたす欠点を有しているからである
。また、温熱状ｌあるいは高温乾熱状態での、強度、ヤ
ング率、寸法安定性の低さが、従来のＰＡＮ繊維の産業
資材分野への展開を規制、しているのである。これらの
致命的、欠点は、現在利用されているＰＡＮ繊細の原料
ポリマーの本質的な構造の欠陥に根ざしている。即、ち
、従来のポリ・ア、クリタ系ポリマー（以後、ＰＡＮと
略記する）は、レドックス系触媒−を諌用して重合され
るため、アクリロ場、） ＩＪ ／Ｌ／ （以後、Ａ、
Ｎと略記する。）モノマニの３つの連なシの態様で規定
されるトリアット分率のうちアイツタ・り、チック分率
の低さが１つの大きな要因となっている。ＰＡＮはモノ
マ一連鎖がメソ（以後、ｍと略記する）又は、ラセモ（
以後、ｒと略記する）配置でつながって分子が構成され
る為、高度に立体規則性の高い重合体を得ることが原理
的に可能であシ、最終製品の繊維的特性を飛躍的に向上
させることが期待されている。立体規則性の改良でその
機械的％性の向上に成功した例としては、ポリノロ上０
レンがよく知られている。
一般に、耐候性や、耐薬品性に優れ、羊毛に類似した柔
らかい、嵩高の暖かみのある感触を与、える点で、従来
より広く衣料用権維として利用されている。しかしなが
ら、これらの優れた特性にもかかわらず、織物用途や産
業資材分針での利用度は極めて低い。この理由は、織物
にした場合、腰がなく、反発性に乏しい欠点に加えて、
アイロンをかける際に”熱へた。ルーと呼ばれる致命的
機械特性の、低下をきたす欠点を有しているからである
。また、温熱状ｌあるいは高温乾熱状態での、強度、ヤ
ング率、寸法安定性の低さが、従来のＰＡＮ繊維の産業
資材分野への展開を規制、しているのである。これらの
致命的、欠点は、現在利用されているＰＡＮ繊細の原料
ポリマーの本質的な構造の欠陥に根ざしている。即、ち
、従来のポリ・ア、クリタ系ポリマー（以後、ＰＡＮと
略記する）は、レドックス系触媒−を諌用して重合され
るため、アクリロ場、） ＩＪ ／Ｌ／ （以後、Ａ、
Ｎと略記する。）モノマニの３つの連なシの態様で規定
されるトリアット分率のうちアイツタ・り、チック分率
の低さが１つの大きな要因となっている。ＰＡＮはモノ
マ一連鎖がメソ（以後、ｍと略記する）又は、ラセモ（
以後、ｒと略記する）配置でつながって分子が構成され
る為、高度に立体規則性の高い重合体を得ることが原理
的に可能であシ、最終製品の繊維的特性を飛躍的に向上
させることが期待されている。立体規則性の改良でその
機械的％性の向上に成功した例としては、ポリノロ上０
レンがよく知られている。
前述したように、ＰＡＮをレドックス系触媒で重合する
とｍで連なる確率とｒで連なる確率が格絡等しくなシ、
アイソタクチック分率は理論的にも２５〜２８優位にし
かならない。アイソタクチック分率が５０％以上のＰＡ
Ｎ重合体は、尿素とＡＮ・のカナルコンブレックスを極
低温で放射線重合することによって得られる。一般的に
、アイソタクチック分率が高くなると、溶媒に対する溶
解度は極度に低下する。しかも、この重合体は、分子量
も高く、これｔ溶解して成形用ドープにすることが甚だ
困難なために、現在に到るまで機械的特性、の優れた繊
維に成形できなかった。
とｍで連なる確率とｒで連なる確率が格絡等しくなシ、
アイソタクチック分率は理論的にも２５〜２８優位にし
かならない。アイソタクチック分率が５０％以上のＰＡ
Ｎ重合体は、尿素とＡＮ・のカナルコンブレックスを極
低温で放射線重合することによって得られる。一般的に
、アイソタクチック分率が高くなると、溶媒に対する溶
解度は極度に低下する。しかも、この重合体は、分子量
も高く、これｔ溶解して成形用ドープにすることが甚だ
困難なために、現在に到るまで機械的特性、の優れた繊
維に成形できなかった。
本発明者らは、かかる従来技術の欠点を考慮して鋭意検
討した結果、本発明に到達したものである。即ち、本発
明の目的は、溶解特性の改良された上記のアイソタクチ
ック分率の高いＰＡＮ系重合体から得られる、高ヤング
率、高融点を持つことを特徴とするＰＡＮ系繊細繊維供
することにある。
討した結果、本発明に到達したものである。即ち、本発
明の目的は、溶解特性の改良された上記のアイソタクチ
ック分率の高いＰＡＮ系重合体から得られる、高ヤング
率、高融点を持つことを特徴とするＰＡＮ系繊細繊維供
することにある。
即ち、本発明のＰＡＮ繊維は、それを重水素化ジメチル
スルホ午シト（以下、ＤＭＳＯｄ６と略記する）中に溶
解した溶液の Ｃ−ＮＭＲのシアンカーボンピーク強度
から算定されるアイソタクチック分率が５０％以上であ
ムかつ、ヤング率が１００ 、！ｉｌ／ｄ以上のＰＡＮ
系繊細繊維び上記アイソタクチック分率が６０％以上で
水存在下での融点が１８５℃以上を示す湿熱下での寸法
安定性の改良されたＰＡＮ繊維である。
スルホ午シト（以下、ＤＭＳＯｄ６と略記する）中に溶
解した溶液の Ｃ−ＮＭＲのシアンカーボンピーク強度
から算定されるアイソタクチック分率が５０％以上であ
ムかつ、ヤング率が１００ 、！ｉｌ／ｄ以上のＰＡＮ
系繊細繊維び上記アイソタクチック分率が６０％以上で
水存在下での融点が１８５℃以上を示す湿熱下での寸法
安定性の改良されたＰＡＮ繊維である。
本発明に規定するアイソタクチック分率とは３つのＡＮ
モノマー残基連鎖がすべてｍ配置で連なった部分の分率
をさす。上記分率の具体的評価方法ｔ−第１図および第
２図に従って説明する。第１図には本発明の繊維の例の
、そして第２図には従来のＰＡＮ繊維の”Ｃ−ＮＭＲス
ペクトル？示す。ピーク上の記号は上山らの方法（ポリ
マージャーナル、１７巻、１２９１頁（１９８５））で
帰属したペンタッドタクチシチーに基ずくピーク同定で
ある。この全ピーク強度に対するｍ ｍ Ｉｎ ｍ ｒ
ｍｍ ｍ ｒ ＋ｒｍｍｒの３つのピークの強度の合
計の割合がアイソタクチック分率である。
モノマー残基連鎖がすべてｍ配置で連なった部分の分率
をさす。上記分率の具体的評価方法ｔ−第１図および第
２図に従って説明する。第１図には本発明の繊維の例の
、そして第２図には従来のＰＡＮ繊維の”Ｃ−ＮＭＲス
ペクトル？示す。ピーク上の記号は上山らの方法（ポリ
マージャーナル、１７巻、１２９１頁（１９８５））で
帰属したペンタッドタクチシチーに基ずくピーク同定で
ある。この全ピーク強度に対するｍ ｍ Ｉｎ ｍ ｒ
ｍｍ ｍ ｒ ＋ｒｍｍｒの３つのピークの強度の合
計の割合がアイソタクチック分率である。
この測定に際しては、分解能を上げ、定量性をもたせる
ため、特にシアノカーがン領域（１１９〜１２１ ｐｐ
ｍ ： ＴＭＳ基準）のみに着目し、そのピークを中心
に±５００Ｈｚｉ観測する。装置としては日本電子製フ
ーリエ変換ＮＭＲ（ＦＸ−２００）を使用し、溶媒とし
ては重水素化ツメチルスルホキシドを用い、試料濃度を
３〜２０重量％に調整する。測定条件としては、温度８
０℃、観測周波数幅１０００Ｈｚ、データーポイント１
６ Ｋ、Ａ？にス幅６．５μ５（４５°）、ノヤルス遅
延時間２．５μｓ、サンプリング時間８．１ｍ、積算回
数６４Ｘ１０〜６４Ｘ１００に設定する。
ため、特にシアノカーがン領域（１１９〜１２１ ｐｐ
ｍ ： ＴＭＳ基準）のみに着目し、そのピークを中心
に±５００Ｈｚｉ観測する。装置としては日本電子製フ
ーリエ変換ＮＭＲ（ＦＸ−２００）を使用し、溶媒とし
ては重水素化ツメチルスルホキシドを用い、試料濃度を
３〜２０重量％に調整する。測定条件としては、温度８
０℃、観測周波数幅１０００Ｈｚ、データーポイント１
６ Ｋ、Ａ？にス幅６．５μ５（４５°）、ノヤルス遅
延時間２．５μｓ、サンプリング時間８．１ｍ、積算回
数６４Ｘ１０〜６４Ｘ１００に設定する。
本発明のＰＡＮ繊維は、その高いアイソタクチック性の
ため、隣接ＡＮモノマー残基中のシアノ基間で強い相互
作用を峙ち、しかも同時に分子間での相互作用にも規則
性を持つため、従来のＰＡＮ繊維に比べ著しく結晶化度
も高い。また、隣接モノマー間での相互作用は、分子鎖
に剛直性を与えるため、高いヤング率発現の基盤となっ
ている。従来のＰＡＮと同様の紡糸法によって得られた
本発明の繊維はヤング率が従来のＰＡＮ 繊維のそれよ
シ約２倍の高さを示す。従って、上記のアイソタクチッ
ク分率が高くなればなる程、更に改良された機械特性の
発現が期待できる。そして、その一つが、従来のＰＡＮ
繊細に比べ水存在下での高い融点に示される。また、本
発明者らが既に、ポリマージャーナル、１８巻、２７７
頁（１９８５）で、明らかにしたように、とのような高
立体規則性ＰＡＮの粉体に対して、成る種の金属はｍ連
鎖部の長い部分に特異的、かつ、選択的に配位すること
が知られているため、本発明の繊維はそのドーゾ製造過
程や紡糸過程、更に製糸後の過程で特定金属を配位せし
めて、新規な機能を付与させることも可能である。隣接
子ツマー間の強い相互作用は本発明のＰＡＮ繊維が炭素
繊維原料としても優秀な性能を発現することを暗示させ
る。
ため、隣接ＡＮモノマー残基中のシアノ基間で強い相互
作用を峙ち、しかも同時に分子間での相互作用にも規則
性を持つため、従来のＰＡＮ繊維に比べ著しく結晶化度
も高い。また、隣接モノマー間での相互作用は、分子鎖
に剛直性を与えるため、高いヤング率発現の基盤となっ
ている。従来のＰＡＮと同様の紡糸法によって得られた
本発明の繊維はヤング率が従来のＰＡＮ 繊維のそれよ
シ約２倍の高さを示す。従って、上記のアイソタクチッ
ク分率が高くなればなる程、更に改良された機械特性の
発現が期待できる。そして、その一つが、従来のＰＡＮ
繊細に比べ水存在下での高い融点に示される。また、本
発明者らが既に、ポリマージャーナル、１８巻、２７７
頁（１９８５）で、明らかにしたように、とのような高
立体規則性ＰＡＮの粉体に対して、成る種の金属はｍ連
鎖部の長い部分に特異的、かつ、選択的に配位すること
が知られているため、本発明の繊維はそのドーゾ製造過
程や紡糸過程、更に製糸後の過程で特定金属を配位せし
めて、新規な機能を付与させることも可能である。隣接
子ツマー間の強い相互作用は本発明のＰＡＮ繊維が炭素
繊維原料としても優秀な性能を発現することを暗示させ
る。
この様に＾い機能を持つ本発明のＰＡＮ繊維の原料重合
体は、例えば、以下のようにして得られる。
体は、例えば、以下のようにして得られる。
先に記述した尿素とＡＮとのカナルコンプレックスを放
射線重合するに際して、連鎖移動剤の存在下に放射線重
合すれば、容易に本発明の繊維の原料を得ることができ
る。ここで言う連鎖移動剤とは、例えば、エチルメルカ
プタン、れ−ブチルメルカプタン、イソグロビルメルカ
ノタン等のメルカプタン類、エチルスルフィド、メチル
テトラスルフィド、ブチルスルフィド等のスルフィド類
、ハイドロキノン、ハイドロキノンノアセテート等のハ
イドロキノン類、トリエチルアミン、トリエチルアミン
等のアミン類、四塩化炭素、四臭化炭素などのハロダン
化炭素類、ビニルピリジン、アクリル酸メチル、メタア
クリル酸メチル等のビニル化合物などである。これらの
連鎖移動剤は得られる重合体の過度の分子量増加を制御
するとともに、場合によりてはアイソタクチック分率を
高めることもできる。使用量はＡＮに対して０．０１〜
５モルチ程度が好適である。よシ効果的な分子量低下と
アイソタクチック分率の向上といった観点から眺めると
メルカプタン類の使用がよシ好ましい。
射線重合するに際して、連鎖移動剤の存在下に放射線重
合すれば、容易に本発明の繊維の原料を得ることができ
る。ここで言う連鎖移動剤とは、例えば、エチルメルカ
プタン、れ−ブチルメルカプタン、イソグロビルメルカ
ノタン等のメルカプタン類、エチルスルフィド、メチル
テトラスルフィド、ブチルスルフィド等のスルフィド類
、ハイドロキノン、ハイドロキノンノアセテート等のハ
イドロキノン類、トリエチルアミン、トリエチルアミン
等のアミン類、四塩化炭素、四臭化炭素などのハロダン
化炭素類、ビニルピリジン、アクリル酸メチル、メタア
クリル酸メチル等のビニル化合物などである。これらの
連鎖移動剤は得られる重合体の過度の分子量増加を制御
するとともに、場合によりてはアイソタクチック分率を
高めることもできる。使用量はＡＮに対して０．０１〜
５モルチ程度が好適である。よシ効果的な分子量低下と
アイソタクチック分率の向上といった観点から眺めると
メルカプタン類の使用がよシ好ましい。
これら連鎖移動剤は、ＡＮに溶解又は分散させて尿素と
の錯体を生成させる時に混入させることができる。ＡＮ
と尿素との比率は１：１〜１：３（モル比）が好適であ
シ、連鎖移動剤の添加量はＡＮＫ対し０．０１〜３．０
（モル比）が好ましい。
の錯体を生成させる時に混入させることができる。ＡＮ
と尿素との比率は１：１〜１：３（モル比）が好適であ
シ、連鎖移動剤の添加量はＡＮＫ対し０．０１〜３．０
（モル比）が好ましい。
また、放射線源としては、エックス線、ガンマ線が用い
られ、特にガンマ線を用いｙ照射線量０．５×１０〜８
×１０ レントダンの範囲で照射するのが適尚である。
られ、特にガンマ線を用いｙ照射線量０．５×１０〜８
×１０ レントダンの範囲で照射するのが適尚である。
重合に際しては、先ずＡＮと連鎖移動剤、尿素を混合し
、−５０℃以下に冷却し、およそ５日間静置した後、低
温のまま、例えば、ガンマ線を照射する。
、−５０℃以下に冷却し、およそ５日間静置した後、低
温のまま、例えば、ガンマ線を照射する。
このようにして作成したＰＡＮ重合体の繊維化は、従来
のＰＡＮ＠鞄の形成と同様に、硝酸、塩化亜鉛、チオシ
アンナトリウム等の水溶液、ジメチルホル゛ムアミド、
ジメチルスルホキ７ド等に溶解して、湿式法で紡糸する
のが最も好適である。−例としで、硝酸水溶液を溶剤と
する場合、濃度６０〜８０％の硝酸水溶液１００部に対
して重合体を１０〜４０部溶解し、紡糸原液とする。こ
の紡糸原液を紡口よシ４０〜４８チ硝酸水溶液よシなる
凝固浴中に押し出し、凝固させて繊維とする。この繊維
を水洗して、熱水中で１０倍程度に延伸した後、乾燥す
る。乾燥した繊維はそのままでも使用できるが、必要に
応じて、再延伸や、湿潤状態や乾燥状態で熱処理を行う
ことも勿論可能である。
のＰＡＮ＠鞄の形成と同様に、硝酸、塩化亜鉛、チオシ
アンナトリウム等の水溶液、ジメチルホル゛ムアミド、
ジメチルスルホキ７ド等に溶解して、湿式法で紡糸する
のが最も好適である。−例としで、硝酸水溶液を溶剤と
する場合、濃度６０〜８０％の硝酸水溶液１００部に対
して重合体を１０〜４０部溶解し、紡糸原液とする。こ
の紡糸原液を紡口よシ４０〜４８チ硝酸水溶液よシなる
凝固浴中に押し出し、凝固させて繊維とする。この繊維
を水洗して、熱水中で１０倍程度に延伸した後、乾燥す
る。乾燥した繊維はそのままでも使用できるが、必要に
応じて、再延伸や、湿潤状態や乾燥状態で熱処理を行う
ことも勿論可能である。
上記の方法で作成した本発明のＰＡＮ繊維は、従来のＰ
ＡＮ繊維の弾性率４０〜８５９／ｒｌに比べて、２倍乃
至それ以上の１００〜３００ Ｖｄｋ示す。
ＡＮ繊維の弾性率４０〜８５９／ｒｌに比べて、２倍乃
至それ以上の１００〜３００ Ｖｄｋ示す。
また、引張強度も従来繊維の３．５〜５．０９／ｄに対
し、本発明の繊維は５，０〜１０．０Ｖｄもしくはそれ
以上を示す。即ち、本発明の繊維は従来にない高弾性率
、高強度のＰＡＮ繊維である。また、水の存在下での融
点、たとえば示差走査型熱量針（Ｄ８Ｃ）で繊維に対し
７８を同重量存在せしめた条件で融点（融解ピーク温度
）を測定すると、本発明の繊維の融点は１８５℃以上で
あシ、従来のＰＡＮの融点は１８５℃未満である。した
がって、本発明の繊維は水存在下における耐熱性が良く
、繊維や編物にした場合の「熱へたシ」も従来の繊維に
比べて少ない。
し、本発明の繊維は５，０〜１０．０Ｖｄもしくはそれ
以上を示す。即ち、本発明の繊維は従来にない高弾性率
、高強度のＰＡＮ繊維である。また、水の存在下での融
点、たとえば示差走査型熱量針（Ｄ８Ｃ）で繊維に対し
７８を同重量存在せしめた条件で融点（融解ピーク温度
）を測定すると、本発明の繊維の融点は１８５℃以上で
あシ、従来のＰＡＮの融点は１８５℃未満である。した
がって、本発明の繊維は水存在下における耐熱性が良く
、繊維や編物にした場合の「熱へたシ」も従来の繊維に
比べて少ない。
次に実施例ｔ−あげて本発明を更に説明する。
実施例Ｉ
ＡＮ５６ＩＩに、表４に示した量の連鎖移動剤を加え、
ＡＮと予めメタノール／水系で再結晶して精製した尿素
と七モル比で１：１．５の割合で２Ｊ容のジ為ア瓶に入
れ、混合し、密閉したものを各条件毎に１０個用意し、
−７８℃にドライアイスを用いて冷却しつつ６日間静置
した。次に、−７８℃で１００００キエーリーのガンマ
線を照射線量率１．６Ｘ１０ レントゲン／時で１７０
分照射した。
ＡＮと予めメタノール／水系で再結晶して精製した尿素
と七モル比で１：１．５の割合で２Ｊ容のジ為ア瓶に入
れ、混合し、密閉したものを各条件毎に１０個用意し、
−７８℃にドライアイスを用いて冷却しつつ６日間静置
した。次に、−７８℃で１００００キエーリーのガンマ
線を照射線量率１．６Ｘ１０ レントゲン／時で１７０
分照射した。
次いで、反応物ｔａ水及びメタノールで洗浄し、尿素を
完全に除去した。得られたＰＡＮ重合体のアイソタクチ
ック分率及び重量平均分子量Ｍｙ ｆ表１に並記した。
完全に除去した。得られたＰＡＮ重合体のアイソタクチ
ック分率及び重量平均分子量Ｍｙ ｆ表１に並記した。
得られたＰＡＮ ｉ各々６８重量％硝酸水溶液１００ｇ
に対し１６ｇの割合で溶解し、紡糸原液とした。次いで
、４５重量％硝酸水痔液上ｐなる凝固浴中に孔径０．３
ｓｏ＋＋、孔数１００の紡口よシ吐出し、凝固させ、水
洗した後、９０℃の熱水中で２．２倍の延坤を３回線シ
返し、単繊維の繊度が３ｄの繊維金得た。各繊維の引張
強度、ヤング率、水共存下の融点及び融解熱を表１に併
記した。表から明らかなように、本発明のＰＡＮ繊維は
、強度、ヤング率が高く、水共存下の融点が高いため熱
へたシも少なく、また結晶化度も高い。
に対し１６ｇの割合で溶解し、紡糸原液とした。次いで
、４５重量％硝酸水痔液上ｐなる凝固浴中に孔径０．３
ｓｏ＋＋、孔数１００の紡口よシ吐出し、凝固させ、水
洗した後、９０℃の熱水中で２．２倍の延坤を３回線シ
返し、単繊維の繊度が３ｄの繊維金得た。各繊維の引張
強度、ヤング率、水共存下の融点及び融解熱を表１に併
記した。表から明らかなように、本発明のＰＡＮ繊維は
、強度、ヤング率が高く、水共存下の融点が高いため熱
へたシも少なく、また結晶化度も高い。
以下余白
なお表１に示したＭｗ、引張強度、ヤング率、融点、融
解熱の測定は下記のように行なった。
解熱の測定は下記のように行なった。
（Ｍｙ ）
光散乱法によるもので、装置はユニオン技研製ＬＳ６０
１を使用し、特級ノメチルスルポキシドを溶媒とした。
１を使用し、特級ノメチルスルポキシドを溶媒とした。
入射光は、Ｈｅ −Ｎ・レーデ−で波長は６３３ ｎ１
ｍ、温度２５℃である。また示差屈折率ａｒｌ／／ａＯ
の測定は、ユニオン技研製ＲＭ１０２型金使用した。
ｍ、温度２５℃である。また示差屈折率ａｒｌ／／ａＯ
の測定は、ユニオン技研製ＲＭ１０２型金使用した。
東洋ｅ −莞リイン社製テンシロンＵＴＭ−ＩＩ屋を使
用し、試料長１０ａｑ、引張速度１００％／ｍｉｎ。
用し、試料長１０ａｑ、引張速度１００％／ｍｉｎ。
２０℃、６５％ＲＨで測定した。強度は破断時の強度、
ヤング率は伸度３％時の強伸度曲線の接線よシ求めた。
ヤング率は伸度３％時の強伸度曲線の接線よシ求めた。
セイコー電子工業社製ＤｓｃｚＯＢ１表差走査熱量針を
用い、試料１０■、水１ｏダｔ−銀製密封セルに入れて
密封し、昇温速度５７ｍ１ｎで融解曲線を測定した。融
点は融解ピークｉ度とし、融解熱は融解開始温度と融解
開始温度における融解曲線上の点を直線で結び、融解ピ
ーク面積から算出した。
用い、試料１０■、水１ｏダｔ−銀製密封セルに入れて
密封し、昇温速度５７ｍ１ｎで融解曲線を測定した。融
点は融解ピークｉ度とし、融解熱は融解開始温度と融解
開始温度における融解曲線上の点を直線で結び、融解ピ
ーク面積から算出した。
第１図および第２図はＤＭＳＯ−ｄ６に溶媒とした時の
ＰＡＮのシアンカーボン領域における１３Ｃ−ＮＭＲス
ペクトルであり、図中に立体規則性の帰属を示した。 第１図は本発明の繊維の１例の、そして第２図は従来の
ＰＡＮ繊細の１例のスペクトルである。
ＰＡＮのシアンカーボン領域における１３Ｃ−ＮＭＲス
ペクトルであり、図中に立体規則性の帰属を示した。 第１図は本発明の繊維の１例の、そして第２図は従来の
ＰＡＮ繊細の１例のスペクトルである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、＾１＾３Ｃ−ＮＭＲで規定されるアイソタクチック
分率が５０％以上であり、かつ、ヤング率が１００ｇ／
ｄ以上であることを特徴とするポリアクリロニトリル系
繊維。 ２、＾１＾３Ｃ−ＮＭＲで規定されるアイソタクチック
分率が６０％以上であり、かつ、水存在下での融点が１
８５℃以上であることを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の繊維。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61120242A JPS62282016A (ja) | 1986-05-27 | 1986-05-27 | 高立体規則性アクリル繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61120242A JPS62282016A (ja) | 1986-05-27 | 1986-05-27 | 高立体規則性アクリル繊維 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62282016A true JPS62282016A (ja) | 1987-12-07 |
Family
ID=14781358
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61120242A Pending JPS62282016A (ja) | 1986-05-27 | 1986-05-27 | 高立体規則性アクリル繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62282016A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004065434A1 (ja) * | 2003-01-23 | 2004-08-05 | Teijin Limited | 炭素繊維プレカーサー用ポリマー |
| CN100415780C (zh) * | 2003-01-23 | 2008-09-03 | 帝人株式会社 | 用于碳纤维前体的聚合物 |
| CN109810222A (zh) * | 2017-11-22 | 2019-05-28 | 财团法人工业技术研究院 | 碳纤维前驱物组合物以及碳纤维前驱物的制备方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5017106B1 (ja) * | 1970-12-16 | 1975-06-18 | ||
| JPS6021905A (ja) * | 1983-07-15 | 1985-02-04 | Toray Ind Inc | 高強度，高弾性率アクリル系繊維およびその製造法 |
-
1986
- 1986-05-27 JP JP61120242A patent/JPS62282016A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5017106B1 (ja) * | 1970-12-16 | 1975-06-18 | ||
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| WO2004065434A1 (ja) * | 2003-01-23 | 2004-08-05 | Teijin Limited | 炭素繊維プレカーサー用ポリマー |
| US7338997B2 (en) | 2003-01-23 | 2008-03-04 | Teijin Limited | Polymer for carbon fiber precursor |
| CN100415780C (zh) * | 2003-01-23 | 2008-09-03 | 帝人株式会社 | 用于碳纤维前体的聚合物 |
| CN109810222A (zh) * | 2017-11-22 | 2019-05-28 | 财团法人工业技术研究院 | 碳纤维前驱物组合物以及碳纤维前驱物的制备方法 |
| CN109810222B (zh) * | 2017-11-22 | 2021-03-30 | 财团法人工业技术研究院 | 碳纤维前驱物组合物以及碳纤维前驱物的制备方法 |
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