JPS6231096B2 - - Google Patents
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- JPS6231096B2 JPS6231096B2 JP53149025A JP14902578A JPS6231096B2 JP S6231096 B2 JPS6231096 B2 JP S6231096B2 JP 53149025 A JP53149025 A JP 53149025A JP 14902578 A JP14902578 A JP 14902578A JP S6231096 B2 JPS6231096 B2 JP S6231096B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- yarn
- heating element
- roller
- heating
- temperature
- Prior art date
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Description
本発明は、ポリエステル等の熱可塑性合成繊維
マルチフイラメント未延伸糸又は半延伸糸を延伸
に引続いて加熱体上に短時間接触走行せしめ個々
のフイラメントに沿つて大きさや周期のランダム
な熱収縮差、糸長差或いはループを与え、引続き
流体乱流域に供給し、ループやたるみ、或いは交
絡を付与して嵩高加工糸を製造する方法に関す
る。 従来、上記の如き嵩高加工糸の製造法に関して
は、特開昭50−89659号公報や特開昭53−106842
号公報等に記載されたものが知られている。 前記特開昭50−89659号公報記載の方法は、「熱
可塑性マルチフイラメント糸を熱収縮応力以下の
張力で加熱体に接触させることにより、該糸の
個々のフイラメントに沿つて大きさや周期のラン
ダムな巻縮、熱収縮差、糸長差、およびループを
与えた後、実質的に緊張を与えないで流体乱流域
に通すことにより、個々のフイラメントのもつ巻
縮やループを互に交絡させて巻取る方法」であ
り、この方法で得られる嵩高糸は、マルチフイラ
メントを単に流体乱流処理したものと比べるとい
ずれも高い嵩高性を有する。 しかしながらこの方法においては、出発原料と
してあらかじめ延伸された熱可塑性マルチフイラ
メント糸を使用することを前提としているため、
延伸工程と連続化した場合に障害となる加工安定
性や品質上の問題について全く論じられていな
い。すなわち、この従来技術で用いられる出発原
料としての延伸糸は通常ドローツイスターと呼ば
れる延伸装置で延伸されたもので、巻上時に５〜
50コ／ｍの撚数を付与したものであり、このよう
な延伸糸を出発原料とした場合は、延伸後のマル
チフイラメントが時間的に十分安定化しているた
め、熱に対する挙動が鋭敏で、高温加熱体に低張
力下で接触させたとき十分な熱収縮挙動を発現し
やすいこと、およびマルチフイラメントの長さ方
向に多数の撚を有することで、マルチフイラメン
トを構成するフイラメント間の収束性が高く、高
温加熱体に低張力下で接触させたとき、加熱体上
で個々のフイラメントが開繊して均一受熱化が進
行したり、加熱体に接触しない一部のフイラメン
トが加熱体上で浮き上り粗大なアーチ状のたるみ
を形成するのを未然に防止しているため広い条件
範囲で安定した加工が可能であるが、これら従来
技術の最大の欠点は、延伸工程と加工工程が分離
しているため、延伸工程で要する人的、物的な費
用や延伸工程から加工工程への原料輸送費用など
のため、生産原価が高く付くこと、およびパーン
巻きされた延伸糸を加工工程へ給糸する際にパー
ンの表層部と内層部の巻量差に起因する解舒張力
のコントロールが必要なこと、更にパーンの解舒
張力変動に起因する糸切れ発生が多いことであ
る。 一方、延伸工程に直結した加工工程で、不均一
な加熱処理を施す方法としては、前記特開昭53−
106842号公報の実施例１に示されているが、延伸
条件が特定されておらず、したがつて、加熱体上
の走行糸の安定性、得られた嵩高加工糸の染斑あ
るいは嵩高性に不安定な面があつた。 本発明の目的は延伸工程と加工工程を直結する
に際し、延伸工程の加熱ローラ表面温度及び加工
工程における加熱体の温度が品質良好な嵩高加工
糸を安定して製造するための重要な要因であるこ
とを見い出し、延伸直結加工工程で生ずる種々の
問題点を解決すると共に工程の省力化、高生産性
をはかり、コストを低減化し、更に品質ムラのな
い良好な嵩高加工糸を安定して製造する方法を提
供するものであり、次の如き構成を有する。 すなわち、熱可塑性合成繊維マルチフイラメン
ト未延伸糸又は半延伸糸を加熱ローラを用いて
500m/min以下で延伸したのち、引続いて加熱体
上に短時間接触走行せしめ不均一処理し、引続き
流体乱流域に供給するに際し、上記加熱ローラ表
面温度T1（℃）及び加熱体表面温度T2（℃）を
下記(1)及び(2)式に示す範囲とする嵩高加工糸の製
造法である。 Tg−10＜T1＜Tg＋40 ……………(1) 145＋5R＜T2＜250 …………(2) 但し、Tg＝供給糸条のガラス転移点温度
（℃） Ｒ＝加熱体への糸条過供給率（％） 次に図面を用いて本発明を詳細に説明する。第
１図は本発明の製造法の一実施態様を示す工程図
である。 適当なパツケージ１から取出された複屈折率が
0.100（Δｎ）以下であるような実質的に無撚状
の未延伸糸または半延伸糸状態の熱可塑性マルチ
フイラメント糸Ａはガイド２、第１フイードロー
ラ３、加熱ローラ４、ドローローラ５、流体噴射
ノズル６、加熱体７、第１リラツクスローラ８、
給水ガイド９、圧縮流体乱流ノズル１０、第２リ
ラツクスローラ１１、追油ローラ１２を経て巻取
機１３で巻取られ、パツケージ１４を形成する。 複屈折率が0.100（Δｎ）以下であるような未
延伸糸または半延伸糸状態の熱可塑性マルチフイ
ラメント糸Ａは第１フイードローラ３を通過した
後、加熱ローラ４に入り、加熱ローラで十分な加
熱を行なつた後、加熱ローラ４とドローローラ５
の間で張力勾配を与えることなく複屈折率が
0.140（Δｎ）以上になるように延伸されるが、
加熱ローラ４の温度が低すぎると延伸斑が発生
し、加工糸の染斑発生原因となり加工糸品位が著
しく低下する。他方、加熱ローラの温度が高すぎ
ると受熱不足による延伸斑の発生は解消される
が、加工工程で加熱体７に接触したときの熱収縮
挙動が不十分となり、加工安定性が著しく損なわ
れるため、良好な嵩高加工糸が得られなくなるな
ど品質面、および加工安定性の面から困難な問題
が発生する。 そのため、本発明にあつては加熱ローラの温度
T1（℃）をTg−10＜T1＜Tg＋40（Tg＝供給糸
条（未延伸糸又は半延伸糸）のガラス転移点温度
（℃））の範囲とする必要がある。 又、この場合延伸速度は500m/min以下とする
必要があり、好ましくは450m/min以下とするこ
とにより加工糸の品質および加工安定性を満足さ
せることができる。更に延伸後のマルチフイラメ
ントの配向を複屈折率で0.140（Δｎ）以上とす
ることにより、加熱体７へ接触時の熱収縮挙動が
十分に得られ良好な嵩高加工糸を得ることができ
る。ドローローラ５を通過した延伸糸は巻取られ
ることなく連続して過剰供給状態で加熱体７に短
時間接触走行せしめられ、該糸の個々のフイラメ
ントに沿つて大きさや周期のランダムな熱収縮
差、巻縮、糸長差およびループが付与される。一
方、加熱体７に接触させる直前の糸条に流体噴射
ノズル６によつてマルチフイラメントまたは個々
のフイラメントに振動及び交絡を与えながら加熱
体７へ糸条を供給することが好ましい。すなわち
本発明では、実質的に無撚状のマルチフイラメン
ト糸が加熱体上へ供給されるため、マルチフイラ
メントを構成する個々のフイラメント間の収束性
が著しく低く、過供給状態で加熱体へ接触したと
き、個々のフイラメントが加熱体上で開繊し、均
一受熱化が進行しやすく、且つ加熱体に接触しな
い一部のフイラメントが浮き上り粗大なアーチ状
たるみを形成しやすいため、加工性が不安定とな
り得られた加工糸は嵩高性が不十分でパツケージ
からの解舒性も悪くなるという欠点を有するもの
で、加熱体に接触させる直前に流体噴射によつ
て、マルチフイラメントまたは個々のフイラメン
トに振動を与えることで、マルチフイラメントお
よび個々のフイラメントは複雑な弦振動を起し、
この弦振動によつて、マルチフイラメントおよび
個々のフイラメントはきわめて短かい周期で、且
つ効率よく加熱体への接触、非接触を交互にくり
かえすことになり、マルチフイラメントを構成す
る一部のフイラメントについて均一受熱化が進行
したり、他の一部のフイラメントが浮き上り、粗
大なアーチ状たるみを形成するのを防止すること
ができる。 この場合流体流による糸条の交絡の程度はCF
値で1.05〜3.00とすることが好ましい。 上記の流体噴射ノズル６は、例えば特公昭36−
12230号公報に記載されたものを使用することが
できる。 次に本発明にあつては、延伸の完了された糸条
を加熱体７上に接触走行せしめるものであるが、
このとき、加熱体の温度が低いとマルチフイラメ
ントの十分な熱収縮挙動が発現しないため、加工
安定性が悪く、且つ加工糸の嵩高性も不十分とな
る。 また、加熱体の温度が高すぎると加工安定性や
加工糸の嵩高性は向上するが、加熱体上で一部の
フイラメントに融着が生じ、融着部と非融着部の
染着能力差に起因する染斑が発生しやすく更に加
熱体上へ供給される糸条の過供給率によつても、
加熱体の最適温度領域は変化する。 本発明者が鋭意検討の結果、安定加工が可能で
且つ、品質の良好な加工糸を得る条件として145
＋5R＜T2＜250（Ｒ＝糸条過供給率＝
ドローローラ速度―第１リラツクスローラ速度／第１リ
ラツクスローラ速度× 100％T2＝加熱体表面温度（℃））の範囲に設定
することが必要であることを見い出したのであ
る。 次に本発明にあつては、加熱体７で不均一加熱
処理された糸条を更に次の如き流体乱流域の工程
に通し、嵩高加工をする。 すなわち、第１リラツクスローラ８を通過した
糸条を第１リラツクスローラ８と第２リラツクス
ローラ１１の間で過供給状態を保ちながら、両ロ
ーラ間に設けられた給水ガイド９を経て圧縮流体
乱流ノズル１０へ導くのである。給水ガイド９
は、糸条へ水を付与しマルチフイラメントの開繊
性を高めて、流体乱流域での交絡効果を高めると
ともに、流体乱流の運動エネルギーによつて生じ
るループの生成効率を高めることを目的に使用す
るもので、糸条へ定常的に水を付与できるもので
あれば、いかなるものでもよい。圧縮流体乱流ノ
ズル１０は、圧縮流体で乱両域を形成できるもの
であり、例えば特公昭34−8969号公報に示された
ノズルや方法を採用することができる。 圧縮流体乱流ノズル１０へ供給される糸条の過
供給率は第１、および第２リラツクスローラへ逆
巻きして巻取られる限界以下であればいくらであ
つてもよいが、ループ生成による嵩高性の点から
７％以上が望ましい。 第２リラツクスローラ１１を通過した糸条は仕
上油剤付着用の追油ローラ１２を通り、巻取機１
３で巻取られてパツケージ１４を形成し、工程を
終了する。仕上油剤の追油は、パツケージからの
糸解舒性や、織工程でのおさ摩耗、編工程での編
針摩耗などを改善する目的で使用するが、用途に
よつては使用してもしなくても良い。 以上説明したように本発明は、延伸工程と加工
工程を直結するに際し、加熱ローラの温度、及び
加熱体７の温度をある特定の範囲に設定すること
により品質良好な嵩高加工糸を安定して製造する
ことができると共に、延伸後の巻取り工程を省略
することができたので、高速度生産が可能でコス
トを低減することができ、解舒張力変動による糸
切れ発生などのトラブルを防止することができる
効果を奏する。 実施例 ポリエチレンテレフタレートを溶融紡糸して巻
取速度を変更して巻取り、複屈折率の異なる各種
未延伸糸または半延伸糸状態の72フイラメントか
らなるマルチフイラメントを、複屈折率が0.160
〜0.170（Δｎ）になるように延伸した後のデニ
ールが150デニールになるように製造した。 上記原糸を用いて、第１図に示す態様で実施し
た。加熱ローラ４の表面温度を85℃、ドローロー
ラ５の周速を370m/min、流体噴射ノズル６の糸
通路径1.3mmφ、長さ15mm、圧空噴射孔径1.2mm
φ、圧空吹込み圧を0.5Kg/cm2・G、加熱体７とし
て、外径50mmφの金属梨地表面仕上げのもので表
面温度を210℃、ドローローラ５と第１リラツク
スローラ８の間の糸条過供率を10％、圧空流体乱
流ノズル１０としてUSP3545057の図４に記載の
ノズルを用いノズルへの圧空吹込み圧を5.5Kg/
cm2・Ｇ、第１リラツクスローラ８と第２リラツク
スローラ１１の間の糸条過供給率を15％、第２リ
ラツクスローラ１１と巻取機１３の間の糸条供給
率を−6.5％とした。なお、給水ガイド９で10c.c./
ｍｉｎの水を糸条に付与し、追油ローラ１２で0.5
％の仕上げ油剤を付与した。 上記条件を基本に加熱ローラ温度、延伸速度及
び加熱体表面温度を種々変更して加熱体上の走行
糸安定性、加工糸の染斑、加工糸の嵩高性を調べ
た結果を第１〜３表に示す。
マルチフイラメント未延伸糸又は半延伸糸を延伸
に引続いて加熱体上に短時間接触走行せしめ個々
のフイラメントに沿つて大きさや周期のランダム
な熱収縮差、糸長差或いはループを与え、引続き
流体乱流域に供給し、ループやたるみ、或いは交
絡を付与して嵩高加工糸を製造する方法に関す
る。 従来、上記の如き嵩高加工糸の製造法に関して
は、特開昭50−89659号公報や特開昭53−106842
号公報等に記載されたものが知られている。 前記特開昭50−89659号公報記載の方法は、「熱
可塑性マルチフイラメント糸を熱収縮応力以下の
張力で加熱体に接触させることにより、該糸の
個々のフイラメントに沿つて大きさや周期のラン
ダムな巻縮、熱収縮差、糸長差、およびループを
与えた後、実質的に緊張を与えないで流体乱流域
に通すことにより、個々のフイラメントのもつ巻
縮やループを互に交絡させて巻取る方法」であ
り、この方法で得られる嵩高糸は、マルチフイラ
メントを単に流体乱流処理したものと比べるとい
ずれも高い嵩高性を有する。 しかしながらこの方法においては、出発原料と
してあらかじめ延伸された熱可塑性マルチフイラ
メント糸を使用することを前提としているため、
延伸工程と連続化した場合に障害となる加工安定
性や品質上の問題について全く論じられていな
い。すなわち、この従来技術で用いられる出発原
料としての延伸糸は通常ドローツイスターと呼ば
れる延伸装置で延伸されたもので、巻上時に５〜
50コ／ｍの撚数を付与したものであり、このよう
な延伸糸を出発原料とした場合は、延伸後のマル
チフイラメントが時間的に十分安定化しているた
め、熱に対する挙動が鋭敏で、高温加熱体に低張
力下で接触させたとき十分な熱収縮挙動を発現し
やすいこと、およびマルチフイラメントの長さ方
向に多数の撚を有することで、マルチフイラメン
トを構成するフイラメント間の収束性が高く、高
温加熱体に低張力下で接触させたとき、加熱体上
で個々のフイラメントが開繊して均一受熱化が進
行したり、加熱体に接触しない一部のフイラメン
トが加熱体上で浮き上り粗大なアーチ状のたるみ
を形成するのを未然に防止しているため広い条件
範囲で安定した加工が可能であるが、これら従来
技術の最大の欠点は、延伸工程と加工工程が分離
しているため、延伸工程で要する人的、物的な費
用や延伸工程から加工工程への原料輸送費用など
のため、生産原価が高く付くこと、およびパーン
巻きされた延伸糸を加工工程へ給糸する際にパー
ンの表層部と内層部の巻量差に起因する解舒張力
のコントロールが必要なこと、更にパーンの解舒
張力変動に起因する糸切れ発生が多いことであ
る。 一方、延伸工程に直結した加工工程で、不均一
な加熱処理を施す方法としては、前記特開昭53−
106842号公報の実施例１に示されているが、延伸
条件が特定されておらず、したがつて、加熱体上
の走行糸の安定性、得られた嵩高加工糸の染斑あ
るいは嵩高性に不安定な面があつた。 本発明の目的は延伸工程と加工工程を直結する
に際し、延伸工程の加熱ローラ表面温度及び加工
工程における加熱体の温度が品質良好な嵩高加工
糸を安定して製造するための重要な要因であるこ
とを見い出し、延伸直結加工工程で生ずる種々の
問題点を解決すると共に工程の省力化、高生産性
をはかり、コストを低減化し、更に品質ムラのな
い良好な嵩高加工糸を安定して製造する方法を提
供するものであり、次の如き構成を有する。 すなわち、熱可塑性合成繊維マルチフイラメン
ト未延伸糸又は半延伸糸を加熱ローラを用いて
500m/min以下で延伸したのち、引続いて加熱体
上に短時間接触走行せしめ不均一処理し、引続き
流体乱流域に供給するに際し、上記加熱ローラ表
面温度T1（℃）及び加熱体表面温度T2（℃）を
下記(1)及び(2)式に示す範囲とする嵩高加工糸の製
造法である。 Tg−10＜T1＜Tg＋40 ……………(1) 145＋5R＜T2＜250 …………(2) 但し、Tg＝供給糸条のガラス転移点温度
（℃） Ｒ＝加熱体への糸条過供給率（％） 次に図面を用いて本発明を詳細に説明する。第
１図は本発明の製造法の一実施態様を示す工程図
である。 適当なパツケージ１から取出された複屈折率が
0.100（Δｎ）以下であるような実質的に無撚状
の未延伸糸または半延伸糸状態の熱可塑性マルチ
フイラメント糸Ａはガイド２、第１フイードロー
ラ３、加熱ローラ４、ドローローラ５、流体噴射
ノズル６、加熱体７、第１リラツクスローラ８、
給水ガイド９、圧縮流体乱流ノズル１０、第２リ
ラツクスローラ１１、追油ローラ１２を経て巻取
機１３で巻取られ、パツケージ１４を形成する。 複屈折率が0.100（Δｎ）以下であるような未
延伸糸または半延伸糸状態の熱可塑性マルチフイ
ラメント糸Ａは第１フイードローラ３を通過した
後、加熱ローラ４に入り、加熱ローラで十分な加
熱を行なつた後、加熱ローラ４とドローローラ５
の間で張力勾配を与えることなく複屈折率が
0.140（Δｎ）以上になるように延伸されるが、
加熱ローラ４の温度が低すぎると延伸斑が発生
し、加工糸の染斑発生原因となり加工糸品位が著
しく低下する。他方、加熱ローラの温度が高すぎ
ると受熱不足による延伸斑の発生は解消される
が、加工工程で加熱体７に接触したときの熱収縮
挙動が不十分となり、加工安定性が著しく損なわ
れるため、良好な嵩高加工糸が得られなくなるな
ど品質面、および加工安定性の面から困難な問題
が発生する。 そのため、本発明にあつては加熱ローラの温度
T1（℃）をTg−10＜T1＜Tg＋40（Tg＝供給糸
条（未延伸糸又は半延伸糸）のガラス転移点温度
（℃））の範囲とする必要がある。 又、この場合延伸速度は500m/min以下とする
必要があり、好ましくは450m/min以下とするこ
とにより加工糸の品質および加工安定性を満足さ
せることができる。更に延伸後のマルチフイラメ
ントの配向を複屈折率で0.140（Δｎ）以上とす
ることにより、加熱体７へ接触時の熱収縮挙動が
十分に得られ良好な嵩高加工糸を得ることができ
る。ドローローラ５を通過した延伸糸は巻取られ
ることなく連続して過剰供給状態で加熱体７に短
時間接触走行せしめられ、該糸の個々のフイラメ
ントに沿つて大きさや周期のランダムな熱収縮
差、巻縮、糸長差およびループが付与される。一
方、加熱体７に接触させる直前の糸条に流体噴射
ノズル６によつてマルチフイラメントまたは個々
のフイラメントに振動及び交絡を与えながら加熱
体７へ糸条を供給することが好ましい。すなわち
本発明では、実質的に無撚状のマルチフイラメン
ト糸が加熱体上へ供給されるため、マルチフイラ
メントを構成する個々のフイラメント間の収束性
が著しく低く、過供給状態で加熱体へ接触したと
き、個々のフイラメントが加熱体上で開繊し、均
一受熱化が進行しやすく、且つ加熱体に接触しな
い一部のフイラメントが浮き上り粗大なアーチ状
たるみを形成しやすいため、加工性が不安定とな
り得られた加工糸は嵩高性が不十分でパツケージ
からの解舒性も悪くなるという欠点を有するもの
で、加熱体に接触させる直前に流体噴射によつ
て、マルチフイラメントまたは個々のフイラメン
トに振動を与えることで、マルチフイラメントお
よび個々のフイラメントは複雑な弦振動を起し、
この弦振動によつて、マルチフイラメントおよび
個々のフイラメントはきわめて短かい周期で、且
つ効率よく加熱体への接触、非接触を交互にくり
かえすことになり、マルチフイラメントを構成す
る一部のフイラメントについて均一受熱化が進行
したり、他の一部のフイラメントが浮き上り、粗
大なアーチ状たるみを形成するのを防止すること
ができる。 この場合流体流による糸条の交絡の程度はCF
値で1.05〜3.00とすることが好ましい。 上記の流体噴射ノズル６は、例えば特公昭36−
12230号公報に記載されたものを使用することが
できる。 次に本発明にあつては、延伸の完了された糸条
を加熱体７上に接触走行せしめるものであるが、
このとき、加熱体の温度が低いとマルチフイラメ
ントの十分な熱収縮挙動が発現しないため、加工
安定性が悪く、且つ加工糸の嵩高性も不十分とな
る。 また、加熱体の温度が高すぎると加工安定性や
加工糸の嵩高性は向上するが、加熱体上で一部の
フイラメントに融着が生じ、融着部と非融着部の
染着能力差に起因する染斑が発生しやすく更に加
熱体上へ供給される糸条の過供給率によつても、
加熱体の最適温度領域は変化する。 本発明者が鋭意検討の結果、安定加工が可能で
且つ、品質の良好な加工糸を得る条件として145
＋5R＜T2＜250（Ｒ＝糸条過供給率＝
ドローローラ速度―第１リラツクスローラ速度／第１リ
ラツクスローラ速度× 100％T2＝加熱体表面温度（℃））の範囲に設定
することが必要であることを見い出したのであ
る。 次に本発明にあつては、加熱体７で不均一加熱
処理された糸条を更に次の如き流体乱流域の工程
に通し、嵩高加工をする。 すなわち、第１リラツクスローラ８を通過した
糸条を第１リラツクスローラ８と第２リラツクス
ローラ１１の間で過供給状態を保ちながら、両ロ
ーラ間に設けられた給水ガイド９を経て圧縮流体
乱流ノズル１０へ導くのである。給水ガイド９
は、糸条へ水を付与しマルチフイラメントの開繊
性を高めて、流体乱流域での交絡効果を高めると
ともに、流体乱流の運動エネルギーによつて生じ
るループの生成効率を高めることを目的に使用す
るもので、糸条へ定常的に水を付与できるもので
あれば、いかなるものでもよい。圧縮流体乱流ノ
ズル１０は、圧縮流体で乱両域を形成できるもの
であり、例えば特公昭34−8969号公報に示された
ノズルや方法を採用することができる。 圧縮流体乱流ノズル１０へ供給される糸条の過
供給率は第１、および第２リラツクスローラへ逆
巻きして巻取られる限界以下であればいくらであ
つてもよいが、ループ生成による嵩高性の点から
７％以上が望ましい。 第２リラツクスローラ１１を通過した糸条は仕
上油剤付着用の追油ローラ１２を通り、巻取機１
３で巻取られてパツケージ１４を形成し、工程を
終了する。仕上油剤の追油は、パツケージからの
糸解舒性や、織工程でのおさ摩耗、編工程での編
針摩耗などを改善する目的で使用するが、用途に
よつては使用してもしなくても良い。 以上説明したように本発明は、延伸工程と加工
工程を直結するに際し、加熱ローラの温度、及び
加熱体７の温度をある特定の範囲に設定すること
により品質良好な嵩高加工糸を安定して製造する
ことができると共に、延伸後の巻取り工程を省略
することができたので、高速度生産が可能でコス
トを低減することができ、解舒張力変動による糸
切れ発生などのトラブルを防止することができる
効果を奏する。 実施例 ポリエチレンテレフタレートを溶融紡糸して巻
取速度を変更して巻取り、複屈折率の異なる各種
未延伸糸または半延伸糸状態の72フイラメントか
らなるマルチフイラメントを、複屈折率が0.160
〜0.170（Δｎ）になるように延伸した後のデニ
ールが150デニールになるように製造した。 上記原糸を用いて、第１図に示す態様で実施し
た。加熱ローラ４の表面温度を85℃、ドローロー
ラ５の周速を370m/min、流体噴射ノズル６の糸
通路径1.3mmφ、長さ15mm、圧空噴射孔径1.2mm
φ、圧空吹込み圧を0.5Kg/cm2・G、加熱体７とし
て、外径50mmφの金属梨地表面仕上げのもので表
面温度を210℃、ドローローラ５と第１リラツク
スローラ８の間の糸条過供率を10％、圧空流体乱
流ノズル１０としてUSP3545057の図４に記載の
ノズルを用いノズルへの圧空吹込み圧を5.5Kg/
cm2・Ｇ、第１リラツクスローラ８と第２リラツク
スローラ１１の間の糸条過供給率を15％、第２リ
ラツクスローラ１１と巻取機１３の間の糸条供給
率を−6.5％とした。なお、給水ガイド９で10c.c./
ｍｉｎの水を糸条に付与し、追油ローラ１２で0.5
％の仕上げ油剤を付与した。 上記条件を基本に加熱ローラ温度、延伸速度及
び加熱体表面温度を種々変更して加熱体上の走行
糸安定性、加工糸の染斑、加工糸の嵩高性を調べ
た結果を第１〜３表に示す。
【表】
【表】
○良好、△やや不良、×不良
重量既知の絶乾試料を毛細管が連結している小
容器内に入れ、容器の空間を水銀で満たし、この
容器をグリセリン熱媒中に浸して、グリセリン熱
媒を徐々に加熱し、試料の膨張に従つて毛細管の
水銀柱が上下する値を読み取り、その値から温度
―比容曲線を作製した。同曲線で70℃付近に現れ
た屈曲点をガラス転位点としこのときの温度を
Tg（ガラス転位点温度）とした。本発明で使用
した未延伸糸のTgを上記方法で測定したとこ
ろ、73℃であつた。
容器内に入れ、容器の空間を水銀で満たし、この
容器をグリセリン熱媒中に浸して、グリセリン熱
媒を徐々に加熱し、試料の膨張に従つて毛細管の
水銀柱が上下する値を読み取り、その値から温度
―比容曲線を作製した。同曲線で70℃付近に現れ
た屈曲点をガラス転位点としこのときの温度を
Tg（ガラス転位点温度）とした。本発明で使用
した未延伸糸のTgを上記方法で測定したとこ
ろ、73℃であつた。
第１図は本発明製造法の一実施態様を示す工程
図である。 〔主な符号の説明〕 １：パツケージ、Ａ：マ
ルチフイラメント糸、２：ガイド、３：第１フイ
ードローラ、４：加熱ローラ、５：ドローロー
ラ、６：流体噴射ノズル、７：加熱体、８：第１
リラツクスローラ、９：給水ガイド、１０：圧縮
流体乱流ノズル、１１：第２リラツクスローラ、
１２：追油ローラ、１３：巻取機、１４：パツケ
ージ。
図である。 〔主な符号の説明〕 １：パツケージ、Ａ：マ
ルチフイラメント糸、２：ガイド、３：第１フイ
ードローラ、４：加熱ローラ、５：ドローロー
ラ、６：流体噴射ノズル、７：加熱体、８：第１
リラツクスローラ、９：給水ガイド、１０：圧縮
流体乱流ノズル、１１：第２リラツクスローラ、
１２：追油ローラ、１３：巻取機、１４：パツケ
ージ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱可塑性合成繊維マルチフイラメント未延伸
糸又は半延伸糸を加熱ローラを用いて500ｍ／
min以下で延伸したのち、引続いて加熱体上に短
時間接触走行せしめ不均一熱処理し、引続き流体
乱流域に供給するに際し、上記加熱ローラ表面温
度T1（℃）及び加熱体表面温度T2（℃）を、下
記(1)及び(2)式に示す範囲とすることを特徴とする
嵩高加工糸の製造法。 Tg―10＜T1＜Tg＋40 ……(1) 145＋5R＜T2＜250 ……(2) 但し、Tg：供給糸条のガラス転移点温度
（℃） Ｒ：加熱体への糸条過供給率（％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14902578A JPS5576123A (en) | 1978-12-04 | 1978-12-04 | Production of high bulk processed yarn |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14902578A JPS5576123A (en) | 1978-12-04 | 1978-12-04 | Production of high bulk processed yarn |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5576123A JPS5576123A (en) | 1980-06-09 |
| JPS6231096B2 true JPS6231096B2 (ja) | 1987-07-07 |
Family
ID=15466016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14902578A Granted JPS5576123A (en) | 1978-12-04 | 1978-12-04 | Production of high bulk processed yarn |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5576123A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0544865U (ja) * | 1991-11-16 | 1993-06-15 | ホシザキ電機株式会社 | 梱包容器 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0711096B2 (ja) * | 1984-12-28 | 1995-02-08 | 東レ株式会社 | ポリエステルスパンライク潜在捲縮糸の製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4913421A (ja) * | 1972-05-23 | 1974-02-05 |
-
1978
- 1978-12-04 JP JP14902578A patent/JPS5576123A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0544865U (ja) * | 1991-11-16 | 1993-06-15 | ホシザキ電機株式会社 | 梱包容器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5576123A (en) | 1980-06-09 |
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