JPS6235537B2 - - Google Patents
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- JPS6235537B2 JPS6235537B2 JP56021664A JP2166481A JPS6235537B2 JP S6235537 B2 JPS6235537 B2 JP S6235537B2 JP 56021664 A JP56021664 A JP 56021664A JP 2166481 A JP2166481 A JP 2166481A JP S6235537 B2 JPS6235537 B2 JP S6235537B2
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- JP
- Japan
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- vibration
- fluid
- frequency
- rubber
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
- F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
- F16F13/06—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/08—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper the plastics spring forming at least a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/10—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper the plastics spring forming at least a part of the wall of the fluid chamber of the damper the wall being at least in part formed by a flexible membrane or the like
- F16F13/105—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper the plastics spring forming at least a part of the wall of the fluid chamber of the damper the wall being at least in part formed by a flexible membrane or the like characterised by features of partitions between two working chambers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
- F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
- F16F13/06—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/22—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper characterised by comprising also a dynamic damper
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Combined Devices Of Dampers And Springs (AREA)
- Arrangement Or Mounting Of Propulsion Units For Vehicles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、流体入りエンジンマウント装置に関
する。
する。
従来の流体入りエンジンマウント装置として
は、例えば第１図に示すようなものがある。すな
わち、パワーユニツト側に結合される基板１と、
車体フレーム等の側に結合される基板２との間
に、内部に空隙３を有するマウントラバー４が介
挿固定され、空隙３の上部に臨んで、オリフイス
５をもつ仕切板６を、支持ラバー７に支持させて
基板１に取付けて、仕切板６の下側に流体室８を
形成し、その上側にダイヤフラム９と仕切板６と
により区画される副次室１０を形成する。１１は
枠板、１２は押え板であり、押え板１２を基板１
にリベツト１５等により固定して、ダイヤフラム
９の周縁を基板１および枠板１１に固定してい
る。支持ラバー７と基板１および枠板１１との間
には、隙間Ｓが形成してあり、この隙間Ｓ寸法だ
け仕切板６が上下動できるようになつている。１
３は埋込リングであり、マウントラバー４が膨径
することを防止する。また、１４は車体フレーム
等に基板２を固定するためのボルトである。そし
て、流体室８と副次室１０には流体が充填してあ
つて、しかも両室８，１０はオリフイス５を介し
て連通している。
は、例えば第１図に示すようなものがある。すな
わち、パワーユニツト側に結合される基板１と、
車体フレーム等の側に結合される基板２との間
に、内部に空隙３を有するマウントラバー４が介
挿固定され、空隙３の上部に臨んで、オリフイス
５をもつ仕切板６を、支持ラバー７に支持させて
基板１に取付けて、仕切板６の下側に流体室８を
形成し、その上側にダイヤフラム９と仕切板６と
により区画される副次室１０を形成する。１１は
枠板、１２は押え板であり、押え板１２を基板１
にリベツト１５等により固定して、ダイヤフラム
９の周縁を基板１および枠板１１に固定してい
る。支持ラバー７と基板１および枠板１１との間
には、隙間Ｓが形成してあり、この隙間Ｓ寸法だ
け仕切板６が上下動できるようになつている。１
３は埋込リングであり、マウントラバー４が膨径
することを防止する。また、１４は車体フレーム
等に基板２を固定するためのボルトである。そし
て、流体室８と副次室１０には流体が充填してあ
つて、しかも両室８，１０はオリフイス５を介し
て連通している。
而して、振動の入力によりマウントラバー４は
上下方向に伸縮する。この振動が、パワーユニツ
トの高周波微振動の場合には、その波形は第２図
Ｂのように表われ、振幅が小さいから、マウント
ラバー４の伸縮量が小さく、したがつてこれによ
り生ずる流体室８の圧力変動も小さい。このとき
には、仕切板６が、前記圧力変動により上下に隙
間Ｓの寸法内で移動するだけで、オリフイス５を
介しての両室８，１０間の流体の移動は生じな
い。したがつて、高周波微振動はマウントラバー
４の弾性変形のみにより吸収される。また、振動
が車体のバウンドのような低周波振動の場合は、
その波形は第２図Ａのように表われ、隙間Ｓだけ
の仕切板６の移動では流体室８の圧力変動を吸収
しきれないため、流体室８と副次室１０との間
で、オリフイス５を介して流体が移動し、この流
体のオリフイス５通過時の流通抵抗により、前記
振動入力が減衰される。また、仕切板６の移動時
に、支持ラバー７は、仕切板６が枠板１１、基板
１に直接接触することを防止している。
上下方向に伸縮する。この振動が、パワーユニツ
トの高周波微振動の場合には、その波形は第２図
Ｂのように表われ、振幅が小さいから、マウント
ラバー４の伸縮量が小さく、したがつてこれによ
り生ずる流体室８の圧力変動も小さい。このとき
には、仕切板６が、前記圧力変動により上下に隙
間Ｓの寸法内で移動するだけで、オリフイス５を
介しての両室８，１０間の流体の移動は生じな
い。したがつて、高周波微振動はマウントラバー
４の弾性変形のみにより吸収される。また、振動
が車体のバウンドのような低周波振動の場合は、
その波形は第２図Ａのように表われ、隙間Ｓだけ
の仕切板６の移動では流体室８の圧力変動を吸収
しきれないため、流体室８と副次室１０との間
で、オリフイス５を介して流体が移動し、この流
体のオリフイス５通過時の流通抵抗により、前記
振動入力が減衰される。また、仕切板６の移動時
に、支持ラバー７は、仕切板６が枠板１１、基板
１に直接接触することを防止している。
しかしながら、このような従来の流体入りエン
ジンマウント装置にあつては、隙間Ｓを小さくし
て仕切板６の可動範囲を制限しないと、仕切板６
が大きく移動することにより低周波振動入力時に
オリフイス５を通過する流体量が少なく、したが
つてオリフイス５による振動減衰力が小となる。
このことから、従来例においては隙間Ｓを小さく
し、しかも、マウントラバー４の内外方向への撓
みも小さくする必要がある。すると、単にエンジ
ンが回転している場合、例えばアイドリング状態
であれば、それによる高周波微振動は前記のよう
に吸収されるが、走行中は、第２図Ａのような低
周波振動と同Ｂのような高周波振動とが同時に入
力されるため、エンジンマウント装置に入力され
る振動は、前記Ａ，Ｂの振動が合成された同Ｄの
ような波形の振動となる。そして、仕切板６が隙
間Ｓを移動して、基板１、枠板１１に接するたび
に高周波微振動が車体側に伝達され、その結果、
車体側の振動は、同Ｃに示すような波形となり、
さらに、この微振動に基づく車室内のこもり音が
同期的に発生する不具合がある。また、車両の加
減速、発進制動等によつてエンジンシエイクとし
ての力が作用している状態では、仕切板６と基板
１または枠板１１とが常時接触するため、前記第
２図Ｄのように、高周波微振動と低周波振動とが
伝達される不具合もある。
ジンマウント装置にあつては、隙間Ｓを小さくし
て仕切板６の可動範囲を制限しないと、仕切板６
が大きく移動することにより低周波振動入力時に
オリフイス５を通過する流体量が少なく、したが
つてオリフイス５による振動減衰力が小となる。
このことから、従来例においては隙間Ｓを小さく
し、しかも、マウントラバー４の内外方向への撓
みも小さくする必要がある。すると、単にエンジ
ンが回転している場合、例えばアイドリング状態
であれば、それによる高周波微振動は前記のよう
に吸収されるが、走行中は、第２図Ａのような低
周波振動と同Ｂのような高周波振動とが同時に入
力されるため、エンジンマウント装置に入力され
る振動は、前記Ａ，Ｂの振動が合成された同Ｄの
ような波形の振動となる。そして、仕切板６が隙
間Ｓを移動して、基板１、枠板１１に接するたび
に高周波微振動が車体側に伝達され、その結果、
車体側の振動は、同Ｃに示すような波形となり、
さらに、この微振動に基づく車室内のこもり音が
同期的に発生する不具合がある。また、車両の加
減速、発進制動等によつてエンジンシエイクとし
ての力が作用している状態では、仕切板６と基板
１または枠板１１とが常時接触するため、前記第
２図Ｄのように、高周波微振動と低周波振動とが
伝達される不具合もある。
本発明は、このような従来の不具合に着目して
なされたものであり、仕切板のパワーユニツト側
の基板の装着を、基板側との間に弾性環を用いて
なすことにより、弾性環と仕切板とからなる系の
固有振動数を400Hz未満の或る値に設定し、もつ
て上記不具合を解決することを目的としている。
なされたものであり、仕切板のパワーユニツト側
の基板の装着を、基板側との間に弾性環を用いて
なすことにより、弾性環と仕切板とからなる系の
固有振動数を400Hz未満の或る値に設定し、もつ
て上記不具合を解決することを目的としている。
以下、本発明を図面に基いて説明する。第３図
は、本発明の一実施例を示す図である。
は、本発明の一実施例を示す図である。
まず構成を説明すると、パワーユニツト側に結
合される基板１と、車体フレーム等の側に結合さ
れる基板２との間に、内部に空隙３を有するマウ
ントラバー４が介挿固定され、空隙３内に、オリ
フイス５をもつ仕切板６を支持ラバー７に支持さ
せて基板１に取付けて、仕切板６の下側に流体室
８を形成し、その上側にダイヤフラム９と仕切板
６とにより区画される副次室１０を形成する。１
６は支持ラバー７内の芯材、１２は押え板であ
り、押え板１２を基板１にリベツト１５等により
固定して、ダイヤフラム９の周縁を基板１に固定
している。
合される基板１と、車体フレーム等の側に結合さ
れる基板２との間に、内部に空隙３を有するマウ
ントラバー４が介挿固定され、空隙３内に、オリ
フイス５をもつ仕切板６を支持ラバー７に支持さ
せて基板１に取付けて、仕切板６の下側に流体室
８を形成し、その上側にダイヤフラム９と仕切板
６とにより区画される副次室１０を形成する。１
６は支持ラバー７内の芯材、１２は押え板であ
り、押え板１２を基板１にリベツト１５等により
固定して、ダイヤフラム９の周縁を基板１に固定
している。
仕切板６は金属板からなり、その厚味を大にす
ることにより重量を大にしてある。かかる仕切板
６を支持する支持ラバー７は、仕切板６と芯材１
６とに加硫接着してあり、しかも、仕切板６と芯
材１６との間で、幅W1をもつ弾性環７ａを形成
する。そして、弾性環７ａと仕切板６とからなる
系の固有振動数ｆは、仕切板６面直方向の弾性環
のばね定数をｋとし、仕切板６の重量をｗとし、
重力加速度をｇとしたときに、 として、この固有振動数ｆを400Hz未満のある値
に設定してある。振動が車体に入力されて車室内
のこもり音発生などの悪影響を及ぼすときの振動
数は、大体100〜300Hzである。ところが、車両の
種類その他の車体の条件によつては300Hzを超え
る場合もあるが、400Hzに達することは極めて少
ない。このような知見に基づいて前記固有振動数
ｆを400Hz未満、例えば100Hz、150Hzとか300Hzに
設定し、これを超える振動入力を後述のようにし
て吸収する。
ることにより重量を大にしてある。かかる仕切板
６を支持する支持ラバー７は、仕切板６と芯材１
６とに加硫接着してあり、しかも、仕切板６と芯
材１６との間で、幅W1をもつ弾性環７ａを形成
する。そして、弾性環７ａと仕切板６とからなる
系の固有振動数ｆは、仕切板６面直方向の弾性環
のばね定数をｋとし、仕切板６の重量をｗとし、
重力加速度をｇとしたときに、 として、この固有振動数ｆを400Hz未満のある値
に設定してある。振動が車体に入力されて車室内
のこもり音発生などの悪影響を及ぼすときの振動
数は、大体100〜300Hzである。ところが、車両の
種類その他の車体の条件によつては300Hzを超え
る場合もあるが、400Hzに達することは極めて少
ない。このような知見に基づいて前記固有振動数
ｆを400Hz未満、例えば100Hz、150Hzとか300Hzに
設定し、これを超える振動入力を後述のようにし
て吸収する。
１３は埋込リングであり、マウントラバー４の
伸縮時に該マウントラバー４が膨径することを防
止しており、また、１４は車体フレーム等に基板
２を固定するためのボルトである。
伸縮時に該マウントラバー４が膨径することを防
止しており、また、１４は車体フレーム等に基板
２を固定するためのボルトである。
次に作用を説明する。
振動の入力により、マウントラバー４は上下方
向に伸縮する。この振動が車体のバウンド、リバ
ウンドのような低周波振動の場合は、流体室８と
副次室１０との間で、オリフイス５を介して流体
が移動し、この流体のオリフイス５通過時の流通
抵抗により、前記振動入力が減衰される。また、
マウントラバー４の前記伸縮時には、流体室８と
副次室１０と流体圧変化に伴い、仕切板６は弾性
環７ａの変形により僅かに上下動する。
向に伸縮する。この振動が車体のバウンド、リバ
ウンドのような低周波振動の場合は、流体室８と
副次室１０との間で、オリフイス５を介して流体
が移動し、この流体のオリフイス５通過時の流通
抵抗により、前記振動入力が減衰される。また、
マウントラバー４の前記伸縮時には、流体室８と
副次室１０と流体圧変化に伴い、仕切板６は弾性
環７ａの変形により僅かに上下動する。
振動が、パワーユニツトの高周波微振動の場合
は、振幅が小さいから、マウントラバー４の伸縮
量が小さく、したがつて、これにより生ずる流体
室８の圧力変動も小さい。そして、仕切板６と弾
性環７ａとからなる系の固有振動数は、400Hz未
満の或る値に設定してあり、且つ入力される高周
波微振動が前記400Hz未満の或る値、例えば100
Hz、150Hz等の値に設定された固有振動数を超え
ると、仕切板６と基板１との動きが逆位相とな
る。そこで、基板１が振動して生じるマウントラ
バー４の変形にもとづく流体室８の体積変化と、
仕切板６が振動して生じる流体室８の体積変化と
が殆ど相殺されるため、流体室８内の体積変化は
事実上殆ど生じない。しかも、前記固有振動数を
超えて基板１に入力される振動周波数が上昇する
のに伴い、仕切板６の振幅は減少するから、入力
振動の周波数上昇により生じる流体室８内の圧力
波を低減する。
は、振幅が小さいから、マウントラバー４の伸縮
量が小さく、したがつて、これにより生ずる流体
室８の圧力変動も小さい。そして、仕切板６と弾
性環７ａとからなる系の固有振動数は、400Hz未
満の或る値に設定してあり、且つ入力される高周
波微振動が前記400Hz未満の或る値、例えば100
Hz、150Hz等の値に設定された固有振動数を超え
ると、仕切板６と基板１との動きが逆位相とな
る。そこで、基板１が振動して生じるマウントラ
バー４の変形にもとづく流体室８の体積変化と、
仕切板６が振動して生じる流体室８の体積変化と
が殆ど相殺されるため、流体室８内の体積変化は
事実上殆ど生じない。しかも、前記固有振動数を
超えて基板１に入力される振動周波数が上昇する
のに伴い、仕切板６の振幅は減少するから、入力
振動の周波数上昇により生じる流体室８内の圧力
波を低減する。
入力される振動周波数の充分高い領域では、仕
切板６の振幅は極めて小さく、このためパワーユ
ニツトの振動を受ける基板１からの入力により、
マウントラバー４が空隙３側に変形して生じる流
体室８体積変化による減衰力が残るが、その値は
きわめて小さい。けだし、振動周波数の上昇とと
もに、オリフイス５を通過する流れの速度が上昇
して、その流通抵抗により減衰力が上昇するかの
ように見えるものの、実際には、流体室８内圧に
よりマウントラバー４の外側への変形量が増加し
て、前記減衰力は小さい。かくして、高周波微振
動は、マウントラバー４の伸縮によつて殆どが吸
収される。特に、ここで弾性環７ａと仕切板６と
からなる系の固有振動数ｆを400PH未満の或る値
に設定してあるから、パワーユニツトの振動のう
ち、特に車体に伝達されて悪影響を及ぼす領域の
周波数をもつ振動を抑制することができる。
切板６の振幅は極めて小さく、このためパワーユ
ニツトの振動を受ける基板１からの入力により、
マウントラバー４が空隙３側に変形して生じる流
体室８体積変化による減衰力が残るが、その値は
きわめて小さい。けだし、振動周波数の上昇とと
もに、オリフイス５を通過する流れの速度が上昇
して、その流通抵抗により減衰力が上昇するかの
ように見えるものの、実際には、流体室８内圧に
よりマウントラバー４の外側への変形量が増加し
て、前記減衰力は小さい。かくして、高周波微振
動は、マウントラバー４の伸縮によつて殆どが吸
収される。特に、ここで弾性環７ａと仕切板６と
からなる系の固有振動数ｆを400PH未満の或る値
に設定してあるから、パワーユニツトの振動のう
ち、特に車体に伝達されて悪影響を及ぼす領域の
周波数をもつ振動を抑制することができる。
第４図は、第２実施例を示すものである。すな
わち、仕切板６を、仕切板本体６ａと、その中央
開口部６ｂに、中央にオリフイス５を設けた円板
６ｃと、円板６ｃを仕切板本体６ａに弾支するラ
バー環６ｄとで構成し、また、マウントラバー４
外周に、第３図の埋込リング１３に代えて幅広の
金属リング１３ａを装着している。
わち、仕切板６を、仕切板本体６ａと、その中央
開口部６ｂに、中央にオリフイス５を設けた円板
６ｃと、円板６ｃを仕切板本体６ａに弾支するラ
バー環６ｄとで構成し、また、マウントラバー４
外周に、第３図の埋込リング１３に代えて幅広の
金属リング１３ａを装着している。
低周波振動の減衰力を極めて大きくしたいため
に、弾性環７ａの剛性を上げ、且つマウントラバ
ー４の外側への膨出を少なくして、流体室８の圧
力変化による流体のオリフイス５通過量を大にす
ることが考えられる。しかし、弾性環７ａの剛性
を上げると、仕切板６の重量を大にしなければな
らないが、これの重量増大は、車両重量の増大等
の悪影響があるため、抑制しなければならない。
そこで、この実施例では前記点を解決するため
に、弾性環７ａと仕切板６の系の固有振動数を、
圧力波動の影響の大きい振動周波数域で、仕切板
６の振幅が減少するように、その周波数域より充
分下に選び、これより低周波数域側での、仕切板
６が基板１と同相で振動して生じる流体室８の体
積変化に起因する振動減衰力の影響をなくするた
めに、仕切板６の一部に、オリフイス５を有する
円板６ｃをラバー環６ｄで支持して、円板６ｃを
上下動可能とした。
に、弾性環７ａの剛性を上げ、且つマウントラバ
ー４の外側への膨出を少なくして、流体室８の圧
力変化による流体のオリフイス５通過量を大にす
ることが考えられる。しかし、弾性環７ａの剛性
を上げると、仕切板６の重量を大にしなければな
らないが、これの重量増大は、車両重量の増大等
の悪影響があるため、抑制しなければならない。
そこで、この実施例では前記点を解決するため
に、弾性環７ａと仕切板６の系の固有振動数を、
圧力波動の影響の大きい振動周波数域で、仕切板
６の振幅が減少するように、その周波数域より充
分下に選び、これより低周波数域側での、仕切板
６が基板１と同相で振動して生じる流体室８の体
積変化に起因する振動減衰力の影響をなくするた
めに、仕切板６の一部に、オリフイス５を有する
円板６ｃをラバー環６ｄで支持して、円板６ｃを
上下動可能とした。
パワーユニツト側から入力される高周波微振動
により生じる、流体室８の体積変化は小さいた
め、円板６ｃとラバー環６ｄは小さいもので足り
る。そして、一般に減衰力はオリフイス面積の自
乗に反比例するため、円板６ｃの面積がオリフイ
ス５面積の10倍あれば、その減衰力は1/100にな
るから、オリフイス５による減衰力は殆ど無視で
きる。したがつて、高周波微振動入力時にはオリ
フイス５による振動入力の減衰は殆ど生じない。
により生じる、流体室８の体積変化は小さいた
め、円板６ｃとラバー環６ｄは小さいもので足り
る。そして、一般に減衰力はオリフイス面積の自
乗に反比例するため、円板６ｃの面積がオリフイ
ス５面積の10倍あれば、その減衰力は1/100にな
るから、オリフイス５による減衰力は殆ど無視で
きる。したがつて、高周波微振動入力時にはオリ
フイス５による振動入力の減衰は殆ど生じない。
また、低周波振動は、前記高周波微振動より振
幅が大となり、流体室８の体積変化量が10〜20倍
になつて、円板６ｃの変位量が大になるが、体積
変化速度が低いため、流体はオリフイス５を通過
して副次室１０との間で移動を生じるため、円板
６ｃとラバー環６ｄとを用いた構造は、低周波振
動の入力時にも不具合を生じない。
幅が大となり、流体室８の体積変化量が10〜20倍
になつて、円板６ｃの変位量が大になるが、体積
変化速度が低いため、流体はオリフイス５を通過
して副次室１０との間で移動を生じるため、円板
６ｃとラバー環６ｄとを用いた構造は、低周波振
動の入力時にも不具合を生じない。
このため、ラバー環６ｄの仕切板６面直方向の
剛性は小さいものでよく、これにより低周波振動
入力や入力変化が高周波微振動入力と同時に作用
しても、高周波微振動は殆ど吸収される。なお、
振動入力の変化とラバー環６ｄの撓み量との関係
は第６図ｃに示される。ここで振動入力をｐとす
ると、そのときのラバー環６ｄの剛性はkpとな
る。同図Ａは、基板１に対する仕切板６の位相、
同図Ｂは、基板１に対する仕切板６の振幅比をそ
れぞれ表わしている。また、高周波微振動入力時
の、パワーユニツト振動成分は、仕切板６の慣性
力が大であり、且つラバー環６ｄが撓むことか
ら、仕切板６の振幅は小さく、したがつて流体室
８内での圧力波の発生は殆どない。
剛性は小さいものでよく、これにより低周波振動
入力や入力変化が高周波微振動入力と同時に作用
しても、高周波微振動は殆ど吸収される。なお、
振動入力の変化とラバー環６ｄの撓み量との関係
は第６図ｃに示される。ここで振動入力をｐとす
ると、そのときのラバー環６ｄの剛性はkpとな
る。同図Ａは、基板１に対する仕切板６の位相、
同図Ｂは、基板１に対する仕切板６の振幅比をそ
れぞれ表わしている。また、高周波微振動入力時
の、パワーユニツト振動成分は、仕切板６の慣性
力が大であり、且つラバー環６ｄが撓むことか
ら、仕切板６の振幅は小さく、したがつて流体室
８内での圧力波の発生は殆どない。
第５図は、第３実施例を示すものであり、第２
実施例の円板６ｃ、ラバー環６ｄに代えて、仕切
板本体６ａに穴６ｅと、上下の可動板６ｆ，６ｇ
と、これを支持し、且つオリフイス５を備えた筒
６ｈと、上下のラバー突起環６ｉ，６ｊとを設け
ている。そして可動板６ｆとラバー突起環６ｉと
の間、および可動板６ｇとラバー突起環６ｊとの
間が、流体室８の圧力変動に伴つて交互に開閉
し、穴６ｅを介して流体室８と副次室１０との間
に少量の流体移動を生じさせて、高周波微振動入
力時の減衰力を生じさせ、もつて、マウントラバ
ーの伸縮のみにより前記振動を吸収させる。ま
た、穴６ｅの面積は小さいため、可動板６ｆ，６
ｇの変位置は大きくとも低周波振動入力時には、
可動板６ｆ，６ｇとラバー突起環６ｉ，６ｊとの
間が、高圧側において閉じることもあつて、殆ど
の流体がオリフイス５を通過するから、その減衰
力は充分に得られる。このため、ラバー突起環６
ｉ，６ｊの剛性は小さくてもよく、また運転諸条
件下で高周波微振動が車体側等に伝達することを
防止できる。また、仕切板本体４ａを、鉛または
鉛合金で成形すると、その重量が大であるため小
形化できる。
実施例の円板６ｃ、ラバー環６ｄに代えて、仕切
板本体６ａに穴６ｅと、上下の可動板６ｆ，６ｇ
と、これを支持し、且つオリフイス５を備えた筒
６ｈと、上下のラバー突起環６ｉ，６ｊとを設け
ている。そして可動板６ｆとラバー突起環６ｉと
の間、および可動板６ｇとラバー突起環６ｊとの
間が、流体室８の圧力変動に伴つて交互に開閉
し、穴６ｅを介して流体室８と副次室１０との間
に少量の流体移動を生じさせて、高周波微振動入
力時の減衰力を生じさせ、もつて、マウントラバ
ーの伸縮のみにより前記振動を吸収させる。ま
た、穴６ｅの面積は小さいため、可動板６ｆ，６
ｇの変位置は大きくとも低周波振動入力時には、
可動板６ｆ，６ｇとラバー突起環６ｉ，６ｊとの
間が、高圧側において閉じることもあつて、殆ど
の流体がオリフイス５を通過するから、その減衰
力は充分に得られる。このため、ラバー突起環６
ｉ，６ｊの剛性は小さくてもよく、また運転諸条
件下で高周波微振動が車体側等に伝達することを
防止できる。また、仕切板本体４ａを、鉛または
鉛合金で成形すると、その重量が大であるため小
形化できる。
以上説明してきたように、本発明によれば、仕
切板の基板への装着を弾性環を用いてなし、弾性
環と仕切板とからなる系の固有振動数を400Hz未
満の或る値に設定したから、パワーユニツト等か
ら入力される高周波微振動により振動する基板
と、仕切板との振動位相を逆転することができ
る。したがつて基板の振動と、仕切板の振動に各
起因して生じる流体室体積の変化を相互に相殺で
きるため、高周波微振動の入力を、マウントラバ
ーの伸縮によつて有効に吸収することができる。
また、仕切板を基板に装着する部分の構造が簡単
になり、しかも、仕切板と基板との間に、仕切板
の動きを許容する隙間も有在しないから、組立作
業が容易になるとともに、特性のばらつきも可及
的に少なくなる効果がある。さらに、仕切板の構
造、重量等を適宜変えるとともに、仕切板と弾性
環とからなる系の固有振動数を、前記400Hz未満
の範囲内でさらに限定することにより、パワーユ
ニツトの高周波微振動にさらに好適に対処できる
特性を得ることができる。
切板の基板への装着を弾性環を用いてなし、弾性
環と仕切板とからなる系の固有振動数を400Hz未
満の或る値に設定したから、パワーユニツト等か
ら入力される高周波微振動により振動する基板
と、仕切板との振動位相を逆転することができ
る。したがつて基板の振動と、仕切板の振動に各
起因して生じる流体室体積の変化を相互に相殺で
きるため、高周波微振動の入力を、マウントラバ
ーの伸縮によつて有効に吸収することができる。
また、仕切板を基板に装着する部分の構造が簡単
になり、しかも、仕切板と基板との間に、仕切板
の動きを許容する隙間も有在しないから、組立作
業が容易になるとともに、特性のばらつきも可及
的に少なくなる効果がある。さらに、仕切板の構
造、重量等を適宜変えるとともに、仕切板と弾性
環とからなる系の固有振動数を、前記400Hz未満
の範囲内でさらに限定することにより、パワーユ
ニツトの高周波微振動にさらに好適に対処できる
特性を得ることができる。
第１図は従来例の断面図、第２図は各種振動の
波形を示すグラフ、第３図は本発明の一実施例を
示す断面図、第４図は同第２実施例を示す断面
図、第５図は同第３実施例を示す断面図、第６図
Ａは基板に対する仕切板の位相の変化を示すグラ
フ、同Ｂは基板に対する仕切板の振幅比の変化を
示すグラフ、同Ｃは振動入力とラバー環の撓み量
を示すグラフである。 １，２……基板、３……空隙、４……マウント
ラバー、５……オリフイス、６……仕切板、６ａ
……仕切板本体、６ｂ……中央開口部、６ｃ……
円板、６ｄ……ラバー環、６ｅ……穴、６ｆ，６
ｇ……可動板、６ｈ……筒、６ｉ，６ｊ……ラバ
ー突起環、７……支持ラバー、７ａ……弾性環、
８……流体室、９……ダイヤフラム、１０……副
次室、１２……押え板、１３……埋込リング、１
３ａ……金属リング。
波形を示すグラフ、第３図は本発明の一実施例を
示す断面図、第４図は同第２実施例を示す断面
図、第５図は同第３実施例を示す断面図、第６図
Ａは基板に対する仕切板の位相の変化を示すグラ
フ、同Ｂは基板に対する仕切板の振幅比の変化を
示すグラフ、同Ｃは振動入力とラバー環の撓み量
を示すグラフである。 １，２……基板、３……空隙、４……マウント
ラバー、５……オリフイス、６……仕切板、６ａ
……仕切板本体、６ｂ……中央開口部、６ｃ……
円板、６ｄ……ラバー環、６ｅ……穴、６ｆ，６
ｇ……可動板、６ｈ……筒、６ｉ，６ｊ……ラバ
ー突起環、７……支持ラバー、７ａ……弾性環、
８……流体室、９……ダイヤフラム、１０……副
次室、１２……押え板、１３……埋込リング、１
３ａ……金属リング。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ パワーユニツト側の基板と車体側の基板との
間に固着したマンウトラバーの内部に空隙を設
け、前記パワーユニツト側の基板にオリフイスを
もつ仕切板を装着して、仕切板の空隙側に流体室
を形成し、仕切板の他側に、ダイヤフラムで区画
された副次室を備え、流体室と副次室の少なくと
も一部とに流体を充填してなる流体入りエンジン
マウント装置において、前記仕切板はその前記装
着を、基板側との間に弾性環を用いてなし、仕切
板面直方向の弾性環のばね定数をｋとし、仕切板
の重量をｗとし、重力加速度をｇとしたときに、
弾性環と仕切板とからなる系の固有振動数ｆを、 として、この固有振動数ｆを400Hz未満のある値
に設定して、この設定値を超えた振動入力により
前記系とパワーユニツト側の基板との振動が逆位
相になるように構成したことを特徴とする流体入
りエンジンマウント装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56021664A JPS57138423A (en) | 1981-02-17 | 1981-02-17 | Engine mount device filled with fluid |
| DE8282101031T DE3273086D1 (en) | 1981-02-17 | 1982-02-11 | Fluid-filled engine mount device |
| EP82101031A EP0058408B1 (en) | 1981-02-17 | 1982-02-11 | Fluid-filled engine mount device |
| US06/348,836 US4437653A (en) | 1981-02-17 | 1982-02-16 | Fluid-filled engine mount device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56021664A JPS57138423A (en) | 1981-02-17 | 1981-02-17 | Engine mount device filled with fluid |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57138423A JPS57138423A (en) | 1982-08-26 |
| JPS6235537B2 true JPS6235537B2 (ja) | 1987-08-03 |
Family
ID=12061300
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56021664A Granted JPS57138423A (en) | 1981-02-17 | 1981-02-17 | Engine mount device filled with fluid |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4437653A (ja) |
| EP (1) | EP0058408B1 (ja) |
| JP (1) | JPS57138423A (ja) |
| DE (1) | DE3273086D1 (ja) |
Families Citing this family (47)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57171136A (en) * | 1981-04-15 | 1982-10-21 | Tokai Rubber Ind Ltd | Engine mount device filled with fluid |
| JPS57173633A (en) * | 1981-04-20 | 1982-10-26 | Bridgestone Corp | Anti-vibration rubber |
| US4483521A (en) * | 1981-07-01 | 1984-11-20 | Nissan Motor Company, Limited | Rubber and fluid type vibration damper |
| FR2522759A1 (fr) * | 1982-03-03 | 1983-09-09 | Hutchinson | Perfectionnements aux amortisseurs hydrauliques a membrane |
| JPS58211037A (ja) * | 1982-05-31 | 1983-12-08 | Nissan Motor Co Ltd | シヨツクアブソ−バ |
| DE3233456C2 (de) * | 1982-09-09 | 1987-04-09 | Continental Gummi-Werke Ag, 3000 Hannover | Hydraulisch gedämpftes elastisches Lager |
| DE3246205C2 (de) * | 1982-12-14 | 1987-01-08 | Boge Gmbh, 5208 Eitorf | Hydraulisch dämpfendes Gummilager |
| DE3246587C2 (de) * | 1982-12-16 | 1986-09-25 | Boge Gmbh, 5208 Eitorf | Hydraulisch dämpfendes Gummilager |
| US4611795A (en) * | 1983-01-27 | 1986-09-16 | General Motors Corporation | Hydraulic-elastomeric mount |
| EP0115174B1 (en) * | 1983-01-27 | 1989-04-19 | General Motors Corporation | Hydraulic-elastomeric mount |
| JPS59151643A (ja) * | 1983-02-18 | 1984-08-30 | Honda Motor Co Ltd | 流体入りマウント |
| US4641817A (en) * | 1983-04-05 | 1987-02-10 | Dunlop Limited | Vibration absorbing mountings |
| JPS6065928A (ja) * | 1983-09-19 | 1985-04-15 | Toyoda Gosei Co Ltd | 液封入防振装置 |
| JPS59231239A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-25 | Honda Motor Co Ltd | 流体入りマウント |
| JPS59231238A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-25 | Honda Motor Co Ltd | 流体入りマウント |
| FR2549558B1 (fr) * | 1983-07-21 | 1987-12-18 | Hutchinson | Dispositif amortisseur de vibrations |
| JPS60113835A (ja) * | 1983-11-22 | 1985-06-20 | Bridgestone Corp | 防振装置 |
| SE449780B (sv) * | 1983-09-16 | 1987-05-18 | Trelleborg Ab | Vibrationsisolator med vetskedempning |
| JPS6091037A (ja) * | 1983-10-24 | 1985-05-22 | Honda Motor Co Ltd | 流体入りマウント |
| GB2149880B (en) * | 1983-11-12 | 1987-05-28 | Dunlop Ltd | Vibration absorbing mountings |
| US4588173A (en) * | 1983-11-23 | 1986-05-13 | General Motors Corporation | Hydraulic-elastomeric mount |
| JPS60179541A (ja) * | 1984-02-27 | 1985-09-13 | Nissan Motor Co Ltd | 流体入りパワ−ユニツトマウント装置 |
| DE3416431C2 (de) * | 1984-05-04 | 1986-07-31 | Boge Gmbh, 5208 Eitorf | Hydraulisch dämpfendes Gummilager |
| DE3421135A1 (de) * | 1984-06-07 | 1985-12-12 | Audi AG, 8070 Ingolstadt | Hydraulisches motorlager |
| JPS6145130A (ja) * | 1984-08-07 | 1986-03-05 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 液体減衰式防振支承装置 |
| DE3529199A1 (de) * | 1984-08-16 | 1986-02-27 | Nissan Motor Co., Ltd., Yokohama, Kanagawa | Schwingungsdaempfungssystem |
| BR8503796A (pt) * | 1984-10-12 | 1986-05-20 | Imp Clevite Inc | Amortecedor elastico viscoso e conjunto de montagem de motor |
| JPH0223881Y2 (ja) * | 1984-12-06 | 1990-06-29 | ||
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| DE3501111C2 (de) * | 1985-01-15 | 1986-12-04 | Fa. Carl Freudenberg, 6940 Weinheim | Motorlager |
| DE3501628A1 (de) * | 1985-01-19 | 1986-07-31 | Boge Gmbh, 5208 Eitorf | Hydraulisch daempfendes gummilager |
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| US4679777A (en) * | 1985-10-07 | 1987-07-14 | General Motors Corporation | Hydraulic-elastomeric mount displacement decoupler |
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| US4783063A (en) * | 1987-01-30 | 1988-11-08 | General Motors Corporation | Hydraulic-elastomeric mount displacement decoupler |
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| JPH02209646A (ja) * | 1989-12-16 | 1990-08-21 | Tokai Rubber Ind Ltd | 流体入りマウント |
| US5040774A (en) * | 1990-04-09 | 1991-08-20 | The Pullman Company | Hydraulic damping bushing |
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| US6435487B1 (en) * | 1999-07-12 | 2002-08-20 | Toyo Tire & Rubber Co., Ltd. | Liquid sealed type vibration isolator |
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| JP5925545B2 (ja) * | 2012-03-21 | 2016-05-25 | 東洋ゴム工業株式会社 | 液封入式防振装置 |
| US10145443B2 (en) | 2015-01-26 | 2018-12-04 | Itt Manufacturing Enterprises Llc | Compliant elastomeric shock absorbing apparatus |
| JP6047263B2 (ja) * | 2015-10-29 | 2016-12-21 | 株式会社小松製作所 | コントローラ組立体および作業車両 |
Family Cites Families (10)
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|---|---|---|---|---|
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| US2890846A (en) | 1955-03-04 | 1959-06-16 | Schloss Fred | Low frequency shock noise mounting |
| DE2727244C2 (de) * | 1976-06-30 | 1990-06-21 | Automobiles Peugeot, 75116 Paris | Gummifeder mit Flüssigkeitsfüllung |
| DE2833776C2 (de) * | 1977-03-23 | 1983-12-15 | Boge Gmbh, 5208 Eitorf | Zweikammer-Motorlager |
| DE2802896C2 (de) * | 1978-01-24 | 1982-09-23 | Audi Nsu Auto Union Ag, 7107 Neckarsulm | Gummilager mit hydraulischer Dämpfung |
| IT1110771B (it) * | 1979-02-09 | 1986-01-06 | Gomma Antivibranti Applic | Sopporto ammortizzante per la sospensione di un corpo oscillante ad una struttura di sopporto,particolarmente per la sospensione del motore al telaio di un autoveicolo |
| DE2905090C2 (de) * | 1979-02-10 | 1987-11-12 | Fa. Carl Freudenberg, 6940 Weinheim | Gummilager mit hydraulischer Dämpfung |
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| DE3024089C3 (de) * | 1980-06-27 | 1992-10-08 | Boge Gmbh | Hydraulisch dämpfendes lager |
-
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- 1981-02-17 JP JP56021664A patent/JPS57138423A/ja active Granted
-
1982
- 1982-02-11 EP EP82101031A patent/EP0058408B1/en not_active Expired
- 1982-02-11 DE DE8282101031T patent/DE3273086D1/de not_active Expired
- 1982-02-16 US US06/348,836 patent/US4437653A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
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| EP0058408A2 (en) | 1982-08-25 |
| EP0058408B1 (en) | 1986-09-10 |
| DE3273086D1 (en) | 1986-10-16 |
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