JPS6248726B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6248726B2 JPS6248726B2 JP6947480A JP6947480A JPS6248726B2 JP S6248726 B2 JPS6248726 B2 JP S6248726B2 JP 6947480 A JP6947480 A JP 6947480A JP 6947480 A JP6947480 A JP 6947480A JP S6248726 B2 JPS6248726 B2 JP S6248726B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- heat treatment
- stainless steel
- rolling
- cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 23
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 11
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 17
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 17
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 14
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 12
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 7
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 6
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 5
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000029422 Hypernatremia Diseases 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- GVEHJMMRQRRJPM-UHFFFAOYSA-N chromium(2+);methanidylidynechromium Chemical compound [Cr+2].[Cr]#[C-].[Cr]#[C-] GVEHJMMRQRRJPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- BQJTUDIVKSVBDU-UHFFFAOYSA-L copper;sulfuric acid;sulfate Chemical compound [Cu+2].OS(O)(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O BQJTUDIVKSVBDU-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910003470 tongbaite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
本発明はフエライト系ステンレス鋼線材の熱処
理法の改良に関し、熱工ネルギーの節減と処理時
間の短縮を実現したものである。 SUS430を代表とするフエライト系ステンレス
鋼線材は、線引き加工が容易なように、通常はＣ
0.06％に製造している。このような低炭素含有
量であれば、圧延のままでも引張強度が60Kg／mm2
前後であるから、かなり高減面率の伸線加工が可
能である。 ところが実際は、この線材は焼鈍処理を施した
上で出荷している。その理由は、この鋼は圧延の
ままでは耐食性が低く、粒界腐食に起因する表面
欠陥が生じるおそれのあることである。粒界腐食
はフライイト系ステンレス鋼にとつて避けられな
い問題であつて、鋼材が圧延温度から冷却される
過程で、クロム炭（窒）化物が析出し、その周辺
のクロムが奪われてクロム欠乏領域ができ、これ
が優先的に腐食されて起る現象である。焼鈍処理
の効果は、700〜800℃に加熱することによりクロ
ム欠乏領域に周囲からクロムが拡散により補給さ
れ、その耐食性が回復することにある。このよう
に、フエライト系ステンレス鋼線材の焼鈍処理に
は、加工性を向上させる（強度を60Kg／mm2レベル
から50Kg／mm2以下に低下させる）ばかりでなく、
耐食性を改善するという意義もある。 しかしながら焼鈍処理は、通常は一旦常温まで
冷却された鋼材をあらためて高温に加熱する操作
であり、しかも７〜８時間という長い時間をかけ
て行なうので、消費される熱エネルギーは膨大で
ある。このような長い時間は、線材を密に巻いた
コイルの内部まで温度を均一にするために必要な
ことでもあるから、多少とも温度の均一化が速や
かになるよう、粗な巻き方、いわゆるバラ巻き状
態で焼鈍することが考えられるが、これは当然に
大型の炉を必要とするし、取扱いも面倒である。 本発明者は、このフエライト系ステンレス鋼線
材の焼鈍処理に要する熱エネルギーと時間の節約
を意図して研究を進めた結果、従来の焼鈍操作に
代えて、圧延後短時間の高塩保持と水冷とを組み
合わせて行なうことにより、同等の効果が得られ
ることを見出して本発明に至つた。120℃から水
冷して液体化したSUS430鋼における耐食性と焼
鈍温度との関係についての研究によれば（竹田ほ
か、「フエライト系ステンレス鋼の粒界腐食感受
性と、炭化物および窒化物析出の関係」「鉄と
銅」第63年第５号62頁〜70頁）600℃付近で析出
するM7M3（Ｍの代表はいうまでもなくCr）のタ
イプの炭化物が耐食性低下の主因であり、この化
合物は準安定相であつてその生成はきわめて速
く、圧延後の冷却過程でも析出してくる。 一方、700〜850℃で析出するM23C6のタイプの
待化物は安定相であり、この温度領域ではクロム
の拡散もかなり速く行なわれるから、クロムが極
度に欠乏した部分はできず、粒界腐食の問題は著
しく軽減される。 本発明は、前者の炭化物の生成または炭化物生
成にともなうCr欠乏層の発生を避ければ目的を
達し得ることに着目し、その条件を追求してなさ
れたものであつて、本発明のフエライト系ステン
レス鋼線材の熱処理法は、圧延後、650℃以下の
温度に冷却することなく、740〜820℃の温度に少
なくとも５分間保持したのち水冷することからな
る。 上記の操作条件の意義は次のとおりである。 圧延後、加熱炉に入れるときの温度が650℃を
下回るほど冷却すると、加熱処理に比較的長時間
を要し、熱エネルギーと時間の節約をはかるとい
う目的に反するし、熱処理効果も十分高くならな
い。従つて、もつと高い700℃台または800℃を超
える温度をえらぶべきである。ただし、850℃は
若干高温にすぎ、常に好結果を与えるとは限らな
いから、850℃止まりが好ましいことになる。 熱処理温度は、700℃近辺でも効果がないでは
ないが確実に得られないことと、到達レベルも高
くないことからみて不適当で、740℃において効
果が確実かつ高いレベルで得られる。熱エネルギ
ーの消費量の観点からいえば、あまり高温の加熱
は得策でないから、上限として、成果が確認され
ている820℃を選択した。 加熱時間は、３分程度では不足で、５分を費せ
ばおおむね効果的となる。一般に処理温度が高い
方が時間は短くて足り、低温の方が長時間を要す
るが、８〜10分またはそれ以上の時間は必要とし
ない。 熱処理後の水冷は、前述した粒界腐食の主因と
なるM7C3タイプの炭（窒）化物の生成する温度
領域（600℃近辺）を速やかに通過し、その析出
を最少限に止めるために必要である。 以下に、本発明成立の過程において行なつた実
験の一部を説明し、上記の条件をえらんだ根拠を
示す。 実験は、SUS430鋼を圧延機Ｍで径15mmの丸棒
に圧延したものからサンプルを切り取り、図面に
示す時間−温度パターンで熱処理して、機械的性
質および耐食性をしらべることを内容とする。 機械的性質は、引張強度（TS）および絞り
（RA）について測定し、TS55Kg／mm2、および
RA65％を合格とし、好ましくはRA70％とし
た。耐食性は、問題とする粒界腐食の程度を知る
ため、硫酸−硫酸銅腐食試験により、腐食減量が
１ｇ／m2−hr以下であり、曲げ試験の結果クラツ
クを生じないものを合格とした。 熱処理パターンにおいて、すなわち圧延後の
冷却が加熱炉の温度を下回らないうちに炉に入れ
るものは、高温で炭（窒）化物を析出させると同
時に、クロムの拡散による補給を行なわせ、クロ
ム欠乏領域が生じないようにはかるという考えに
もとづいており、またの、一旦は加熱炉温度以
下に冷却してから炉に入れるというパターンは、
炭（窒）化物を析出させたのち、高温においてク
ロムの拡散を促して、クロム欠乏領域に補給する
という意図をもつたものである。 入炉温度の調節は、（図では区別してないが）
実際は圧延後の空冷AC、の時間を調節すること
により行なつた。圧延温度は、圧延終了直後で、
いずれも約940℃である。 実験 Ｃ：0.04％、Cr：16.37％を含有するSUS430に
ついて、下記の熱処理条件の組み合わせを試み
た。 入炉温度T1：650、750、850℃ 加熱温度T2：740、780、820℃ 加熱時間ｔ：３、５、(7)、10分 各試験の結果を、第１−１表ないし第１−３表
に示す。
理法の改良に関し、熱工ネルギーの節減と処理時
間の短縮を実現したものである。 SUS430を代表とするフエライト系ステンレス
鋼線材は、線引き加工が容易なように、通常はＣ
0.06％に製造している。このような低炭素含有
量であれば、圧延のままでも引張強度が60Kg／mm2
前後であるから、かなり高減面率の伸線加工が可
能である。 ところが実際は、この線材は焼鈍処理を施した
上で出荷している。その理由は、この鋼は圧延の
ままでは耐食性が低く、粒界腐食に起因する表面
欠陥が生じるおそれのあることである。粒界腐食
はフライイト系ステンレス鋼にとつて避けられな
い問題であつて、鋼材が圧延温度から冷却される
過程で、クロム炭（窒）化物が析出し、その周辺
のクロムが奪われてクロム欠乏領域ができ、これ
が優先的に腐食されて起る現象である。焼鈍処理
の効果は、700〜800℃に加熱することによりクロ
ム欠乏領域に周囲からクロムが拡散により補給さ
れ、その耐食性が回復することにある。このよう
に、フエライト系ステンレス鋼線材の焼鈍処理に
は、加工性を向上させる（強度を60Kg／mm2レベル
から50Kg／mm2以下に低下させる）ばかりでなく、
耐食性を改善するという意義もある。 しかしながら焼鈍処理は、通常は一旦常温まで
冷却された鋼材をあらためて高温に加熱する操作
であり、しかも７〜８時間という長い時間をかけ
て行なうので、消費される熱エネルギーは膨大で
ある。このような長い時間は、線材を密に巻いた
コイルの内部まで温度を均一にするために必要な
ことでもあるから、多少とも温度の均一化が速や
かになるよう、粗な巻き方、いわゆるバラ巻き状
態で焼鈍することが考えられるが、これは当然に
大型の炉を必要とするし、取扱いも面倒である。 本発明者は、このフエライト系ステンレス鋼線
材の焼鈍処理に要する熱エネルギーと時間の節約
を意図して研究を進めた結果、従来の焼鈍操作に
代えて、圧延後短時間の高塩保持と水冷とを組み
合わせて行なうことにより、同等の効果が得られ
ることを見出して本発明に至つた。120℃から水
冷して液体化したSUS430鋼における耐食性と焼
鈍温度との関係についての研究によれば（竹田ほ
か、「フエライト系ステンレス鋼の粒界腐食感受
性と、炭化物および窒化物析出の関係」「鉄と
銅」第63年第５号62頁〜70頁）600℃付近で析出
するM7M3（Ｍの代表はいうまでもなくCr）のタ
イプの炭化物が耐食性低下の主因であり、この化
合物は準安定相であつてその生成はきわめて速
く、圧延後の冷却過程でも析出してくる。 一方、700〜850℃で析出するM23C6のタイプの
待化物は安定相であり、この温度領域ではクロム
の拡散もかなり速く行なわれるから、クロムが極
度に欠乏した部分はできず、粒界腐食の問題は著
しく軽減される。 本発明は、前者の炭化物の生成または炭化物生
成にともなうCr欠乏層の発生を避ければ目的を
達し得ることに着目し、その条件を追求してなさ
れたものであつて、本発明のフエライト系ステン
レス鋼線材の熱処理法は、圧延後、650℃以下の
温度に冷却することなく、740〜820℃の温度に少
なくとも５分間保持したのち水冷することからな
る。 上記の操作条件の意義は次のとおりである。 圧延後、加熱炉に入れるときの温度が650℃を
下回るほど冷却すると、加熱処理に比較的長時間
を要し、熱エネルギーと時間の節約をはかるとい
う目的に反するし、熱処理効果も十分高くならな
い。従つて、もつと高い700℃台または800℃を超
える温度をえらぶべきである。ただし、850℃は
若干高温にすぎ、常に好結果を与えるとは限らな
いから、850℃止まりが好ましいことになる。 熱処理温度は、700℃近辺でも効果がないでは
ないが確実に得られないことと、到達レベルも高
くないことからみて不適当で、740℃において効
果が確実かつ高いレベルで得られる。熱エネルギ
ーの消費量の観点からいえば、あまり高温の加熱
は得策でないから、上限として、成果が確認され
ている820℃を選択した。 加熱時間は、３分程度では不足で、５分を費せ
ばおおむね効果的となる。一般に処理温度が高い
方が時間は短くて足り、低温の方が長時間を要す
るが、８〜10分またはそれ以上の時間は必要とし
ない。 熱処理後の水冷は、前述した粒界腐食の主因と
なるM7C3タイプの炭（窒）化物の生成する温度
領域（600℃近辺）を速やかに通過し、その析出
を最少限に止めるために必要である。 以下に、本発明成立の過程において行なつた実
験の一部を説明し、上記の条件をえらんだ根拠を
示す。 実験は、SUS430鋼を圧延機Ｍで径15mmの丸棒
に圧延したものからサンプルを切り取り、図面に
示す時間−温度パターンで熱処理して、機械的性
質および耐食性をしらべることを内容とする。 機械的性質は、引張強度（TS）および絞り
（RA）について測定し、TS55Kg／mm2、および
RA65％を合格とし、好ましくはRA70％とし
た。耐食性は、問題とする粒界腐食の程度を知る
ため、硫酸−硫酸銅腐食試験により、腐食減量が
１ｇ／m2−hr以下であり、曲げ試験の結果クラツ
クを生じないものを合格とした。 熱処理パターンにおいて、すなわち圧延後の
冷却が加熱炉の温度を下回らないうちに炉に入れ
るものは、高温で炭（窒）化物を析出させると同
時に、クロムの拡散による補給を行なわせ、クロ
ム欠乏領域が生じないようにはかるという考えに
もとづいており、またの、一旦は加熱炉温度以
下に冷却してから炉に入れるというパターンは、
炭（窒）化物を析出させたのち、高温においてク
ロムの拡散を促して、クロム欠乏領域に補給する
という意図をもつたものである。 入炉温度の調節は、（図では区別してないが）
実際は圧延後の空冷AC、の時間を調節すること
により行なつた。圧延温度は、圧延終了直後で、
いずれも約940℃である。 実験 Ｃ：0.04％、Cr：16.37％を含有するSUS430に
ついて、下記の熱処理条件の組み合わせを試み
た。 入炉温度T1：650、750、850℃ 加熱温度T2：740、780、820℃ 加熱時間ｔ：３、５、(7)、10分 各試験の結果を、第１−１表ないし第１−３表
に示す。
【表】
【表】
【表】
実験
Ｃ：0.04％、Cr：16.26％を含有するSUS430に
ついて、下記の熱処理条件の組み合わせを試み
た。 入炉温度T1：650、800、850℃ 加熱温度T2：700、740、780℃ 加熱時間ｔ：３、５、８分 各試験の結果を、第−１表ないし第−３表
に示す。
ついて、下記の熱処理条件の組み合わせを試み
た。 入炉温度T1：650、800、850℃ 加熱温度T2：700、740、780℃ 加熱時間ｔ：３、５、８分 各試験の結果を、第−１表ないし第−３表
に示す。
【表】
【表】
【表】
【表】
実験
実験番号−１−６、−２−５および−３
−５において、水冷に代えて空冷を行なつた場合
について、引張強度、絞りおよび腐食減量を測定
した。 その結果を第表に示し、比較に便なように上
記実験例のデータを再掲する。機械的性質におい
ては差が認められないが、耐食性に関して空冷材
は全く不満足なことがわかる。
−５において、水冷に代えて空冷を行なつた場合
について、引張強度、絞りおよび腐食減量を測定
した。 その結果を第表に示し、比較に便なように上
記実験例のデータを再掲する。機械的性質におい
ては差が認められないが、耐食性に関して空冷材
は全く不満足なことがわかる。
【表】
図面は、本発明の熱処理法を概念的に説明す
る、時間の経過と温度との関係を示すグラフであ
る。 T0……圧延温度、T1……入炉温度、T2……加
熱温度、AC1，AC2……空冷、WQ……水冷、ｔ
……加熱時間。
る、時間の経過と温度との関係を示すグラフであ
る。 T0……圧延温度、T1……入炉温度、T2……加
熱温度、AC1，AC2……空冷、WQ……水冷、ｔ
……加熱時間。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ フエライト系ステンレス鋼を、圧延後、650
℃を下回る温度に冷却することなく、740〜820℃
の温度に少なくとも５分間保持したのち水冷する
ことからなるフエライト系ステンレス鋼線材の熱
処理法。 ２ フエライト系ステンレス鋼が、Ｃ：0.12％以
下、Ｓ：1.00％以下、Mn：1.25％以下、および
Cr：16.00〜18.00％を含有し、残余がFeおよび
不可避の不純物からなる特許請求の範囲第１項の
熱処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6947480A JPS56166335A (en) | 1980-05-24 | 1980-05-24 | Heat treatment of ferrite stainless steel wire rod |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6947480A JPS56166335A (en) | 1980-05-24 | 1980-05-24 | Heat treatment of ferrite stainless steel wire rod |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56166335A JPS56166335A (en) | 1981-12-21 |
| JPS6248726B2 true JPS6248726B2 (ja) | 1987-10-15 |
Family
ID=13403705
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6947480A Granted JPS56166335A (en) | 1980-05-24 | 1980-05-24 | Heat treatment of ferrite stainless steel wire rod |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56166335A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61199037A (ja) * | 1985-02-28 | 1986-09-03 | Nippon Steel Corp | フエライト系ステンレス鋼線材の製造法 |
| IT1200101B (it) * | 1985-08-01 | 1989-01-05 | Centro Speriment Metallurg | Procedimento di trattamento termico per vergella in acciaio inossidabile |
-
1980
- 1980-05-24 JP JP6947480A patent/JPS56166335A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56166335A (en) | 1981-12-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3960887B1 (en) | Method for producing grain-oriented electrical steel sheet | |
| US4065329A (en) | Continuous heat treatment of cold rolled steel strip | |
| JPH0555573B2 (ja) | ||
| TW202120711A (zh) | 提高鉻鉬鋼材之球化率之方法 | |
| KR850000930B1 (ko) | 페라이트 스테인레스강 시이트 또는 스트립의 제조방법 | |
| JPS62130268A (ja) | 加工用合金化処理溶融亜鉛めつき軟鋼板の製造方法 | |
| JPH04301035A (ja) | 長手方向の磁気特性が均一な方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JP2000246322A (ja) | 酸洗性に優れた圧延線材およびその製造方法 | |
| JPH07256306A (ja) | 鋼鋳片の熱間圧延時の表面疵防止方法 | |
| JPH06240358A (ja) | 磁束密度が高く、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH066747B2 (ja) | 磁束密度の高く鉄損の低い一方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPS60204836A (ja) | 表面疵のない加工性のすぐれたフエライト系ステンレス鋼薄板の製造法 | |
| JPS6043432A (ja) | アルミキルド冷延鋼板の製造法 | |
| JPS60162731A (ja) | 時効性の小さい連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH01188630A (ja) | プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS5810447B2 (ja) | 加工性及び耐時効性の優れた冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 | |
| JP2740233B2 (ja) | 耐食性に優れた軟質表面処理鋼板用原板の製造方法 | |
| JP2005226147A (ja) | ステンレス鋼線材の製造方法 | |
| JPS6254017A (ja) | Ｃｒ系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法 | |
| JPS59219407A (ja) | 絞り加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH02122022A (ja) | 非時効・深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2773983B2 (ja) | 連続焼鈍による表面処理原板の製造方法 | |
| JPS6075519A (ja) | 連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法 | |
| JPS58217638A (ja) | 耐時効性と延性の良好な、冷延鋼板製造方法 | |
| JPH08157961A (ja) | 深絞り用非時効熱延鋼板の製造方法 |