JPS60204836A - 表面疵のない加工性のすぐれたフエライト系ステンレス鋼薄板の製造法 - Google Patents
表面疵のない加工性のすぐれたフエライト系ステンレス鋼薄板の製造法Info
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- JPS60204836A JPS60204836A JP59059620A JP5962084A JPS60204836A JP S60204836 A JPS60204836 A JP S60204836A JP 59059620 A JP59059620 A JP 59059620A JP 5962084 A JP5962084 A JP 5962084A JP S60204836 A JPS60204836 A JP S60204836A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、表面疵のない、加工性のすぐれたフェライト
系ステンレス鋼薄板を、熱延板焼鈍工程を省略して製造
する方法に関するものである。
系ステンレス鋼薄板を、熱延板焼鈍工程を省略して製造
する方法に関するものである。
（従来技術）
７エライト系ステンレス鋼薄板は、熱延板焼鈍後、１回
または、中間焼鈍を挾んだ２回の冷間圧延を行なった後
、仕上焼鈍して製造されているのが一般であ・る。
または、中間焼鈍を挾んだ２回の冷間圧延を行なった後
、仕上焼鈍して製造されているのが一般であ・る。
前述の、熱延板焼鈍を行なわない場合は、最終成品にお
いて、 ■ 表面疵が発生 ■ 降伏強度が高く、降伏点伸びが大きく、伸びが少な
い。
いて、 ■ 表面疵が発生 ■ 降伏強度が高く、降伏点伸びが大きく、伸びが少な
い。
■ ｒ値が小さく、リジングが大きい。
等々の欠陥が発生し易くなる。
発明者は、熱延板焼鈍を行なわなくともこれらの欠陥を
防止することができるフェライト系ステンレス鋼薄板の
製造法について研究した結果、特開昭５７−７０２３６
号公報に開示した如（，０，０８チ〜０．５ ’Ｉ Ａ
Ｌを含有するフェライト系ステンレス鋼熱延板を、４０
１以上の圧延率で冷間圧延した後、７００℃〜１０００
℃の温度に１０分間以内加熱した後、さらに４０％以上
の圧延率（圧下率）で冷間圧延し、次いで再結晶焼鈍す
る方法を見出した。
防止することができるフェライト系ステンレス鋼薄板の
製造法について研究した結果、特開昭５７−７０２３６
号公報に開示した如（，０，０８チ〜０．５ ’Ｉ Ａ
Ｌを含有するフェライト系ステンレス鋼熱延板を、４０
１以上の圧延率で冷間圧延した後、７００℃〜１０００
℃の温度に１０分間以内加熱した後、さらに４０％以上
の圧延率（圧下率）で冷間圧延し、次いで再結晶焼鈍す
る方法を見出した。
（発明の構成）
本発明は、この技術をさらに改良、発展させたものであ
り、その骨子は、熱間圧延工程において、熱延板の捲取
温度を７５０℃以上とし、中間焼鈍条件を７００℃〜１
０５０℃の温度で１０分間以内加熱することを特徴とし
ている。このように高温捲取することで、表面疵がなく
、加工性、即ちｒ値が高く、リジングが減少する冶金的
理由について以下に１詳細に説明する。
り、その骨子は、熱間圧延工程において、熱延板の捲取
温度を７５０℃以上とし、中間焼鈍条件を７００℃〜１
０５０℃の温度で１０分間以内加熱することを特徴とし
ている。このように高温捲取することで、表面疵がなく
、加工性、即ちｒ値が高く、リジングが減少する冶金的
理由について以下に１詳細に説明する。
熱延板焼鈍することなく１回の冷間圧延して薄板とする
製造工程において、本発明のフェライト系ステンレス鋼
の如（Ａｔを０．０８１〜０．５チ含有している場合は
、捲取温度が高温となる程ｒ値が向上するが、逆１ｃ
ＩＪジングが劣化するという欠点がある。しかしながら
熱延板焼鈍することカ〈直ちに冷間圧延後、中間焼鈍を
紅で冷延焼鈍する製造工程においては、捲取温度が高温
となる程ｒ値も向上し、且つリジングも向上する。その
理由は、高温捲取材は、低温捲取材と比較して、中間焼
鈍後に深絞シ性に有利な（１ｔ１） ＜１１２＞系の集
合組織の発達が著しく、このような集合組織を出発素材
として冷延焼鈍する場合、最終成品で深絞シ性に有利な
（１１１） ＜１１０＞系の集合組織の発達が顕著にな
ることＫよる。低温捲取材の場合は、中間焼鈍後に深絞
シ性に有利な（１１１） ＜１１２＞系の集合組織の発
達が不十分で、比較的ランダムな集合組織となシ、この
ような集合組織を出発素材として冷延焼鈍する場合、高
温捲取材と比べて、深絞シ性に有利な（ｔｉｌｌ ＜１
１０＞系の集合組織の発達が不十分なため、深絞シ性が
劣ることになる。しかしながら１回冷延法の場合は高温
捲取しても深絞シ性に有利な（１１１）系の集合組織は
（１ｕ） ＜１１２＞系が主方位となるが、本発明に従
った２回冷延法においては、低温捲取の場合も深絞シ性
に便利な（１１１）系の集合組織としては、（１１１）
＜１１２＞と（１１１）＜１１０＞が主方位となり、
高温捲取９１回冷延法と比べて、ｒ値の絶対値は大きい
。
製造工程において、本発明のフェライト系ステンレス鋼
の如（Ａｔを０．０８１〜０．５チ含有している場合は
、捲取温度が高温となる程ｒ値が向上するが、逆１ｃ
ＩＪジングが劣化するという欠点がある。しかしながら
熱延板焼鈍することカ〈直ちに冷間圧延後、中間焼鈍を
紅で冷延焼鈍する製造工程においては、捲取温度が高温
となる程ｒ値も向上し、且つリジングも向上する。その
理由は、高温捲取材は、低温捲取材と比較して、中間焼
鈍後に深絞シ性に有利な（１ｔ１） ＜１１２＞系の集
合組織の発達が著しく、このような集合組織を出発素材
として冷延焼鈍する場合、最終成品で深絞シ性に有利な
（１１１） ＜１１０＞系の集合組織の発達が顕著にな
ることＫよる。低温捲取材の場合は、中間焼鈍後に深絞
シ性に有利な（１１１） ＜１１２＞系の集合組織の発
達が不十分で、比較的ランダムな集合組織となシ、この
ような集合組織を出発素材として冷延焼鈍する場合、高
温捲取材と比べて、深絞シ性に有利な（ｔｉｌｌ ＜１
１０＞系の集合組織の発達が不十分なため、深絞シ性が
劣ることになる。しかしながら１回冷延法の場合は高温
捲取しても深絞シ性に有利な（１１１）系の集合組織は
（１ｕ） ＜１１２＞系が主方位となるが、本発明に従
った２回冷延法においては、低温捲取の場合も深絞シ性
に便利な（１１１）系の集合組織としては、（１１１）
＜１１２＞と（１１１）＜１１０＞が主方位となり、
高温捲取９１回冷延法と比べて、ｒ値の絶対値は大きい
。
熱延板焼鈍を省略した１回冷延法では、高温捲取するこ
とで、リジングが劣化するのに対し、本発明の２回冷延
法においては、高温捲取程リジングが向上する理由は、
低温捲取材と比べて、最終焼鈍工種で（１００） ＜１
１０＞系の集合組織が発達しないことによる。再結晶焼
鈍で（１１１）系の集合組織を優先的に発達させるため
には、冷延前の粒界の面積が多くかつ、マトリ、クスが
清浄化されている必要がある。
とで、リジングが劣化するのに対し、本発明の２回冷延
法においては、高温捲取程リジングが向上する理由は、
低温捲取材と比べて、最終焼鈍工種で（１００） ＜１
１０＞系の集合組織が発達しないことによる。再結晶焼
鈍で（１１１）系の集合組織を優先的に発達させるため
には、冷延前の粒界の面積が多くかつ、マトリ、クスが
清浄化されている必要がある。
熱延板焼鈍省略工程の１回冷延法で高温捲取の場合Ｋ、
（１１１）系の再結晶集合組織が発達するのは低温捲取
材と比べて硬い相が少なくマトリックスが清浄化されて
いるためであるが、熱延ままの状態では、１回冷延焼鈍
後のものに比し、粒界面積が少なく、熱延集合組織の主
方位の１つである（１００） ＜１１０＞系の集合組織
は、１回目の再結晶焼鈍時もそのまま方位関係を維持し
て回復または方位関係に変化を起こさない、いわゆるそ
の場再結晶を起こし再結晶過程で、（１００） ＜１１
０＞系の集合組織の減少は比較的少ない。
（１１１）系の再結晶集合組織が発達するのは低温捲取
材と比べて硬い相が少なくマトリックスが清浄化されて
いるためであるが、熱延ままの状態では、１回冷延焼鈍
後のものに比し、粒界面積が少なく、熱延集合組織の主
方位の１つである（１００） ＜１１０＞系の集合組織
は、１回目の再結晶焼鈍時もそのまま方位関係を維持し
て回復または方位関係に変化を起こさない、いわゆるそ
の場再結晶を起こし再結晶過程で、（１００） ＜１１
０＞系の集合組織の減少は比較的少ない。
低温捲取の場合は、熱延ままの状態でいわゆる硬い相が
多く、１回目の再結晶焼鈍時に（１１１）＜１１２＞系
の集合組織の発達が不十分だが、硬い相周辺でミクロ的
な剪断変形、剪断歪が入り、１回目の再結晶では、（１
１０）系の集合組織が発達し、（１００） ＜１１０＞
系の集合組織が相対的に減少する。
多く、１回目の再結晶焼鈍時に（１１１）＜１１２＞系
の集合組織の発達が不十分だが、硬い相周辺でミクロ的
な剪断変形、剪断歪が入り、１回目の再結晶では、（１
１０）系の集合組織が発達し、（１００） ＜１１０＞
系の集合組織が相対的に減少する。
中間焼鈍工程において、熱延ｔまの状態で残留していた
、いわゆる硬い相は、α十炭化物に変態し、その工程で
放出されたＮは、ＡｔＮの形で固定される。これらの変
化は、硬い相Ｃｒ２Ｎの少ない高温捲取材において、よ
シ顕著に起こる。
、いわゆる硬い相は、α十炭化物に変態し、その工程で
放出されたＮは、ＡｔＮの形で固定される。これらの変
化は、硬い相Ｃｒ２Ｎの少ない高温捲取材において、よ
シ顕著に起こる。
従って、高温捲取材の、１回冷延後の再結晶組織は、低
温捲取材と比べて、（１００）系の集合組織は多いが、
マトリックスはよシ清浄化され、固溶Ｎは少なく、熱延
ままの状態と比べて、粒界面積は著しく増加している。
温捲取材と比べて、（１００）系の集合組織は多いが、
マトリックスはよシ清浄化され、固溶Ｎは少なく、熱延
ままの状態と比べて、粒界面積は著しく増加している。
このような再結晶集合組織を出発素材として冷延再結晶
させる場合は（１１１）面が圧延面に平行である集合組
織が粒界から多く発達することになｐ１再結晶しにくい
（１００）系の方位がこれらの方位に喰われることにな
シ、結果として（１００）系の集合組織が減少するので
、高温捲取材はりゾング屯向上するのである。低温捲取
材は高温捲取材と比べて、中間焼鈍後はりジンクを劣化
させる（１００）系の集合組織の発達は少ないが、（１
１１）系の集合組織も少なく、固溶Ｎが多く、マトリッ
クスの清浄化も不十分であるので、最終焼鈍後も（１１
１）系の集合組織の発達が高温捲取材と比べると不十分
であシ、（１００）系の集合組織の減少量が相対的に少
なくなるので、リジングの向上が少ないことＫなる。以
上の理由で捲取温度を７５０℃以上としたものである。
させる場合は（１１１）面が圧延面に平行である集合組
織が粒界から多く発達することになｐ１再結晶しにくい
（１００）系の方位がこれらの方位に喰われることにな
シ、結果として（１００）系の集合組織が減少するので
、高温捲取材はりゾング屯向上するのである。低温捲取
材は高温捲取材と比べて、中間焼鈍後はりジンクを劣化
させる（１００）系の集合組織の発達は少ないが、（１
１１）系の集合組織も少なく、固溶Ｎが多く、マトリッ
クスの清浄化も不十分であるので、最終焼鈍後も（１１
１）系の集合組織の発達が高温捲取材と比べると不十分
であシ、（１００）系の集合組織の減少量が相対的に少
なくなるので、リジングの向上が少ないことＫなる。以
上の理由で捲取温度を７５０℃以上としたものである。
以上のメタラジ−の説明よル自から明らかの如く、捲取
温度は、７５０℃以上高温程好ましいが、通常のスラブ
加熱温度例えば、１２００℃の場合で言うと、仕上圧延
終了温度は約９００℃程度であり、近接コイラーをもう
けても９ｏｏ℃前後が上限と考えられる。７５０’Ｃの
温度で捲取った場合も、コイル最内捲及び最外捲の数Ｉ
ｏｍ長さ相当部分は、温度が急速に下がるため、コイル
中央相当部分と比べてｒ値、リジングともに若干劣る傾
向があるので、それを防止するため、捲取直後にコイル
を断熱材で覆う等、熱の放散を防ぐ処置をとることが望
ましい。従って捲取機からの抜熱を防止するため、断熱
スリーブを有した捲取機や、スリーブを加熱しておく等
の対策をとることは特に重要である。
温度は、７５０℃以上高温程好ましいが、通常のスラブ
加熱温度例えば、１２００℃の場合で言うと、仕上圧延
終了温度は約９００℃程度であり、近接コイラーをもう
けても９ｏｏ℃前後が上限と考えられる。７５０’Ｃの
温度で捲取った場合も、コイル最内捲及び最外捲の数Ｉ
ｏｍ長さ相当部分は、温度が急速に下がるため、コイル
中央相当部分と比べてｒ値、リジングともに若干劣る傾
向があるので、それを防止するため、捲取直後にコイル
を断熱材で覆う等、熱の放散を防ぐ処置をとることが望
ましい。従って捲取機からの抜熱を防止するため、断熱
スリーブを有した捲取機や、スリーブを加熱しておく等
の対策をとることは特に重要である。
本発明で１．２回の冷延率を４０チ以上としたのは、再
結晶組織で（１１１）系集合組織を充分発達させるため
であり、これ以下では（ｎｔＪ系集合組織の発達が不充
分であるので４０係以上としたもので、冷延率は高い程
好ましいが、熱延板の厚みは最大６％、最終成品厚みは
最小約０．３１Ｘ、程度が通常であシ、おのづから上限
は決まってくる。
結晶組織で（１１１）系集合組織を充分発達させるため
であり、これ以下では（ｎｔＪ系集合組織の発達が不充
分であるので４０係以上としたもので、冷延率は高い程
好ましいが、熱延板の厚みは最大６％、最終成品厚みは
最小約０．３１Ｘ、程度が通常であシ、おのづから上限
は決まってくる。
中間焼鈍温度を７００℃〜１０５０℃で１０分以内の加
熱としたのは、この焼鈍によシ、再結晶を十分に促進さ
せることと、硬い相をα十炭化物に分解させることさら
にＣｒ２Ｎを分解させてｋｔＮを析出させ、固溶Ｎの低
減を狙ったものである。７００℃以上と限定したのは、
これ以下の温度では、再結晶が不充分で、 ＡｔＮの析
出も不十分であるから、成品の機械的性質特に降伏強度
が高く、伸びが少なくなル、ｒ値、リジングも劣化する
ためであ）１０５０℃以下としたのは、これ以上の温度
ではｒ相が析出する場合があ〕、成品のｒ値が低下する
からである。
熱としたのは、この焼鈍によシ、再結晶を十分に促進さ
せることと、硬い相をα十炭化物に分解させることさら
にＣｒ２Ｎを分解させてｋｔＮを析出させ、固溶Ｎの低
減を狙ったものである。７００℃以上と限定したのは、
これ以下の温度では、再結晶が不充分で、 ＡｔＮの析
出も不十分であるから、成品の機械的性質特に降伏強度
が高く、伸びが少なくなル、ｒ値、リジングも劣化する
ためであ）１０５０℃以下としたのは、これ以上の温度
ではｒ相が析出する場合があ〕、成品のｒ値が低下する
からである。
焼鈍時間は長い程ＡｔＮが析出し、再結晶が進み、マ）
ＩＪフックス純化するので、成品の機械的性質、ｒ値、
リジングともに向上するが、１０分以上長く焼鈍しても
効果が飽和するため、加熱時間は１０分以内と限定した
ものである。
ＩＪフックス純化するので、成品の機械的性質、ｒ値、
リジングともに向上するが、１０分以上長く焼鈍しても
効果が飽和するため、加熱時間は１０分以内と限定した
ものである。
従来の熱延板焼鈍後、冷延焼鈍する製造工程においては
、スラブ加熱温度が低温程、仕上圧延温度が低温程、最
終成品のｒ値、リジングは向上するが、このような低温
スラブ加熱、低温仕上圧延を行う場合は、熱延工程で、
いわゆるスケール疵と呼ばれる表面疵が発生する傾向が
強まる。しかしながら本発明の如く、熱延板焼鈍なしの
工程では、ｒ値、リジングを向上させるために低温スラ
ブ加熱、低温仕上熱延にょシ、熱延板焼鈍工程で再結晶
を促進させる必要がないので、高温スラブ加熱、高温仕
上熱延が可能となシ、熱延でのスケール疵の発生がなく
、良好な表面を有した熱延板とすることが出来る。熱延
板焼鈍することなく酸洗する場合、スラブ加熱温度が高
温程、又捲取温度が低温程、熱延ままの状態でα′相又
は「かたい相」と呼ばれる旧ｒ相の変態した相が多く、
これらの相は硝酸を主体とした酸液を使用して酸洗する
場合には、この部分が異常腐食して最終成品でいわゆる
キラキラ疵と呼ばれる表面欠陥の発生する確率が高くな
るが、高温捲取を行えば、たとえ硝酸を主体とした酸液
を使用してもこのような異常腐食の発生は軽減され、最
終成品で表面欠陥の発生がなくなる。
、スラブ加熱温度が低温程、仕上圧延温度が低温程、最
終成品のｒ値、リジングは向上するが、このような低温
スラブ加熱、低温仕上圧延を行う場合は、熱延工程で、
いわゆるスケール疵と呼ばれる表面疵が発生する傾向が
強まる。しかしながら本発明の如く、熱延板焼鈍なしの
工程では、ｒ値、リジングを向上させるために低温スラ
ブ加熱、低温仕上熱延にょシ、熱延板焼鈍工程で再結晶
を促進させる必要がないので、高温スラブ加熱、高温仕
上熱延が可能となシ、熱延でのスケール疵の発生がなく
、良好な表面を有した熱延板とすることが出来る。熱延
板焼鈍することなく酸洗する場合、スラブ加熱温度が高
温程、又捲取温度が低温程、熱延ままの状態でα′相又
は「かたい相」と呼ばれる旧ｒ相の変態した相が多く、
これらの相は硝酸を主体とした酸液を使用して酸洗する
場合には、この部分が異常腐食して最終成品でいわゆる
キラキラ疵と呼ばれる表面欠陥の発生する確率が高くな
るが、高温捲取を行えば、たとえ硝酸を主体とした酸液
を使用してもこのような異常腐食の発生は軽減され、最
終成品で表面欠陥の発生がなくなる。
Ａｔをｏ、ｏｓｓ以上以上比のは、これ未満のＡｔ量で
は、いづれの工程においてもＡｔＮの析出が不十分で最
終成品の降伏点が高くなシ好ましくないことと、ｒ値の
向上式が少なく、キラキラ疵と呼ばれる表面疵が出易す
くなるためである。Ａｔの上限ｔ−０，５１とし九のは
、これを超えて添加しても効果が飽和し、経済的でない
ので０．５１としｔものである。
は、いづれの工程においてもＡｔＮの析出が不十分で最
終成品の降伏点が高くなシ好ましくないことと、ｒ値の
向上式が少なく、キラキラ疵と呼ばれる表面疵が出易す
くなるためである。Ａｔの上限ｔ−０，５１とし九のは
、これを超えて添加しても効果が飽和し、経済的でない
ので０．５１としｔものである。
以下本発明を実施例に従って具体的に説明する。
実施例１
表１に示した化学成分の厚さ２００■の連鋳スラブを１
２００℃の温度に加熱後粗圧延機及び連−続圧延機から
なる熱間圧延機で熱延して厚さ４．０−の熱延板となし
７６０℃の温度で捲取り、捲取後直ちに断熱材で覆い、
１時間後に断熱材を除去して、空冷した。比較のため熱
延後直ちに急冷して６２０℃の温度で捲取っ九コイルも
作成した。
２００℃の温度に加熱後粗圧延機及び連−続圧延機から
なる熱間圧延機で熱延して厚さ４．０−の熱延板となし
７６０℃の温度で捲取り、捲取後直ちに断熱材で覆い、
１時間後に断熱材を除去して、空冷した。比較のため熱
延後直ちに急冷して６２０℃の温度で捲取っ九コイルも
作成した。
これらの熱延コイルは熱延板焼鈍することなく厚さ２．
５ ｙｍ （冷延率３７．５係）、２．０■（冷延率５
０％）、１．０ｍ（冷延率７５１）ｉで冷延し、８４０
℃Ｘ２分の中間焼鈍後、０．４ｍまで冷延し、８４０℃
Ｘ２分の最終焼鈍を行った。
５ ｙｍ （冷延率３７．５係）、２．０■（冷延率５
０％）、１．０ｍ（冷延率７５１）ｉで冷延し、８４０
℃Ｘ２分の中間焼鈍後、０．４ｍまで冷延し、８４０℃
Ｘ２分の最終焼鈍を行った。
こうして製造した材料のｒ値、リジングの測定結果を表
２１Ｃ示したが、本発明に従って高温捲取した場合は、
低温捲取した場合と比べてｒ値、リジングともに良好な
ことがわかる。
２１Ｃ示したが、本発明に従って高温捲取した場合は、
低温捲取した場合と比べてｒ値、リジングともに良好な
ことがわかる。
表２ 成品の７値、リジング
実施例２
表３に示した化学成分の厚さ２００ｍの連鋳スラｆｔ−
１２５０℃の温度に加熱後、粗圧延機及び連続圧延機か
らなる熱間圧延機で熱延して厚さ４．０−〇熱延板とな
し、８００℃の温度で捲取シ、捲取後直ちに１断熱カバ
ーで覆い、１時間後に断熱カハーヲはずし、水槽の中に
コイルを浸槓して冷却した。比較のため、熱延後直ちに
冷却して６５０℃で捲取り、そのまま空冷したコイルも
作成した。これらの熱延コイルは熱延板焼鈍するととな
く、酸洗し、２．０■厚に冷延した（圧下率０チ）。つ
いで表４に示した種々の熱処理条件で、中間焼鈍を行っ
た後、厚さ０．７胃及び０．４−】２ｆｆ１類の厚さに
冷延後、８４０℃Ｘ２ｍＩｎの仕上１鈍を行った。本発
明の方法に従って高温捲取し−ものは、低温捲取材と比
べてｒ値、リジングとに良好であシ、中間焼鈍条件の影
響が比較的少二いことがわかる。
１２５０℃の温度に加熱後、粗圧延機及び連続圧延機か
らなる熱間圧延機で熱延して厚さ４．０−〇熱延板とな
し、８００℃の温度で捲取シ、捲取後直ちに１断熱カバ
ーで覆い、１時間後に断熱カハーヲはずし、水槽の中に
コイルを浸槓して冷却した。比較のため、熱延後直ちに
冷却して６５０℃で捲取り、そのまま空冷したコイルも
作成した。これらの熱延コイルは熱延板焼鈍するととな
く、酸洗し、２．０■厚に冷延した（圧下率０チ）。つ
いで表４に示した種々の熱処理条件で、中間焼鈍を行っ
た後、厚さ０．７胃及び０．４−】２ｆｆ１類の厚さに
冷延後、８４０℃Ｘ２ｍＩｎの仕上１鈍を行った。本発
明の方法に従って高温捲取し−ものは、低温捲取材と比
べてｒ値、リジングとに良好であシ、中間焼鈍条件の影
響が比較的少二いことがわかる。
表３ 供試材の化学成分 （ｗｔチ）
ト
表４ 処理条件と成品の７値、リジング以上本発明は、
表面疵の発生しない高温スラブ加熱、高温捲取条件で、
従来の熱延板焼鈍後１回冷延焼鈍して製造する薄板と比
べて著しくｒ値、リジングが良好な薄板即ち、熱延板焼
鈍後２回冷延焼鈍して製造する薄板と同等又はそれ以上
の良好なｒ値、リジングを有した薄板を、熱延板焼鈍な
しの２回冷延焼鈍プロセスで製造する技術を提供するも
ので、熱延板焼鈍設備が不必要となシ、経済的に稗益す
るところが大なる発明である。
表面疵の発生しない高温スラブ加熱、高温捲取条件で、
従来の熱延板焼鈍後１回冷延焼鈍して製造する薄板と比
べて著しくｒ値、リジングが良好な薄板即ち、熱延板焼
鈍後２回冷延焼鈍して製造する薄板と同等又はそれ以上
の良好なｒ値、リジングを有した薄板を、熱延板焼鈍な
しの２回冷延焼鈍プロセスで製造する技術を提供するも
ので、熱延板焼鈍設備が不必要となシ、経済的に稗益す
るところが大なる発明である。
Claims (1)
- Ａｔ：０．０８％〜０．５チを含有するフェライト系ス
テンレス鋼熱延板を、熱延板焼鈍することなく４０チ以
上の圧下率で冷間圧延した後、７００’Ｃ〜１０５０℃
の温度で１０分間以内加熱した後、さらに４０憾以上の
圧下率で冷間圧延し、次いで再結晶焼鈍して薄板とする
製造工程において、熱間圧延工種で熱延板を７６０℃以
上の温度で捲取ることを特徴とする表面疵のない、加工
性のすぐれたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59059620A JPS60204836A (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | 表面疵のない加工性のすぐれたフエライト系ステンレス鋼薄板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59059620A JPS60204836A (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | 表面疵のない加工性のすぐれたフエライト系ステンレス鋼薄板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60204836A true JPS60204836A (ja) | 1985-10-16 |
| JPH02419B2 JPH02419B2 (ja) | 1990-01-08 |
Family
ID=13118466
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59059620A Granted JPS60204836A (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | 表面疵のない加工性のすぐれたフエライト系ステンレス鋼薄板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60204836A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60255929A (ja) * | 1984-05-30 | 1985-12-17 | Kawasaki Steel Corp | 表面性状および成形性に優れたクロム系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPH02217420A (ja) * | 1989-02-20 | 1990-08-30 | Nippon Steel Corp | 表面疵のない加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造法 |
| JP2022150255A (ja) * | 2021-03-26 | 2022-10-07 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス熱延鋼板およびその製造方法ならびにフェライト系冷延鋼板 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5770232A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Nippon Steel Corp | Production of ferritic stainless steel sheet having excellent workability |
| JPS5770231A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Nippon Steel Corp | Production of ferritic stainless steel sheet having excellent workability |
-
1984
- 1984-03-29 JP JP59059620A patent/JPS60204836A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5770232A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Nippon Steel Corp | Production of ferritic stainless steel sheet having excellent workability |
| JPS5770231A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Nippon Steel Corp | Production of ferritic stainless steel sheet having excellent workability |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60255929A (ja) * | 1984-05-30 | 1985-12-17 | Kawasaki Steel Corp | 表面性状および成形性に優れたクロム系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPH02217420A (ja) * | 1989-02-20 | 1990-08-30 | Nippon Steel Corp | 表面疵のない加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造法 |
| JP2022150255A (ja) * | 2021-03-26 | 2022-10-07 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス熱延鋼板およびその製造方法ならびにフェライト系冷延鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02419B2 (ja) | 1990-01-08 |
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