JPS6250689B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6250689B2 JPS6250689B2 JP54124832A JP12483279A JPS6250689B2 JP S6250689 B2 JPS6250689 B2 JP S6250689B2 JP 54124832 A JP54124832 A JP 54124832A JP 12483279 A JP12483279 A JP 12483279A JP S6250689 B2 JPS6250689 B2 JP S6250689B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- valve
- oil
- oil hole
- disc valve
- disc
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は油圧緩衝器における減衰力発生装置に
関し、更に詳しくは低圧ガス入り複筒型の油圧緩
衝器に於て、圧縮作動時の減衰力を効かせ、又伸
長作動時の作動油吸込みを良好にさせた減衰力発
生装置に関する。
関し、更に詳しくは低圧ガス入り複筒型の油圧緩
衝器に於て、圧縮作動時の減衰力を効かせ、又伸
長作動時の作動油吸込みを良好にさせた減衰力発
生装置に関する。
この種従来の低圧ガス入り複筒型の油圧緩衝器
の一つとして、アウターチユーブと同芯にシリン
ダを配設して複筒型とし、アウターチユーブとシ
リンダ間には油圧とガス室を区画し、又シリンダ
の下部に小孔を設けたものが知られている。
の一つとして、アウターチユーブと同芯にシリン
ダを配設して複筒型とし、アウターチユーブとシ
リンダ間には油圧とガス室を区画し、又シリンダ
の下部に小孔を設けたものが知られている。
このものでは圧縮時にピストン下部の油室の作
動を小孔より流出させてその流動抵抗で圧側減衰
力を発生させ、伸長作動時にはピストン下部油室
に小孔より作動油を吸い込むようにしている。こ
の場合圧側減衰力を所望通り発生させるには小孔
の径を小さくする必要があるが、逆に高速伸長工
程ではキヤビテーシヨンを起さないように必要油
量を吸い込まなければならないが、小径の径が小
さい為に十分な油量を吸い込み得ず、その為に十
分な油量を吸い込ませるにはガス室の封入ガス圧
を高くする必要がある。
動を小孔より流出させてその流動抵抗で圧側減衰
力を発生させ、伸長作動時にはピストン下部油室
に小孔より作動油を吸い込むようにしている。こ
の場合圧側減衰力を所望通り発生させるには小孔
の径を小さくする必要があるが、逆に高速伸長工
程ではキヤビテーシヨンを起さないように必要油
量を吸い込まなければならないが、小径の径が小
さい為に十分な油量を吸い込み得ず、その為に十
分な油量を吸い込ませるにはガス室の封入ガス圧
を高くする必要がある。
又他の低圧ガス入り複筒型の油圧緩衝器の一つ
として、シリンダの下部に吸込弁を設けたものが
知られている。これは、ベースバルブケース上に
小径を設けた円板バルブを上下移動自在に配設
し、圧縮時には円板バルブをベースバルブケース
上に押し付けて小径より作動油を流出させて減衰
力を効かせ、又伸長時には円板バルブを上方に押
し上げ、小径及び円板バルブ外周の隙間からキヤ
ビテーシヨン防止用の流量を吸い込むようにした
ものであるが、この場合でも伸長工程では円板バ
ルブ外周の隙間から作動油を吸い込むだけである
から、その流量を十分確保するには円板バルブの
リフト量を大きくする必要があり、リフト量を大
きくとるためには円板バルブの移動量を規制する
ベースバルブケースと円板バルブ上方のキヤツプ
間の長さを十分とる必要があり、これではシリン
ダの基本長が長くなり、応答性が悪くなつてしま
うという欠点をそれぞれ有しているものである。
として、シリンダの下部に吸込弁を設けたものが
知られている。これは、ベースバルブケース上に
小径を設けた円板バルブを上下移動自在に配設
し、圧縮時には円板バルブをベースバルブケース
上に押し付けて小径より作動油を流出させて減衰
力を効かせ、又伸長時には円板バルブを上方に押
し上げ、小径及び円板バルブ外周の隙間からキヤ
ビテーシヨン防止用の流量を吸い込むようにした
ものであるが、この場合でも伸長工程では円板バ
ルブ外周の隙間から作動油を吸い込むだけである
から、その流量を十分確保するには円板バルブの
リフト量を大きくする必要があり、リフト量を大
きくとるためには円板バルブの移動量を規制する
ベースバルブケースと円板バルブ上方のキヤツプ
間の長さを十分とる必要があり、これではシリン
ダの基本長が長くなり、応答性が悪くなつてしま
うという欠点をそれぞれ有しているものである。
従つて本発明の目的は圧縮時には所望の減衰力
が発生するように小径を形成し、又高速伸長時に
はキヤビテーシヨン防止用の油量を十分に確保さ
せると共に円板バルブのリフト量を少なくし、シ
リンダの基本長も従来より短くすることを可能に
した油圧緩衝器における減衰力発生装置を提供す
ることである。
が発生するように小径を形成し、又高速伸長時に
はキヤビテーシヨン防止用の油量を十分に確保さ
せると共に円板バルブのリフト量を少なくし、シ
リンダの基本長も従来より短くすることを可能に
した油圧緩衝器における減衰力発生装置を提供す
ることである。
以下本発明の実施の一態様を図面について説明
する。
する。
油圧緩衝器は第１図に示すように、アウターチ
ユーブ１内にこれと同芯にシリンダ２が配設さ
れ、アウターチユーブ１とシリンダ間には下方の
油室３と上方の低圧ガス室４が区画され、又シリ
ンダ２内にはピストン５を介してピストンロツド
６が摺動自在に挿入され、ピストン５はシリンダ
２内に上下二つの油室７，８を区画し、ピストン
５内には伸長時の減衰力発生装置９が組み込まれ
ている。
ユーブ１内にこれと同芯にシリンダ２が配設さ
れ、アウターチユーブ１とシリンダ間には下方の
油室３と上方の低圧ガス室４が区画され、又シリ
ンダ２内にはピストン５を介してピストンロツド
６が摺動自在に挿入され、ピストン５はシリンダ
２内に上下二つの油室７，８を区画し、ピストン
５内には伸長時の減衰力発生装置９が組み込まれ
ている。
シリンダ２の下端内側には圧側減衰力発生装置
１０が組み込まれ、この装置１０を介してピスト
ン下降時に圧側減衰力を発生し、又高速伸長時に
は油室３内の油を下部油室８に吸い込んでキヤビ
テーシヨンの発生を防止させている。
１０が組み込まれ、この装置１０を介してピスト
ン下降時に圧側減衰力を発生し、又高速伸長時に
は油室３内の油を下部油室８に吸い込んでキヤビ
テーシヨンの発生を防止させている。
アウターチユーブ１の下端にはロアーキヤツプ
１１が固定され、このロアーキヤツプ１１上にベ
ースバルブケース１２の脚１３を介してシリンダ
２が起立し、このベースバルブケース１２上に本
発明に係る減衰力発生装置１０が設けられてい
る。
１１が固定され、このロアーキヤツプ１１上にベ
ースバルブケース１２の脚１３を介してシリンダ
２が起立し、このベースバルブケース１２上に本
発明に係る減衰力発生装置１０が設けられてい
る。
即ち、第２図、第３図に示すように、ベースバ
ルブケース１２は上方に膨出する本体下部に等間
隔に脚１３が設けられ、これらの脚１３間には隙
間１４が形成され、この脚１３上には上方に起立
するキヤツプ１５のたこ状の脚１６が重ねて置か
れ、又この脚１６上にはシリダ２の下端が起立し
て保持されている。
ルブケース１２は上方に膨出する本体下部に等間
隔に脚１３が設けられ、これらの脚１３間には隙
間１４が形成され、この脚１３上には上方に起立
するキヤツプ１５のたこ状の脚１６が重ねて置か
れ、又この脚１６上にはシリダ２の下端が起立し
て保持されている。
ベースバルブケース１２の本体には一つもしく
は複数の油孔１７が縦方向に穿設され、又これら
の油孔１７の上方口端には内外二輪の環状バルブ
シートたる外側環状リブ１８と内側環状リブ１９
が上方に向けて突出されている。
は複数の油孔１７が縦方向に穿設され、又これら
の油孔１７の上方口端には内外二輪の環状バルブ
シートたる外側環状リブ１８と内側環状リブ１９
が上方に向けて突出されている。
ベースバルブケース１２上には円板バルブ２０
が上下移動自在に配設され、この円板バルブ２０
の中央には径の大きい中央油孔２１と端部側の一
つもしくは複数のオリフイス２２が穿設され、円
板バルブ２０が下降してベースバルブケース１２
のリブ上に当接している時は油孔１７を閉じ、こ
の油孔１７はオリフイス２２と通じるだけであ
り、円板バルブ２０が上方にリフトした時油孔１
７が全開し、この油孔１７は円板バルブ２０の外
周の隙間２３と中央を中央油孔２１と連通するよ
うになつている。円板バルブ２０上にはスプリン
グ２４がキヤツプ１５との間に介装されて常時円
板バルブ２０を下方に附勢している。又キヤツプ
１５は脚１６を介して上方に起立し、この脚１６
は複数本等間隔に垂設され、各脚１６同志の間に
隙間１６ａが形成され、この隙間１６ａは円板バ
ルブ２０外周の隙間２３を下部油室８に通じさせ
ている。キヤツプ１５の中央には比較的径の大き
い油孔２５が形成され、この油孔２１は円板バル
ブ２０の中央油孔２１を下部油室８に通じさせて
いる。
が上下移動自在に配設され、この円板バルブ２０
の中央には径の大きい中央油孔２１と端部側の一
つもしくは複数のオリフイス２２が穿設され、円
板バルブ２０が下降してベースバルブケース１２
のリブ上に当接している時は油孔１７を閉じ、こ
の油孔１７はオリフイス２２と通じるだけであ
り、円板バルブ２０が上方にリフトした時油孔１
７が全開し、この油孔１７は円板バルブ２０の外
周の隙間２３と中央を中央油孔２１と連通するよ
うになつている。円板バルブ２０上にはスプリン
グ２４がキヤツプ１５との間に介装されて常時円
板バルブ２０を下方に附勢している。又キヤツプ
１５は脚１６を介して上方に起立し、この脚１６
は複数本等間隔に垂設され、各脚１６同志の間に
隙間１６ａが形成され、この隙間１６ａは円板バ
ルブ２０外周の隙間２３を下部油室８に通じさせ
ている。キヤツプ１５の中央には比較的径の大き
い油孔２５が形成され、この油孔２１は円板バル
ブ２０の中央油孔２１を下部油室８に通じさせて
いる。
円板バルブ２０はベースバルブケース１２とキ
ヤツプ１５間にスプリング２４を介して上下移動
自在に配設され、キヤツプ１５の高さによりその
リフト量ｙが規制されている。
ヤツプ１５間にスプリング２４を介して上下移動
自在に配設され、キヤツプ１５の高さによりその
リフト量ｙが規制されている。
上記の減衰力調整装置では高速伸長作動ではピ
ストン５が上昇し、この時下部油室８が拡大して
作動油を吸い込むことになるが、この場合は第２
図のようにスプリング２４に抗して円板バルブ２
０がリフト量ｙだけ上昇し、これによりベースバ
ルブケース１２の油孔１７が中央油孔２１、隙間
２３側に開口し、油室３内の作動油がガス室４の
ガス圧で押され、隙間１４−油孔１７−中央油孔
２１−油孔２５及び隙間２３−隙間１６ａを介し
て下部油室８に導入され、十分な油量を吸い込む
為にキヤビテーシヨンが防止される。
ストン５が上昇し、この時下部油室８が拡大して
作動油を吸い込むことになるが、この場合は第２
図のようにスプリング２４に抗して円板バルブ２
０がリフト量ｙだけ上昇し、これによりベースバ
ルブケース１２の油孔１７が中央油孔２１、隙間
２３側に開口し、油室３内の作動油がガス室４の
ガス圧で押され、隙間１４−油孔１７−中央油孔
２１−油孔２５及び隙間２３−隙間１６ａを介し
て下部油室８に導入され、十分な油量を吸い込む
為にキヤビテーシヨンが防止される。
又逆に圧縮作動では第３図に示すように、ピス
トン５が下降し、下部油室８が収縮し、その排出
油が油室３に戻されるが、この時油室８の内圧で
円板バルブ２０が下方に押圧され、この円板バル
ブ２０がベースバルブケース１２の油孔１７を閉
塞する。この為下部油室８の作動油は油孔２５−
油孔２１及び隙間１６ａ−隙間２３を介して排出
し、その合流した油がオリフイス２２−油孔１７
−隙間１４より油室３に導入される。この時円板
バルブ２０の中央の孔はリブ１９で閉じられ、円
板バルブ２０を通る作動油はオリフイス２２だけ
であるからその前後に差圧が発生して油室８の内
圧を上昇させるから圧側減衰力が発生する。
トン５が下降し、下部油室８が収縮し、その排出
油が油室３に戻されるが、この時油室８の内圧で
円板バルブ２０が下方に押圧され、この円板バル
ブ２０がベースバルブケース１２の油孔１７を閉
塞する。この為下部油室８の作動油は油孔２５−
油孔２１及び隙間１６ａ−隙間２３を介して排出
し、その合流した油がオリフイス２２−油孔１７
−隙間１４より油室３に導入される。この時円板
バルブ２０の中央の孔はリブ１９で閉じられ、円
板バルブ２０を通る作動油はオリフイス２２だけ
であるからその前後に差圧が発生して油室８の内
圧を上昇させるから圧側減衰力が発生する。
上記装置に於て、油孔１７の内径をd1、油孔１
７の外径をd2とした時バルブ最大開口面積Ao
は、Ao＝π（d1＋d2）ｙとなる（但し従来品は
Ao′＝πd2y）従つて単位時間当りの最大吸込量
Ｑは流動係数をCd、密度δ、ガス封入圧をＰと
した時同一バルブ変位量で、 Ｑ＝Ao・Cd√2 ＝π（d1＋d2）ｙ・Cd√2 （従来品はQ′＝πd2y・Cd√2） となる。
７の外径をd2とした時バルブ最大開口面積Ao
は、Ao＝π（d1＋d2）ｙとなる（但し従来品は
Ao′＝πd2y）従つて単位時間当りの最大吸込量
Ｑは流動係数をCd、密度δ、ガス封入圧をＰと
した時同一バルブ変位量で、 Ｑ＝Ao・Cd√2 ＝π（d1＋d2）ｙ・Cd√2 （従来品はQ′＝πd2y・Cd√2） となる。
従つて余分に吸込める流量は
Ｑ−Q′＝πd1y・Cd√2となる。
同一流量を吸込む場合を考えると、本発明のバ
ルブ変位量をy1、従来品のバルブ変位量をy2とす
ると、 Ｑ＝π（d1＋d2）y1・Cd2 Q′＝πd2y2Cd2 ここでＱ＝Q′とすれば y1＝ｄ２／ｄ１＋ｄ２y2 従つて従来品よりバルブ変位量の減少分は △ｙ＝y2−y1＝（１−ｄ２／ｄ１＋ｄ２）y2＝ｄ１／
ｄ１＋ｄ２y2 となり、ｄ１／ｄ１＋ｄ２だけ短縮される。
ルブ変位量をy1、従来品のバルブ変位量をy2とす
ると、 Ｑ＝π（d1＋d2）y1・Cd2 Q′＝πd2y2Cd2 ここでＱ＝Q′とすれば y1＝ｄ２／ｄ１＋ｄ２y2 従つて従来品よりバルブ変位量の減少分は △ｙ＝y2−y1＝（１−ｄ２／ｄ１＋ｄ２）y2＝ｄ１／
ｄ１＋ｄ２y2 となり、ｄ１／ｄ１＋ｄ２だけ短縮される。
又同一バルブ変位量のとき、同一流量を吸込む
ためには本発明のガス圧をP1、従来品をP2とすれ
ば、 Ｑ＝π（d1＋d2）ｙ・Cd√2〓 Q′＝πd2y・Cd√2〓 同様に Ｑ＝Q′とすれば、 P1＝ｄ〓／（ｄ１＋ｄ２）２P2 従つてガス圧力減少分は、 △Ｐ＝P2−P1＝｛１−ｄ２ ２／（d1＋d2）2｝P2 ＝d1（d1＋2d2）／（d1＋d2）2 となり、封入ガス圧をd1（d1＋2d2）／（d1＋d2）2
だけ低くする事が可能となる。
ためには本発明のガス圧をP1、従来品をP2とすれ
ば、 Ｑ＝π（d1＋d2）ｙ・Cd√2〓 Q′＝πd2y・Cd√2〓 同様に Ｑ＝Q′とすれば、 P1＝ｄ〓／（ｄ１＋ｄ２）２P2 従つてガス圧力減少分は、 △Ｐ＝P2−P1＝｛１−ｄ２ ２／（d1＋d2）2｝P2 ＝d1（d1＋2d2）／（d1＋d2）2 となり、封入ガス圧をd1（d1＋2d2）／（d1＋d2）2
だけ低くする事が可能となる。
以上のように、本発明はベースバルブケース本
体の上面に内外二輪の環状バルブシートを突設す
ると共に、両環状バルブシート間には１つ若しく
は複数の油孔を穿ち、円板バルブにはベースバル
ブケース本体の中央部に対向する中央油孔と両環
状バルブシート間の油孔と対向するオリフイスと
を穿つたことを特徴とするものである。
体の上面に内外二輪の環状バルブシートを突設す
ると共に、両環状バルブシート間には１つ若しく
は複数の油孔を穿ち、円板バルブにはベースバル
ブケース本体の中央部に対向する中央油孔と両環
状バルブシート間の油孔と対向するオリフイスと
を穿つたことを特徴とするものである。
これにより、本発明では、円板バルブの上昇時
にこの円板バルブが内外二輪の環状バルブシート
から離れるため、円板バルブの外周隙間と中央油
孔とを作動油の通路とすることができ、わずかな
円板バルブのリフト量で大きな通路面積を確保で
きる。
にこの円板バルブが内外二輪の環状バルブシート
から離れるため、円板バルブの外周隙間と中央油
孔とを作動油の通路とすることができ、わずかな
円板バルブのリフト量で大きな通路面積を確保で
きる。
又、円板バルブの下降時には、この円板バルブ
が環状バルブシートに当接し、円板バルブの外周
隙間と中央油孔とがバルブケースの油孔と遮断さ
れ、オリフイスのみが連通するからオリフイスに
よる減衰力が発生する。
が環状バルブシートに当接し、円板バルブの外周
隙間と中央油孔とがバルブケースの油孔と遮断さ
れ、オリフイスのみが連通するからオリフイスに
よる減衰力が発生する。
更に、円板バルブのリフト時に大きな通路面積
を確保できることから、低圧のガスを封入した油
圧緩衝器に於て、特に圧側減衰力の高いものや、
ピストンロツドの太いストラツド型シヨツクアブ
ソーバ等に於て、速いピストン速度でもガス圧を
高くすることなく、必要な油量をシリンダ下部油
室８に供給してキヤビテーシヨンを防止し、速い
ピストン速度の減衰力波形を正常に保つ事ができ
ると同時に、吸い込みアツセンブリー全体の高さ
を低く設計できるから基本長を短くする事が可能
である。更に充分な伸側時の通路面積を確保しつ
つ円板バルブのリフト量を小さくできるから円板
バルブの応答性も良好にすることができる。
を確保できることから、低圧のガスを封入した油
圧緩衝器に於て、特に圧側減衰力の高いものや、
ピストンロツドの太いストラツド型シヨツクアブ
ソーバ等に於て、速いピストン速度でもガス圧を
高くすることなく、必要な油量をシリンダ下部油
室８に供給してキヤビテーシヨンを防止し、速い
ピストン速度の減衰力波形を正常に保つ事ができ
ると同時に、吸い込みアツセンブリー全体の高さ
を低く設計できるから基本長を短くする事が可能
である。更に充分な伸側時の通路面積を確保しつ
つ円板バルブのリフト量を小さくできるから円板
バルブの応答性も良好にすることができる。
添附図面は本発明の実施の一態様に係り、第１
図は油圧緩衝器の一部切欠き縦断側面図、第２
図、第３図は伸・圧時の作動状態を示す減衰力発
生装置の一部拡大縦断側面図である。 ２……シリンダ、１２……ベースバルブケー
ス、１５……キヤツプ、１６……脚、１７……油
孔、１９……環状リブ、２０……円板バルブ、２
１……油孔、２２……オリフイス、２３……隙
間、２４……スプリング。
図は油圧緩衝器の一部切欠き縦断側面図、第２
図、第３図は伸・圧時の作動状態を示す減衰力発
生装置の一部拡大縦断側面図である。 ２……シリンダ、１２……ベースバルブケー
ス、１５……キヤツプ、１６……脚、１７……油
孔、１９……環状リブ、２０……円板バルブ、２
１……油孔、２２……オリフイス、２３……隙
間、２４……スプリング。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ シリンダの下部にベースバルブケースと、こ
のベースバルブケース上にたこ状脚を介してキヤ
ツプを起立させ、これらのベースバルブケースと
キヤツプ間にスプリングを介して円板バルブを上
下移動自在に配設させた油圧緩衝器に於て、ベー
スバルブケース本体のキヤツプと対向する面に内
外二輪の環状バルブシートを突設し、且つベース
バルブケース本体自身に両環状バルブシート間に
位置する１つ若しくは複数の油孔を穿ち、上記円
板バルブには上記ベースバルブケース本体の中央
部に対向する中央油孔と上記両環状バルブシート
間の油孔と対向するオリフイスとを穿ち、円板バ
ルブの上昇時にベースバルブケース側の油孔が円
板バルブ外周の〓間と中央油孔とに連通し、下降
時には円板バルブのオリフイスだけがベースバル
ブケースの油孔に連通するようにした油圧緩衝器
における減衰力発生装置。 ２ キヤツプの中央に円板バルブの中央油孔と対
向する油孔を設けた特許請求の範囲第１項記載の
油圧緩衝器における減衰力発生装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12483279A JPS5649438A (en) | 1979-09-28 | 1979-09-28 | Damping force generator for hydraulic buffer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12483279A JPS5649438A (en) | 1979-09-28 | 1979-09-28 | Damping force generator for hydraulic buffer |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5649438A JPS5649438A (en) | 1981-05-06 |
| JPS6250689B2 true JPS6250689B2 (ja) | 1987-10-26 |
Family
ID=14895192
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12483279A Granted JPS5649438A (en) | 1979-09-28 | 1979-09-28 | Damping force generator for hydraulic buffer |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5649438A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0458283U (ja) * | 1990-09-28 | 1992-05-19 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0520907Y2 (ja) * | 1987-10-22 | 1993-05-28 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5245613Y2 (ja) * | 1973-05-29 | 1977-10-17 | ||
| JPS5614442Y2 (ja) * | 1976-12-06 | 1981-04-04 |
-
1979
- 1979-09-28 JP JP12483279A patent/JPS5649438A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0458283U (ja) * | 1990-09-28 | 1992-05-19 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5649438A (en) | 1981-05-06 |
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