JPS6252185B2

JPS6252185B2 -

Info

Publication number: JPS6252185B2
Application number: JP59065898A
Authority: JP
Inventors: Taku Murasugi
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 1984-04-04
Filing date: 1984-04-04
Publication date: 1987-11-04
Also published as: JPS60211160A; US4974710A

Description

【発明の詳細な説明】 (1) 技術分野本発明は自動変速機のトルクコンバータ、特に
入出力要素間のスリツプを適宜制限可能なロツク
アツプトルクコンバータのスリツプ制御装置に関
するものである。

(2) 従来技術ロツクアツプトルクコンバータは、エンジン駆
動される入力要素（通常ポンプインペラ）からの
かき廻し作動油によつてステータ（反力要素）の
反力下で出力要素（通常タービンランナ）をトル
ク増大させつつ回転させる動作態様（コンバータ
状態）と、ロツクアツプクラツチの結合により入
出力要素間を直結して入力要素に向う回転をその
まま出力要素に伝える動作態様（ロツクアツプ状
態）との２動作態様を持ち、エンジンのトルク変
動が問題となり且つトルク増大の必要な比較的低
エンジン回転域で前者の動作態様を、又それ以外
の高エンジン回転域で後者の動作態様を切換使用
するものである。従つて、ロツクアツプトルクコ
ンバータは前者の動作態様しか持たない通常のト
ルクコンバータに較べ、高エンジン回転域（高車
速域）で入出力要素間のスリツプをなくせる分、
エンジンの燃費を向上させることができる。

ところで、ロツクアツプトルクコンバータを上
記２種の動作態様間のみで切換作動させるだけで
は、その切換判断基準となるロツクアツプ車速を
エンジンのトルク変動が車体を全く振動させなく
なる程小さくなるような余程高車速に設定する必
要があり、ロツクアツプ期間が短かくなつて十分
な燃費向上を果たし得ない。

そこでエンジンのトルク変動は若干問題になる
ものの、エンジン出力トルクが十分なある程度の
低エンジン回転域で、前記ロツクアツプクラツチ
を滑らせながら結合し、これによりエンジンのト
ルク変動を問題とならないよう吸収しつつ、トル
クコンバータのスリツプを制限して上述の問題を
なくすようにしたロツクアツプトルクコンバータ
のスリツプ制御技術が米国特許第3966031号明細
書、同第4002228号明細書、特公昭59−746号公
報、特公昭59−747号公報等により提案されてい
る。

これらスリツプ制御装置は、トルクコンバータ
入出力要素間のスリツプに応じた力（タービント
ルクやタービン前後間の差圧）により開度を決定
される可変オリフイスを具え、これによりロツク
アツプ解除圧を調圧して該圧力とトルクコンバー
タ内圧（コンバータ圧）との差圧で作動されるロ
ツクアツプクラツチの締結力を制御し、上記のス
リツプを適度なものとなすものである。

しかしてこの種の型式のスリツプ制御装置は従
来、以下に説明する理由からスリツプ制御が不安
定になり、その改善が望まれていた。即ち、今上
記力としてタービントルクを利用し、これにより
可変オリフイスが開度を決定されるようにしたス
リツプ制御装置（米国特許第4002228号明細書、
特公昭59−474号公報参照）につき述べると、タ
ービントルクＴはスリツプ量Ｓに対し通常第１１
図の関係をもつて変化し、スリツプ量がΔｓだけ
変化する時タービントルクはΔＴだけ変化する。
一方、タービントルクＴに対する可変オリフイス
開度Ｓの変化特性は第１２図中ａで示す如きもの
であり、その勾配はタービン側部材及び出力軸側
部材間に両者の相対回転に抗するよう設けられた
弾性部材のばね定数で決まり、適度なスリツプ量
（トルクコンバータ出力回転数1000rpm時例えば
60rpmのスリツプ量）が得られるような勾配に設
定される。なお、第１２図中ｂは可変オリフイス
開度Ｓに対するロツクアツプ（Ｌ／ｕ）解除圧Ｐ
_Lの変化特性を示す。

ここで第１１図中ΔＴで示すタービントルク変
化を生じた場合につき述べると、この時可変オリ
フイス開度の変化量は第１２図にΔS₁で示す如く
になり、従つてＬ／ｕ解除圧の変化量は同図にΔ
P₁で示す如く大きなものとなる。一方、スリツプ
制御装置のフイードバツク量はΔP₁／ΔＴの関数
であり、ΔP₁が上述のように大きいとフイードバ
ツク量が過大になる。ところでスリツプ制御装置
は第１４図に示すように可変オリフイス開度変化
ΔS₁に対しＬ／ｕ解除圧変化ΔP₁を生ずるのに応
答遅れT₁及び作動遅れT₂を持つた遅れ系であ
り、フイードバツク量が上述の如く過大である
と、第１３図にＣで示すようにトルクコンバータ
入力回転数（ポンプインペラ回転数）がトルクコ
ンバータ出力回転数（タービン回転数）ｄに対し
大きく変化し、両者の回転差で表わされるスリツ
プ量がハンチングし、スリツプ制御が不安定にな
る。

この問題解決のため、前記弾性部材のばね定数
を大きくして、第１２図中ａで示す特性をa′で示
す如く急勾配にすることが考えられる。この場
合、タービントルク変化ΔＴに対する可変オリフ
イス開度変化ΔS₂、従つてＬ／ｕ解除圧変化ΔP₂
が小さくなり、フイードバツク係数ΔP₂／ΔＴ
（フイードバツク量）を小さくできるため、第１
３図にｅで示す如くトルクコンバータ入力回転数
のハンチングを防止でき、スリツプ制御を安定さ
せ得る。しかし、これではスリツプ量が200rpm
もの大きなものとなり、適度なスリツプ量から大
きく外れて、スリツプ制御の目的が十分達成され
ない。

(3) 発明の目的本発明は、前記力が或る程度以上変化しない限
り可変オリフイス開度が変化しないようヒステリ
シスを設定して上述の問題を解決することを目的
とする。

(4) 発明の構成この目的のため本発明スリツプ制御装置は、ト
ルクコンバータ入出力要素間のスリツプに応じた
力により開度を決定される可変オリフイスを具
え、該可変オリフイスの開度に応じ前記スリツプ
を制限するようにしたトルクコンバータのスリツ
プ制御装置において、前記力の変化にともなう前
記可変オリフイスの開度変化特性を可変オリフイ
スの開方向と閉方向とで異ならせたことを特徴と
する。

(5) 実施例以下、本発明の実施例を図面に基づき詳細に説
明する。

第１図は本発明装置を具えるロツクアツプトル
クコンバータで、この図中１はトルクコンバータ
を示し、トルクコンバータ１はポンプインペラ
（トルクコンバータ入力要素）２と、タービンラ
ンナ（トルクコンバータ出力要素）３と、ステー
タ４とで主に構成する。ポンプインペラ２はこれ
に溶接したコンバータカバー５を介してエンジン
クランクシヤフト（図示せず）に駆動結合し、エ
ンジン運転中これにより常時駆動されているもの
とする。ポンプインペラ２には更に中空のポンプ
駆動軸６を溶接し、この軸を介しポンプ７をエン
ジン運転中これにより常時駆動する。

タービンランナ３はその内周縁部にリベツト８
により鋲着したタービンハブ９を具え、これを介
してタービンランナ３をスリーブ１０上に回転自
在に嵌合し、このスリーブ１０をトルクコンバー
タ出力軸１１に軸方向へ移動しないようスプライ
ン結合して該出力軸１１の一部となす。タービン
ハブ９及びスリーブ１０に夫々、互に向い合つて
半径方向外方へ延在するフランジ９ａ，１０ａを
一体に形成し、フランジ９ａと反対のフランジ１
０ａの側に環状板１２を配設する。フランジ９ａ
及び環状板１２をリベツト１３により一体結合す
るも、リベツト１３はフランジ１０ａの対応孔１
０ｃに遊挿してフランジ９ａ，１０ａ間、従つて
タービンハブ９及びスリーブ１０間の相対回転を
許容するものとする。フランジ９ａ，１０ａ及び
環状板１２に夫々設けた整列窓内にトーシヨンス
プリング１４をフランジ９ａ，１０ａ及び環状板
１２の円周方向に配置して設け、このトーシヨン
スプリング１４は常態でタービンハブ９及びスリ
ーブ１０の相対回転を零に保ち、この相対回転が
大きくなるにつれ圧縮されるものとする。又、タ
ービンハブ９及びスリーブ１０間には両者の相対
回転に摩擦抵抗を与える第２図の如き摩擦板１５
を介在させる。

スリーブ１０上には別にロツクアツプクラツチ
１６を摺動自在に嵌合し、該ロツクアツプクラツ
チ１６がその外周部クラツチフエーシング１６ａ
をコンバータカバー５に圧接する時両者間にコン
バータ室１７から隔絶されたロツクアツプ制御室
１８が生ずるようにする。ロツクアツプ制御室１
８はスリーブ１０に形成した孔１０ｂ及びスリツ
ト１０ｄ、タービンハブ９に設けた孔９ｂにより
コンバータ室１７に通じさせ、孔９ｂ及びスリツ
ト１０ｄはそれらのオーバーラツプ量により第３
図に斜線で示す開度Ｓを変更される可変オリフイ
ス１９を構成し、該可変オリフイスはその開度に
応じコンバータ室１７及びロツクアツプ制御室１
８間の連通度を加減する。

ロツクアツプクラツチ１６には更にＬ字形断面
の環状部材２０を固着し、その遊端縁に形成した
歯２０ａとフランジ１０ａの外周縁に形成した歯
１０ｅとを噛合させることにより、ロツクアツプ
クラツチ１６をスリーブ１０に軸方向相対移動可
能に駆動結合する。

又、トルクコンバータ１の前記ステータ４は一
方向クラツチ２１を介して中空固定軸２２上に置
き、この軸２２とポンプ駆動軸６及びトルクコン
バータ出力軸１１との間に夫々環状通路２３，２
４を設定する。環状通路２３は前記オイルポンプ
７からの作動油をトルクコンバータ１内に導び
き、この作動油を環状通路２４より排除するが、
この間その後の作動油通路中に設けられた保圧弁
等によりトルクコンバータ１内、即ちコンバータ
室１７内は一定の圧力Ｐ_Cに保たれている。

又、ロツクアツプ制御室１８はトルクコンバー
タ出力軸１１の中空孔１１ａを経てロツクアツプ
制御弁２５の連絡ポート２５ａに通じさせ、この
制御弁をスプール２５ｂ、プラグ２５ｃ、これら
を図中右向きに付勢するばね２５ｄ，２５ｅで構
成する。ロツクアツプ制御弁２５は室２５ｆに供
給される車速相当のガバナ圧Ｐ_Gに応じスプール
２５ｂを移動され、連絡ポート２５ａを入口ポー
ト２５ｇ、固定オリフイス２６付のドレンポート
２５ｈ又はドレンポート２５ｉに選択的に連通さ
せるよう機能し、入口ポート２５ｇには前記コン
バータ室圧Ｐ_Cを導びく。

上述の構成とした本発明スリツプ制御装置を具
えるロツクアツプトルクコンバータの作用を次に
説明する。

車速が低いコンバータ領域の時、これに対応す
るガバナ圧Ｐ_Gがスプール２５ｂをばね２５ｄに
抗し押動し得ず、ロツクアツプ制御弁２５は第１
図及び第５図の状態を保つ。この場合、コンバー
タ室圧Ｐ_Cがポート２５ｇ，２５ａ及び中空孔１
１ａを経てロツクアツプ制御室１８に供給され、
この室１８内のロツクアツプ解除圧Ｐ_Lがコンバ
ータ室１７と同圧にされるから、ロツクアツプク
ラツチ１６は第１図に示す解放位置を保ち、ロツ
クアツプトルクコンバータをコンバータ状態で作
動させる。即ち、エンジン駆動されるポンプイン
ペラ２は作動油をタービンランナ３に向かわせ、
この作動油はその後ステータ４を経てポンプイン
ペラ２に戻る。この間、作動油はタービンランナ
３をステータ４による反力下でトルク増大しつつ
回転させ、この回転動力をタービンハブ９、トー
シヨンスプリング１４及びスリーブ１０を経てト
ルクコンバータ出力軸１１より取出すことができ
る。

一方、車速が高いロツクアツプ領域の時、これ
に対応する高いガバナ圧Ｐ_Gがスプール２５ｂを
ばね２５ｄに抗してだけでなくばね２５ｅに抗し
ても押動することができ、ロツクアツプ制御弁２
５は第６図に示す状態となる。この場合、ロツク
アツプ制御室１８内のロツクアツプ解除圧Ｐ_Lが
中空孔１１ａ、ポート２５ａ及びドレンポート２
５ｈ，２５ｉに通じ、無圧状態に保たれるから、
ロツクアツプクラツチ１６はコンバータ室圧Ｐ_C
により第１図中左行されてクラツチフエーシング
１６ａをコンバータカバー５に圧接した継合位置
を保ち、ロツクアツプトルクコンバータをロツク
アツプ状態で作動させる。即ち、ポンプインペラ
２に向うエンジン回転はトルクコンバータ１を経
由せず、ロツクアツプクラツチ１６、環状部材２
０及びスリーブ１０を経てそのままトルクコンバ
ータ出力軸１１より取出され、トルクコンバータ
のスリツプ率を零となすことができる。

そして、車速が上記両値間のスリツプ領域の時
は、これに対応したガバナ圧Ｐ_Gがロツクアツプ
制御弁２５を第４図に示す状態となす。この場合
ロツクアツプ制御室１８内の圧力Ｐ_Lは固定オリ
フイス２６を経て抜取られる一方、可変オリフイ
ス１９を経てコンバータ室１７からの圧力Ｐ_Cの
補充を受ける。かくて、この間ロツクアツプ制御
室１８内の圧力Ｐ_Lは可変オリフイス１９の開度
Ｓにより決定され、この圧力Ｐ_Lに応じた度合で
ロツクアツプクラツチ１６はすべりながらコンバ
ータカバー５に摩擦継合し、コンバータ状態とロ
ツクアツプ状態との中間状態（スリツプ制御状
態）で動力伝達を行なう。

ここで、トーシヨンスプリング１４によつても
たらされるタービントルクＴとタービンハブ９及
びスリーブ１０間の相対回転（可変オリフイス１
９の開度Ｓ）との関係が第１０図の如く第１２図
中ａと同じものになるよう、トーシヨンスプリン
グ１４のばね定数を定めておくと、上記相対回転
に摩擦板１５による摩擦抵抗が作用することか
ら、可変オリフイス１９が開く時の特性は第１０
図中ｆで示す如くになり、又可変オリフイス１９
が閉じる時の特性は同図中ｇで示す如くになり、
両者間にヒステリシス（ヒストルクＴ_TH）を設定
することができる。

従つて、今タービントルクＴがＴ_Tであるとす
ると、これがヒストルクＴ_TH内で変動しても可変
オリフイス１９の開度Ｓは変化しない。又、ター
ビントルク変化ΔＴに対する可変オリフイス開度
変化ΔＳ、従つてＬ／ｕ解除圧変化ΔＰが第１２
図中ΔP₁に較べ十分小さくなることから、フイー
ドバツク係数ΔＰ／ΔＴ（フイードバツク量）を
十分小さくし得る。これがため、上記スリツプ制
御中スリツプ量は、トーシヨンスプリング１４の
ばね定数を適度なスリツプ量が得られるよう小さ
くしても、ハンチングすることがなく、当該適度
なスリツプ量に保たれる。よつて、スリツプ量が
過大になり、エンジンのうなり音が反復して生ず
るのを確実に防止することができる。

第７図はロツクアツプクラツチ１６の伝達トル
クとタービンランナ３の伝達トルク（タービント
ルク）とを一定比に保つスリツプ制御装置に本発
明の上記着想を適用した例を示す。本例では、フ
ランジ９ａをフランジ１０ａ内に摺動自在に嵌合
して両者間に室２７を画成する。フランジ９ａ，
１０ａの対向面に夫々ボール溝２８，２９を形成
し、これらボール溝２８，２９はトルクコンバー
タ出力軸１１を中心とする半径Ｒの円弧に沿つて
延在させると共に、相互に対向させる。更に、ボ
ール溝２８，２９の底面２８ａ，２９ａは夫々を
第８図に明示する如く相互に平行となすも、フラ
ンジ９ａ，１０ａの回転面に対しθの角度だけ傾
斜させ、これらボール溝底面２８ａ，２９ａ間に
介在させてボール溝２８，２９間に共通な１個の
ボール３０を挾圧することでカム機構を構成す
る。

そして、ロツクアツプ制御室１８はスリーブ１
０に形成した孔１０ｂ，１０ｃにより圧力室２７
に常時連通させると共に、スリーブ１０の孔１０
ｂ，１０ｅ及びタービンハブ９に形成した軸方向
スリツト９ｃによりコンバータ室１７に通じさせ
る。なお、スリツト９ｃ及び孔１０ｅはそのオー
バーラツプ量により第９図に斜線で示す開度Ｓを
変更される可変オリフイス１９を構成し、該可変
オリフイスはその開度に応じコンバータ室１７及
びロツクアツプ制御室１８間の連通度を加減す
る。

又、本発明の着想を適用するために、タービン
ハブ９及びスリーブ１０間の摺接部に摩擦リング
３１を介在させ、これをタービンハブ９の内周条
溝９ｄ内に収納する。摩擦リング３１はタービン
ハブ９及びスリーブ１０の相対変位に所定の摩擦
抵抗を与えるよう機能するものとする。

かかる実施の作用を次に説明する。

車速が低いコンバータ領域又は車速が高いロツ
クアツプ領域の時ロツクアツプ制御弁２５の前記
した作用により、トルクコンバータ１は前述した
例と同様コンバータ状態又はロツクアツプ状態で
動力伝達を行なうことができる。

ところでロツクアツプ制御弁２５が第４図の状
態となるスリツプ制御中、ロツクアツプ制御室１
８内のＬ／ｕ解除圧Ｐ_Lは固定オリフイス２６を
経て抜取られる一方、可変オリフイス１９を経て
コンバータ室１７からの圧力Ｐ_Cの補充を受け
る。かくて、この間ロツクアツプ制御室１８内の
圧力Ｐ_Lは可変オリフイス１９の開度Ｓにより決
定され、この圧力Ｐ_Lに応じた度合でロツクアツ
プクラツチ１６はすべりながらコンバータカバー
５に摩擦継合し、コンバータ状態とロツクアツプ
状態との中間状態で動力伝達を行なう。

ここで、タービンハブ９に作用する力を考察す
るに、これとボール３０との間の摩擦力が軽微で
あるから、これを無視すると、タービンハブ９に
は第８図に示す如くその発生トルクＴ_Tによる力
Ｆ_Tと、コンバータ室圧力Ｐ_C及びロツクアツプ制
御室圧力Ｐ_Lの圧力差が室２７内でタービンハブ
９の受圧面積Ｈに作用して生ずる力Ｆ_Lとが加わ
り、ボール３０が抗力Ｎを持つてこれら力の合力
と釣合う。ところで、上記Ｆ_T，Ｆ_Lは夫々Ｆ_T
＝Ｔ_T／Ｒ…(1)，Ｆ_L＝（Ｐ_C−Ｐ_L）×Ｈ…(2)で表わ
され、又上記釣合状態ではＦ_T，Ｆ_Lは夫々Ｆ_T＝
Nsinθ，Ｆ_L＝Ncosθでも表わされるから、Ｆ_L
tanθ＝Ｆ_T…(3)の関係式が求まる。

ロツクアツプクラツチ１６の伝達トルクＴ_Lに
ついては、その受圧面積及び半径で決まる定数を
Ｋとすると、Ｔ_L＝Ｋ（Ｐ_C−Ｐ_L）…(4)の式で表
わされ、この式と前記(1)〜(3)式とからＴ_L×Ｈ／Ｋ tanθ＝Ｔ_Ｔ／Ｒが求まり、結果としてＴ_LとＴ_Tとの間にはＴ_L＝Ｋ／Ｈ×１／Ｒｔａｎθ×Ｔ_T の関係式が成立する。この式中、Ｋ，Ｈ，Ｒ，θ
は固定値であるから、上式のＫ／Ｈ×１／Ｒｔａｎθは
定数であり、これをｋと置換えると、上式はＴ_L＝ｋ×Ｔ_T……(5) となる。

上記(5)式から、ロツクアツプクラツチの伝達ト
ルクＴ_Lとタービンランナ３の発生トルクＴ_Tは一
定の比でバランスしていることが判る。

この釣合状態から、タービントルクＴ_Tが大き
くなると、第８図においてボール３０が下方に移
動され、ボール溝底面２８ａ，２９ａとのカム作
用によりタービンハブ９はこの図中右方に軸方向
移動される。この軸方向移動は第９図においてス
リツト９ｃを点線矢印方向に変位させ、可変オリ
フイス１９の開度Ｓを減少させる。これによりこ
の可変オリフイス１９を経てコンバータ室１７か
らロツクアツプ制御室１８に向う圧力が減少し、
一方ロツクアツプ制御室１８から固定オリフイス
２６を経て前述した如く排除される圧力が一定で
あることから、ロツクアツプ制御室１８内の圧力
は前記(5)式の関係が成立するよう低下される。

逆に、上記釣合状態から、タービントルクＴ_T
が小さくなると、第８図においてボール３０が上
方に移動され、タービンハブ９をこの図中左方に
軸方向移動させる。この軸方向移動は第９図にお
いてスリツト９ｃを実線矢印方向へ変位させ、可
変オリフイス１９の開度Ｓを増大させる。これに
より、この可変オリフイス１９を経てコンバータ
室１７からロツクアツプ制御室１８に向う圧力が
増し、この室１８内の圧力は前記(5)式の関係が成
立するよう高められる。

かかる作用の繰返しにより前記のスリツプ制御
中は、タービントルクＴ_Tの変化に応じ可変オリ
フイス１９の開度制御によりロツクアツプ制御室
１８内の圧力、即ちロツクアツプクラツチ１６の
すべり結合力を加減して、前記(5)式で示す如くタ
ビントルクＴ_Tとロツクアツプクラツチ１６の伝
達トルクＴ_Lとの比が一定になるようロツクアツ
プトルクコンバータをスリツプ制御することがで
きる。

ところで、当該スリツプ制御中上述の如く行な
われるタービンハブ９及びスリーブ１０間の相対
変位に、摩擦リング３１による摩擦抵抗が作用
し、可変オリフイス１９が開く場合の特性とこれ
が閉じる場合の特性との間に、前述した例におけ
ると同様のヒステリシスを設定することができ、
所期の目的を達することができる。

なお、上記２例ではいずれも、タービントルク
に応じてスリツプ量を制御するよう構成したスリ
ツプ制御装置に対する本発明の適用例を示した
が、タービン前後の圧力差に応じてスリツプ量を
制御するようにした他の型式のスリツプ制御装置
にも本発明の着想は同様の考え方により適用し得
ること勿論である。

(6) 発明の効果かくして本発明スリツプ制御装置は例えば上述
如く摩擦板１５又は摩擦リング３１を設ける等し
て、トルクコンバータ入出力要素間のスリツプに
応じた力（タービントルクやタービン前後差圧）
の変化にともなう可変オリフイス１９の開度変化
特性を可変オリフイスの開方向と閉方向とで異な
らせる構成にしたから、上記特性の勾配を適度な
スリツプ量が得られるよう小さくしても、フイー
ドバツク係数ΔＰ／ΔＴ（フイードバツク量）を
小さく抑えることができ、スリツプ量がハンチン
グしてスリツプ制御が不安定になるのを防止する
ことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明スリツプ制御装置を具えたトル
クコンバータの縦断側面図、第２図は本発明で特
に用いる摩擦板の斜視図、第３図は第１図の矢
視により可変オリフイスを示す説明図、第４図乃
至第６図はロツクアツプ制御弁の作用説明図、第
７図は本発明の他の例を示す第１図と同様の縦断
側面図、第８図は第７図の−線上における展
開断面図、第９図は第７図の矢視図、第１０図
は第１図に示す本発明装置の作用特性図、第１１
図はトルクコンバータにおけるスリツプ量とター
ビントルクとの関係線図、第１２図は従来のスリ
ツプ制御装置における作用特性図、第１３図は従
来型スリツプ制御装置によるスリツプ量変化状況
を示す動作タイムチヤート、第１４図は一般的な
スリツプ制御装置において生ずるロツクアツプ解
除圧の変化遅れ工合を示す動作タイムチヤートで
ある。１……トルクコンバータ、２……ポンプインペ
ラ（トルクコンバータ入力要素）、３……タービ
ンランナ（トルクコンバータ出力要素）、４……
ステータ、５……コンバータカバー、９……ター
ビンハブ、９ａ……ハブフランジ、９ｂ……孔、
１０……スリーブ、１０ａ……スリーブフラン
ジ、１０ｂ，１０ｃ……孔、１０ｄ……スリツ
ト、１０ｅ……歯、１１……トルクコンバータ出
力軸、１２……環状板、１３……リベツト、１４
……トーシヨンスプリング、１５……摩擦板、１
６……ロツクアツプクラツチ、１７……コンバー
タ室、１８……ロツクアツプ制御室、１９……可
変オリフイス、２０……環状部材、２０ａ……
歯、２１……一方向クラツチ、２２……中空固定
軸、２５……ロツクアツプ制御室、２６……固定
オリフイス、Ｓ……可変オリフイス開度、２８，
２９……ボール溝、３０……ボール、３１……摩
擦リング。

Claims

【特許請求の範囲】

１トルクコンバータ入出力要素間のスリツプに
応じた力により開度を決定される可変オリフイス
を具え、該可変オリフイスの開度に応じ前記スリ
ツプを制限するようにしたトルクコンバータのス
リツプ制御装置において、前記力の変化にともな
う前記可変オリフイスの開度変化特性を可変オリ
フイスの開方向と閉方向とで異ならせたことを特
徴とするトルクコンバータのスリツプ制御装置。