JPS6254505A - 差厚鋼板の製造方法 - Google Patents
差厚鋼板の製造方法Info
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- JPS6254505A JPS6254505A JP19234785A JP19234785A JPS6254505A JP S6254505 A JPS6254505 A JP S6254505A JP 19234785 A JP19234785 A JP 19234785A JP 19234785 A JP19234785 A JP 19234785A JP S6254505 A JPS6254505 A JP S6254505A
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- JP
- Japan
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- rolling
- thickness
- steel plate
- roll gap
- reaction force
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、熱間圧延によって得る長手方向に厚み段差を
有する差厚鋼板の製造方法に関する。
有する差厚鋼板の製造方法に関する。
かかる段差付き差厚鋼板の製造方法としては、例えば特
公昭５０−３６８２６号公報、特公昭５２−４９７８１
号公報に開示されている。
公昭５０−３６８２６号公報、特公昭５２−４９７８１
号公報に開示されている。
これらの記載の方法は、基本的には単一鋼板を熱間圧延
している中途で、ロールギャップを回答変更することな
くロールを逆転して、逆方向に圧延する方法である。
している中途で、ロールギャップを回答変更することな
くロールを逆転して、逆方向に圧延する方法である。
〔発明が解決しようとする問題点）
かかる中途ロールを逆転させることによって段差付き差
厚ｗ４板を得る方法は、一工程によって段差付き差厚鋼
板を得ることができ、しかも段差部が円弧状の連結部で
連結されているので、応力集中がなく優れた機械的性質
を有するものを得ることができるが、逆転圧延仮に波を
生じ、平坦度を損なうという欠点がある。
厚ｗ４板を得る方法は、一工程によって段差付き差厚鋼
板を得ることができ、しかも段差部が円弧状の連結部で
連結されているので、応力集中がなく優れた機械的性質
を有するものを得ることができるが、逆転圧延仮に波を
生じ、平坦度を損なうという欠点がある。
本発明の目的は、かかる中途逆転による段差付き差厚鋼
板の製造における上記欠点を解消するもので、高い平坦
度を有する段差付き差厚鋼板を製造する方法を提供する
ことにある。
板の製造における上記欠点を解消するもので、高い平坦
度を有する段差付き差厚鋼板を製造する方法を提供する
ことにある。
本発明は、上記問題点を解決するため、熱間圧延によっ
て長手方向に厚み段差を有する差厚鋼板の製造方法にお
いて、被圧延材を噛み込ませた後の圧延過程の中途で、
ロールギャップを平坦度維持可能な圧延反力を維持でき
る範囲内で変更して圧延を続行することを手段とするも
のである。
て長手方向に厚み段差を有する差厚鋼板の製造方法にお
いて、被圧延材を噛み込ませた後の圧延過程の中途で、
ロールギャップを平坦度維持可能な圧延反力を維持でき
る範囲内で変更して圧延を続行することを手段とするも
のである。
熱間圧延において、圧延材の平坦度は板厚に対する圧延
反力（以下単に反力という）に影響され、表面が平坦な
圧延材を得るためには、第１図に示す特定範囲内で、板
厚に対する反力を適用する必要がある。
反力（以下単に反力という）に影響され、表面が平坦な
圧延材を得るためには、第１図に示す特定範囲内で、板
厚に対する反力を適用する必要がある。
即ち、同第１図を参照して特定板厚においては、反力が
成る数値よりも小さい場合（Ｂ域）には、圧延板の中央
部表面に波、即ち中波が生じ、また成る数値よりも大に
なれば（Ｃ域）、耳部分に波、即ち耳波を生じ、これら
の波を生じない部分、即ち平坦度を維持する反力は特定
範囲内にある。そして、この平坦度維持範囲（Ａ域）は
、板厚の増大とともに拡大する傾向を示す。
成る数値よりも小さい場合（Ｂ域）には、圧延板の中央
部表面に波、即ち中波が生じ、また成る数値よりも大に
なれば（Ｃ域）、耳部分に波、即ち耳波を生じ、これら
の波を生じない部分、即ち平坦度を維持する反力は特定
範囲内にある。そして、この平坦度維持範囲（Ａ域）は
、板厚の増大とともに拡大する傾向を示す。
上記従来技術による平坦度不良の発生は、本発明者等の
実験によるとロールギャップを変更せずに逆転するため
に中途逆転後の圧延反力が小さくなり、逆転圧延過程に
おいては、第１図において反力がｙ−ｙ線で示すように
中波発生域（Ｂ域）に入ったり、或いはｚ−ｚ線で示す
ように逆転前の圧延過程での反力が大きい段階で耳波発
生域（Ｃ域）から中波発生域（Ｂ域）に入るために発生
するという事象の解明に基づいていることが判明した。
実験によるとロールギャップを変更せずに逆転するため
に中途逆転後の圧延反力が小さくなり、逆転圧延過程に
おいては、第１図において反力がｙ−ｙ線で示すように
中波発生域（Ｂ域）に入ったり、或いはｚ−ｚ線で示す
ように逆転前の圧延過程での反力が大きい段階で耳波発
生域（Ｃ域）から中波発生域（Ｂ域）に入るために発生
するという事象の解明に基づいていることが判明した。
即ち、本発明は、圧延中途における逆転に当たって、ロ
ールギャップを圧延材の厚みに対応する反力を第１図に
示す平坦度維持範囲（Ａ域）内で変更することによって
、高い平坦度を有する段差付き差厚鋼板を得るものであ
る。
ールギャップを圧延材の厚みに対応する反力を第１図に
示す平坦度維持範囲（Ａ域）内で変更することによって
、高い平坦度を有する段差付き差厚鋼板を得るものであ
る。
上記ロールギャップ変更に際しては、全く反力が生じな
い開放状態にすることも可能であると共に、１１）一方
向圧延、（２）中途−回逆転圧延、さらには、（３）中
途複数回逆転圧延に適用することができる。
い開放状態にすることも可能であると共に、１１）一方
向圧延、（２）中途−回逆転圧延、さらには、（３）中
途複数回逆転圧延に適用することができる。
次に、本発明の詳細な説明する。
（１）一方向圧延
段差圧延板における大厚部の厚みと小厚部の厚みとの差
が比較的小さい場合に、好適に適用できる方法である。
が比較的小さい場合に、好適に適用できる方法である。
第２図における（ａ）はこの一方向圧延における制御系
を示し、同図（ｂ）は圧延材の形態変化を示し、さらに
同図（ｃ）は同図（ｂ）の圧延材の形態変化と対応する
圧延反力の状態を示す図である。
を示し、同図（ｂ）は圧延材の形態変化を示し、さらに
同図（ｃ）は同図（ｂ）の圧延材の形態変化と対応する
圧延反力の状態を示す図である。
第２図（ａ）に示す制御系においては、被圧延材の目標
とする小厚部と大厚部におけるそれぞれの厚みｔｌ、ｔ
２から許容反力に対応するロールギャップの制御データ
をプロセスコントローラｌから作動指令器２に入力し、
ロール３からの実測反力と比較し、その比較データから
ロールギャップを調整できるように構成されている。こ
のようにプロセスコントローラ１の記録器のデータを圧
延に際してのロールからの反力と比較し、予め設定され
た所定の圧延位置で、第１図に示す平坦度許容範囲に有
る圧延反力に対応するロールギャップを小厚部の厚みｔ
ｌから予めデータ記憶装置に入力されている大厚部の厚
みｔ２に変更操作できるように構成されている。
とする小厚部と大厚部におけるそれぞれの厚みｔｌ、ｔ
２から許容反力に対応するロールギャップの制御データ
をプロセスコントローラｌから作動指令器２に入力し、
ロール３からの実測反力と比較し、その比較データから
ロールギャップを調整できるように構成されている。こ
のようにプロセスコントローラ１の記録器のデータを圧
延に際してのロールからの反力と比較し、予め設定され
た所定の圧延位置で、第１図に示す平坦度許容範囲に有
る圧延反力に対応するロールギャップを小厚部の厚みｔ
ｌから予めデータ記憶装置に入力されている大厚部の厚
みｔ２に変更操作できるように構成されている。
圧延に際しては、第２図（ｃ）に示す圧延機の駆動によ
って、第２図（ｂ）に示された手順によって圧延を行な
う。まず、■に示す厚みｔを有する被圧延材を予め設定
されたｔｌの厚みになるようにロールギャップを設定し
、■のように噛み込ませる。この噛み込み後ミルパルス
等の測長器によって■に示す所定の位置〔第２図（ｃ）
におけるＶＬｒ ）に達したとき減速し、Ｌｌにおいて
上記比較指令信号を受けて、板厚がｔ２になるロールギ
ャップに調整し、■に示す大厚部の圧延を行なう。
って、第２図（ｂ）に示された手順によって圧延を行な
う。まず、■に示す厚みｔを有する被圧延材を予め設定
されたｔｌの厚みになるようにロールギャップを設定し
、■のように噛み込ませる。この噛み込み後ミルパルス
等の測長器によって■に示す所定の位置〔第２図（ｃ）
におけるＶＬｒ ）に達したとき減速し、Ｌｌにおいて
上記比較指令信号を受けて、板厚がｔ２になるロールギ
ャップに調整し、■に示す大厚部の圧延を行なう。
これによって、所定位置で段差を有し、しかも高い平坦
度を維持した段差付き差厚鋼板を製造することができた
。
度を維持した段差付き差厚鋼板を製造することができた
。
（２）中途−回逆転圧延
段差付き差厚鋼板における大厚部の厚みと小厚部の厚み
との差が比較的大きい場合に、好適に適用できる方法で
ある。
との差が比較的大きい場合に、好適に適用できる方法で
ある。
第３図は、第２図に示す上記（１）の一方向圧延の場合
と同様に、（ａ）は中途逆転圧延における制御系を示し
、（ｂ）は同圧延材の形態変化を示し、（ｃ）は（ｂ）
の圧延材の形態変化と対応する圧延反力の状態を示す図
である。
と同様に、（ａ）は中途逆転圧延における制御系を示し
、（ｂ）は同圧延材の形態変化を示し、（ｃ）は（ｂ）
の圧延材の形態変化と対応する圧延反力の状態を示す図
である。
第３図（ｂ）の■において、大厚部分ｔ２の仕上げ圧延
終了、第１図の平坦度維持範囲（Ａ域）内にその反力が
維持できるように■〜■によってローラの正転によるｔ
□と中途逆転によるｔｌの圧延スケジュールのための制
御データを、第３図（ａ）に示すプロセスコントローラ
１から作動指令器２に入力する。そして、圧延ロールの
噛み込み位置■から所定箇所に到達した時点■、つまり
噛込み位置から距離ＶＬ、に達したときロール回転数を
ミル機能の下限まで減速し、更に逆回転開始位置し１で
ロールを逆転させると同時に逆転時ロールギャップ値に
設定して■に示すように圧延を続行し、噛込側から噛み
出させる。
終了、第１図の平坦度維持範囲（Ａ域）内にその反力が
維持できるように■〜■によってローラの正転によるｔ
□と中途逆転によるｔｌの圧延スケジュールのための制
御データを、第３図（ａ）に示すプロセスコントローラ
１から作動指令器２に入力する。そして、圧延ロールの
噛み込み位置■から所定箇所に到達した時点■、つまり
噛込み位置から距離ＶＬ、に達したときロール回転数を
ミル機能の下限まで減速し、更に逆回転開始位置し１で
ロールを逆転させると同時に逆転時ロールギャップ値に
設定して■に示すように圧延を続行し、噛込側から噛み
出させる。
この方法の利点は、逆転時のギヤ、プを噛込み時のギヤ
、プと変えられることにより、噛込み時と逆転時の反力
変化を好形状が得られる反カバターンに近づけることが
できるので、差厚量の大きい差厚鋼板の製造が容易に可
能となる。
、プと変えられることにより、噛込み時と逆転時の反力
変化を好形状が得られる反カバターンに近づけることが
できるので、差厚量の大きい差厚鋼板の製造が容易に可
能となる。
（３）複数回逆転圧延
この例は、上記（２）の中途−回逆転圧延を当該パス中
に複数回行う方式であって、圧延スケジュールの設定に
際しては、いずれも第１図に示す平坦度維持範囲（Ａ域
）内に反力が保持できるようにロールギャップの設定が
行われる。
に複数回行う方式であって、圧延スケジュールの設定に
際しては、いずれも第１図に示す平坦度維持範囲（Ａ域
）内に反力が保持できるようにロールギャップの設定が
行われる。
第４図は第２図、第３図と同様に（ａ）は制御系を示し
、（ｂ）は圧延材の形状変化を示し、（ｃ）は（ｂ）の
圧延材の形態変化と対応する圧延反力の状態を示す図で
ある。
、（ｂ）は圧延材の形状変化を示し、（ｃ）は（ｂ）の
圧延材の形態変化と対応する圧延反力の状態を示す図で
ある。
圧延は、■の圧延板を、■に示す中厚部ｔ１にまで噛み
込ませた後、■で噛み込み位置からＶＬ。
込ませた後、■で噛み込み位置からＶＬ。
に達したとき減速し、Ｌｌの位置で逆転し■に示すｔ２
部を形成する。続いて、逆転位置からＶＬ２に達したと
きに減速し、Ｌ２の位置で逆転し、■に示すｔ３部を形
成する。更に、上記逆転位置からりＬ３に達したとき減
速し、Ｌ３の位置でロールギャップを開放させた後噛み
出す。また上記ロール逆転を更に繰り返すことにより、
差厚量の大きな差厚鋼板を得ることができる。
部を形成する。続いて、逆転位置からＶＬ２に達したと
きに減速し、Ｌ２の位置で逆転し、■に示すｔ３部を形
成する。更に、上記逆転位置からりＬ３に達したとき減
速し、Ｌ３の位置でロールギャップを開放させた後噛み
出す。また上記ロール逆転を更に繰り返すことにより、
差厚量の大きな差厚鋼板を得ることができる。
この方法の利点は、圧延長手方向の中間部の厚みを他よ
り薄い厚みにした差厚鋼板が得られることである。
り薄い厚みにした差厚鋼板が得られることである。
次に、これら（１）〜（３）の各圧延の具体例を示すと
次の通りである。なお各側において、差厚圧延開始パス
前の圧延パススケジュールは省略している、また、サイ
ズ単位とロールギャップ単位は璽■、反力単位はｔｏｎ
であり、パス患に付記した（正）は正転パス、（逆）は
逆転パスを示す。
次の通りである。なお各側において、差厚圧延開始パス
前の圧延パススケジュールは省略している、また、サイ
ズ単位とロールギャップ単位は璽■、反力単位はｔｏｎ
であり、パス患に付記した（正）は正転パス、（逆）は
逆転パスを示す。
なお、第５図（ａ）〜（ｃ）に各側の差厚圧延開始直前
スラブと仕上圧延目標サイズパターンを示す。
スラブと仕上圧延目標サイズパターンを示す。
また、各具体例における各スラブ圧延部Ｒ−Ｘ部の各パ
ス圧延反力の形状維持許容範囲内位置を第６図に示す。
ス圧延反力の形状維持許容範囲内位置を第６図に示す。
この第６図は、圧延目標厚みを１０〜１７龍７幅２８０
０■■とした際の差厚圧延各パスの形状維持許容反力範
囲を各パス出厚との関係で示すものである。
０■■とした際の差厚圧延各パスの形状維持許容反力範
囲を各パス出厚との関係で示すものである。
（イ）一方向圧延の具体例
〔サイズパターン第５図（ａ）〕
差厚圧延開始直前のスラブサイズ
厚Ｘ幅×長： １４．８ Ｘ ２８００ Ｘ ２０００
０仕上圧延目標サイズ Ｒ厚／Ｓ厚Ｘ幅×Ｒ長／Ｓ長： １２．０／１２．３ Ｘ ２８００ ｘ １２０００／
１２０００と極めて良好であった。
０仕上圧延目標サイズ Ｒ厚／Ｓ厚Ｘ幅×Ｒ長／Ｓ長： １２．０／１２．３ Ｘ ２８００ ｘ １２０００／
１２０００と極めて良好であった。
（ロ）中途−回逆転圧延の具体例
〔サイズパターン第５図（ｂ）〕
差厚圧延開始直前スラブサイズ
厚Ｘ幅×長： １４．８ Ｘ ２８００ Ｘ ２４００
０仕上圧延目標サイズ Ｔ厚／Ｕ厚ｘ幅×Ｔ長／Ｕ長： １２．０／１２．３ Ｘ２８００Ｘ１４０００／１４０
００（ハ）中途複数回逆転圧延の具体例 〔サイズパターン第５図（Ｃ）〕 差厚圧延開始直前スラブサイズ 厚ｘ幅×長： ２１．ＯＸ ２８００ ｘ ２８０００
仕上圧延目標サイズ リ厚／Ｕ厚／χ厚Ｘ幅×ｖ長／賀長／Ｘ長：１７．０／
１２．０／２１．Ｏｘ ２８００ ｘ １２０００／１
２０００／１２０００〔発明の効果〕 本発明によって、表面波のない優れた平坦度を存する段
差付き差厚鋼板を得ることができ、特に中途逆転による
段差付き差厚鋼板の製造の普及に貢献するものである。
０仕上圧延目標サイズ Ｔ厚／Ｕ厚ｘ幅×Ｔ長／Ｕ長： １２．０／１２．３ Ｘ２８００Ｘ１４０００／１４０
００（ハ）中途複数回逆転圧延の具体例 〔サイズパターン第５図（Ｃ）〕 差厚圧延開始直前スラブサイズ 厚ｘ幅×長： ２１．ＯＸ ２８００ ｘ ２８０００
仕上圧延目標サイズ リ厚／Ｕ厚／χ厚Ｘ幅×ｖ長／賀長／Ｘ長：１７．０／
１２．０／２１．Ｏｘ ２８００ ｘ １２０００／１
２０００／１２０００〔発明の効果〕 本発明によって、表面波のない優れた平坦度を存する段
差付き差厚鋼板を得ることができ、特に中途逆転による
段差付き差厚鋼板の製造の普及に貢献するものである。
第１図は板厚と圧延反力との関係での平坦度を維持する
区域の説明図であり、第２図〜第６図は本発明の実施態
様を示す図である。 ｌ：プロセスコントローラ ２二作動指令器３：ロー
ル
区域の説明図であり、第２図〜第６図は本発明の実施態
様を示す図である。 ｌ：プロセスコントローラ ２二作動指令器３：ロー
ル
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、熱間圧延によって長手方向に厚み段差を有する差厚
鋼板の製造方法において、被圧延材を噛み込ませた後の
圧延過程の中途で、ロールギャップを平坦度維持可能な
圧延反力を維持できる範囲内で変更して圧延を続行する
ことを特徴とする差厚鋼板の製造方法。 ２、ロールギャップの変更を一方向圧延において行なう
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の差厚鋼板
の製造方法。 ３、ロールギャップの変更をロールの回転方向を逆転さ
せると同時に行なうことを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の差厚鋼板の製造方法。 ４、ロールの回転方向の逆転を被圧延板の複数箇所で行
なうことを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の差厚
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19234785A JPS6254505A (ja) | 1985-08-31 | 1985-08-31 | 差厚鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19234785A JPS6254505A (ja) | 1985-08-31 | 1985-08-31 | 差厚鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6254505A true JPS6254505A (ja) | 1987-03-10 |
Family
ID=16289761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19234785A Pending JPS6254505A (ja) | 1985-08-31 | 1985-08-31 | 差厚鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6254505A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0466570A1 (fr) * | 1990-07-12 | 1992-01-15 | Clecim | Procédé de laminage réversible |
| US5259369A (en) * | 1990-06-13 | 1993-11-09 | Nitto Kohki Co., Ltd. | Remedial device for hand insufficiency |
| US6336349B1 (en) * | 1999-08-06 | 2002-01-08 | Muhr Und Bender Kg | Method for the flexible rolling of a metallic strip |
| JP2002326589A (ja) * | 2001-04-27 | 2002-11-12 | Honda Motor Co Ltd | 車体パネルの成形方法 |
| WO2013094204A1 (ja) * | 2011-12-21 | 2013-06-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 帯状金属板 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6037201A (ja) * | 1983-08-08 | 1985-02-26 | Kawasaki Steel Corp | 厚板の差厚圧延方法 |
| JPS6061106A (ja) * | 1983-09-16 | 1985-04-08 | Kawasaki Steel Corp | 異厚鋼板の圧延方法 |
-
1985
- 1985-08-31 JP JP19234785A patent/JPS6254505A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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| JPS6037201A (ja) * | 1983-08-08 | 1985-02-26 | Kawasaki Steel Corp | 厚板の差厚圧延方法 |
| JPS6061106A (ja) * | 1983-09-16 | 1985-04-08 | Kawasaki Steel Corp | 異厚鋼板の圧延方法 |
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| CN103998153B (zh) * | 2011-12-21 | 2016-01-20 | 杰富意钢铁株式会社 | 带状金属板 |
| US9616485B2 (en) | 2011-12-21 | 2017-04-11 | Jfe Steel Corporation | Metal strip |
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