JPS6254896B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6254896B2 JPS6254896B2 JP55023532A JP2353280A JPS6254896B2 JP S6254896 B2 JPS6254896 B2 JP S6254896B2 JP 55023532 A JP55023532 A JP 55023532A JP 2353280 A JP2353280 A JP 2353280A JP S6254896 B2 JPS6254896 B2 JP S6254896B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- yarn
- twisting
- winding
- core
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Description
本発明は連続多繊条糸を用いたシヤンタン調糸
条の製造方法に関する。 従来より糸条の長さ方向に太細を付与したスラ
ブ糸はフアブリツクの外観変化付与の有効な手段
として広く用いられてきた。 特に近年、天然繊維指向の市場を反映して連続
多繊条糸からのこれら糸条へのアプローチがなさ
れ、生産化されている。 これを特許的に見ると、例えば特公昭45−
16895、45−28018、47−49459、50−35147等多く
の提案がなされている。 しかしいずれの方法も仮撚加工時に加撚域で糸
条を熱固定するため、得られる糸条は捲縮糸とな
り、また２糸条の集束性を高めるためには仮撚温
度を高く保つ必要があり、特にシルキー風合を得
る場合には好ましくない。 また同様な理由で例えば現在最もシルキーであ
ると評価されている異収縮混繊糸を用いる場合に
は適当な方法ではない。 一方特公昭51−30174には加撚域で熱固定する
ことなく、芯糸の周囲に捲回糸のフイラメントに
よる無数のループを形成させるという提案があ
り、熱固定しない場合には、通常の条件下で得ら
れる糸条はループを有した態様となることを示唆
している。 従つて得られるフアブリツクはループが表面に
突出したものとなり、仮に風合的にシルキーであ
つても本絹によるシヤンタンとは外観に於て全く
異なるものとなる。 我々はこの点に注目し種々の検討を行つた結
果、ある特定の条件下で実質的にループの無いス
ラブ糸が得られることを見出した。 すなわち本発明の要旨とするところは、加撚域
での熱固定を行わない仮撚方式により仮撚加工が
行なわれている多繊条糸からなる芯糸Ａの加撚域
に他の多繊条糸からなる捲付糸Ｂを供給して芯糸
Ａに捲付ける際、芯糸Ａの加撚時の撚係数((α))
を15500〜10600とすること、捲付糸Ｂの有する撚
係数((β))を1100〜０とすること、捲付糸Ｂの有
する撚の方向を芯糸Ａの加撚方向とは同一としな
いこと、捲付糸Ｂがその熱応力が最大を示す乾熱
温度での収縮率が15％以上である潜在収縮性を有
すること、及び芯糸Ａへ捲付糸Ｂを捲付けた後引
続いて捲付糸Ｂの熱応力が最大を示す乾熱温度以
上で、かつ（融点−50℃）以下で熱処理すること
を特徴とするシヤンタン調糸の製法にある。但
し、α＝ＴA√A、β＝ＴB√Bであり、ＴAは
芯糸Ａ単独で仮撚した時の加撚数（T/M）、ＤA
は芯糸Ａのデニールであり、同様にＴB、ＤBは捲
付糸Ｂに関するものである。 以下図面に従つて本発明を詳細に説明すると第
１図は本発明の実施に使用する装置の一例を示す
側面図で、同図において芯糸Ａは２対のローラ
１，２間に設置された加撚装置３により仮撚さ
れ、一方他のローラ４により捲付糸Ｂが加撚域に
給糸される。 本発明の目的がシルキー風合を有した実質的に
ループを有しないスラブヤーンであることより加
撚域での熱固定は行なわないことが好ましい風合
を得るために必要である。 しかしながら、特公昭51−30174に見られるよ
うに通常条件に於いては第２図に示すごとく得ら
れるヤーンはループ５を有したものとなり、ため
にフアブリツク表面にループが突出した外観を呈
し、シヤンタン調外観を表現するためには好まし
くない。 本発明者等はスラブを付与しつつ、ループを減
少させる方法につき種々検討し、第１表の結果を
得た。
条の製造方法に関する。 従来より糸条の長さ方向に太細を付与したスラ
ブ糸はフアブリツクの外観変化付与の有効な手段
として広く用いられてきた。 特に近年、天然繊維指向の市場を反映して連続
多繊条糸からのこれら糸条へのアプローチがなさ
れ、生産化されている。 これを特許的に見ると、例えば特公昭45−
16895、45−28018、47−49459、50−35147等多く
の提案がなされている。 しかしいずれの方法も仮撚加工時に加撚域で糸
条を熱固定するため、得られる糸条は捲縮糸とな
り、また２糸条の集束性を高めるためには仮撚温
度を高く保つ必要があり、特にシルキー風合を得
る場合には好ましくない。 また同様な理由で例えば現在最もシルキーであ
ると評価されている異収縮混繊糸を用いる場合に
は適当な方法ではない。 一方特公昭51−30174には加撚域で熱固定する
ことなく、芯糸の周囲に捲回糸のフイラメントに
よる無数のループを形成させるという提案があ
り、熱固定しない場合には、通常の条件下で得ら
れる糸条はループを有した態様となることを示唆
している。 従つて得られるフアブリツクはループが表面に
突出したものとなり、仮に風合的にシルキーであ
つても本絹によるシヤンタンとは外観に於て全く
異なるものとなる。 我々はこの点に注目し種々の検討を行つた結
果、ある特定の条件下で実質的にループの無いス
ラブ糸が得られることを見出した。 すなわち本発明の要旨とするところは、加撚域
での熱固定を行わない仮撚方式により仮撚加工が
行なわれている多繊条糸からなる芯糸Ａの加撚域
に他の多繊条糸からなる捲付糸Ｂを供給して芯糸
Ａに捲付ける際、芯糸Ａの加撚時の撚係数((α))
を15500〜10600とすること、捲付糸Ｂの有する撚
係数((β))を1100〜０とすること、捲付糸Ｂの有
する撚の方向を芯糸Ａの加撚方向とは同一としな
いこと、捲付糸Ｂがその熱応力が最大を示す乾熱
温度での収縮率が15％以上である潜在収縮性を有
すること、及び芯糸Ａへ捲付糸Ｂを捲付けた後引
続いて捲付糸Ｂの熱応力が最大を示す乾熱温度以
上で、かつ（融点−50℃）以下で熱処理すること
を特徴とするシヤンタン調糸の製法にある。但
し、α＝ＴA√A、β＝ＴB√Bであり、ＴAは
芯糸Ａ単独で仮撚した時の加撚数（T/M）、ＤA
は芯糸Ａのデニールであり、同様にＴB、ＤBは捲
付糸Ｂに関するものである。 以下図面に従つて本発明を詳細に説明すると第
１図は本発明の実施に使用する装置の一例を示す
側面図で、同図において芯糸Ａは２対のローラ
１，２間に設置された加撚装置３により仮撚さ
れ、一方他のローラ４により捲付糸Ｂが加撚域に
給糸される。 本発明の目的がシルキー風合を有した実質的に
ループを有しないスラブヤーンであることより加
撚域での熱固定は行なわないことが好ましい風合
を得るために必要である。 しかしながら、特公昭51−30174に見られるよ
うに通常条件に於いては第２図に示すごとく得ら
れるヤーンはループ５を有したものとなり、ため
にフアブリツク表面にループが突出した外観を呈
し、シヤンタン調外観を表現するためには好まし
くない。 本発明者等はスラブを付与しつつ、ループを減
少させる方法につき種々検討し、第１表の結果を
得た。
【表】
第１表の結果より次のことが明らかになつた。
第１図の加撚域での糸条Ａの加撚数（撚係数）
と加撚されつつある糸条Ａへ撚廻らせる糸条Ｂの
加撚数（撚係数）及び糸条Ａの加撚方向と糸条Ｂ
の有する撚方向はループ発生及びスラブ形態に極
めて大きな要因となり、好ましい条件は糸条Ａの
加撚数は2200〜1500T/M（撚係数で15556〜
10607但し 撚係数＝撚数T/M×√糸条のデニ
ール）であり、糸条Ｂの有する撚数は156〜０T/
Ｍ（撚係数で1103〜０）であり、さらに最も好ま
しい条件としては糸条Ａの撚係数＝14142〜
10610、糸条Ｂの撚係数＝848〜０であり、かつ糸
条Ａへの加撚方向と糸条Ｂの有する撚方向とが同
方向でないことが重要な条件となることを見出し
た。 この理由は明確ではないが、糸条Ａの撚数は解
撚撚後の糸条Ａ，Ｂの単位長さ当りの糸長差を左
右し、ために集束性を保つための適正範囲を規制
するためと解撚後の糸条Ａ，Ｂのトルクが少くと
も逆方向にならないことにより集束性を保つため
の相乗効果と思われる。 しかしながら、特に織物の経糸密度が大である
ものに用いる場合には隣り合う糸条の絡み合いが
発生し、開口がスムースでない場合があることが
拡大検討を行う過程で明らかになつた。 即ち、第３図に示すごとく、得られたスラブ糸
の一部が糸割れ６し、開口運動により相互に絡み
合うことが明らかになつた。 これを解決するためには追撚による方法が考え
られるが経済的にも不利であり、他の手法につき
種々検討した結果、糸条Ｂを熱応力が最大を示す
乾熱温度（Ｔ℃）での収縮率が15％以上である潜
在収縮率を有した糸条とし、第４図のごとく芯糸
Ａに巻付けたる後引続き熱板７にて熱応力が最大
を示す温度（Ｔ℃）以上で、かつ（融点−50℃）
以下で熱処理することにより収縮を顕在化せしめ
芯糸Ａの周囲へ固定する方法を見出した。 ここにＴ℃での乾熱収縮率を指標としたのはシ
ルキー風合を保つためには出来るだけ低温で効果
的に収縮処理することが好ましく、また仮撚機の
第２ヒータを用ることが経済的に有利であるから
である。さらに説明すると第２表にポリエステル
についてのＴ℃で処理したときの熱収縮率（１ｍ
枠周にて100回巻取り、初荷重0.1ｇ/dにて綛長
（l0）を測定し、Ｔ℃乾熱中で10分間自由収縮させ
た後、再び0.1ｇ/dにて測定した綛長（ｌ）か
ら、熱収縮率＝｛（l0−ｌ）／l0｝×100で表わし
た）と第２ヒータ温度を変更したときの開口性及
び風合の関係を示したものである。 なお収縮率の設定は第５図に示すごとく紡速
2000m/分で得たデニールが186、フイラメント数
24のポリエステル未延伸糸８を延伸倍率2.381、
第１ピン９温度を85℃、巻取り速度を650m/分と
し、第２ピン１０温度を変更して得たものであ
り、熱応力が最大を示す乾熱温度（Ｔ℃）は全て
150℃、融点（示差熱による）は258℃であつた。 また仮撚加工時の条件は次の通りであつた。 芯糸Ａはポリエステル、ブライト50デニール、
フイラメント数24である普通糸を用い、第１図に
於る芯糸Ａの加撚方向Ｚ、撚数1900T/M、他の
糸条Ｂの撚方向Ｓ、撚数13T/M、仮撚機種LS−
６（三菱重工業(株)製）、第２ヒータ内のオーバー
フイード量を＋3.0％とし、第２ヒータ温度を変
更した。 なお他の条件は第１表と同一とした。また開口
の評価としては経糸密度40.0羽／２本／吋とし、
組織を平織、織機回転数120回／分とした肉眼判
定した。
と加撚されつつある糸条Ａへ撚廻らせる糸条Ｂの
加撚数（撚係数）及び糸条Ａの加撚方向と糸条Ｂ
の有する撚方向はループ発生及びスラブ形態に極
めて大きな要因となり、好ましい条件は糸条Ａの
加撚数は2200〜1500T/M（撚係数で15556〜
10607但し 撚係数＝撚数T/M×√糸条のデニ
ール）であり、糸条Ｂの有する撚数は156〜０T/
Ｍ（撚係数で1103〜０）であり、さらに最も好ま
しい条件としては糸条Ａの撚係数＝14142〜
10610、糸条Ｂの撚係数＝848〜０であり、かつ糸
条Ａへの加撚方向と糸条Ｂの有する撚方向とが同
方向でないことが重要な条件となることを見出し
た。 この理由は明確ではないが、糸条Ａの撚数は解
撚撚後の糸条Ａ，Ｂの単位長さ当りの糸長差を左
右し、ために集束性を保つための適正範囲を規制
するためと解撚後の糸条Ａ，Ｂのトルクが少くと
も逆方向にならないことにより集束性を保つため
の相乗効果と思われる。 しかしながら、特に織物の経糸密度が大である
ものに用いる場合には隣り合う糸条の絡み合いが
発生し、開口がスムースでない場合があることが
拡大検討を行う過程で明らかになつた。 即ち、第３図に示すごとく、得られたスラブ糸
の一部が糸割れ６し、開口運動により相互に絡み
合うことが明らかになつた。 これを解決するためには追撚による方法が考え
られるが経済的にも不利であり、他の手法につき
種々検討した結果、糸条Ｂを熱応力が最大を示す
乾熱温度（Ｔ℃）での収縮率が15％以上である潜
在収縮率を有した糸条とし、第４図のごとく芯糸
Ａに巻付けたる後引続き熱板７にて熱応力が最大
を示す温度（Ｔ℃）以上で、かつ（融点−50℃）
以下で熱処理することにより収縮を顕在化せしめ
芯糸Ａの周囲へ固定する方法を見出した。 ここにＴ℃での乾熱収縮率を指標としたのはシ
ルキー風合を保つためには出来るだけ低温で効果
的に収縮処理することが好ましく、また仮撚機の
第２ヒータを用ることが経済的に有利であるから
である。さらに説明すると第２表にポリエステル
についてのＴ℃で処理したときの熱収縮率（１ｍ
枠周にて100回巻取り、初荷重0.1ｇ/dにて綛長
（l0）を測定し、Ｔ℃乾熱中で10分間自由収縮させ
た後、再び0.1ｇ/dにて測定した綛長（ｌ）か
ら、熱収縮率＝｛（l0−ｌ）／l0｝×100で表わし
た）と第２ヒータ温度を変更したときの開口性及
び風合の関係を示したものである。 なお収縮率の設定は第５図に示すごとく紡速
2000m/分で得たデニールが186、フイラメント数
24のポリエステル未延伸糸８を延伸倍率2.381、
第１ピン９温度を85℃、巻取り速度を650m/分と
し、第２ピン１０温度を変更して得たものであ
り、熱応力が最大を示す乾熱温度（Ｔ℃）は全て
150℃、融点（示差熱による）は258℃であつた。 また仮撚加工時の条件は次の通りであつた。 芯糸Ａはポリエステル、ブライト50デニール、
フイラメント数24である普通糸を用い、第１図に
於る芯糸Ａの加撚方向Ｚ、撚数1900T/M、他の
糸条Ｂの撚方向Ｓ、撚数13T/M、仮撚機種LS−
６（三菱重工業(株)製）、第２ヒータ内のオーバー
フイード量を＋3.0％とし、第２ヒータ温度を変
更した。 なお他の条件は第１表と同一とした。また開口
の評価としては経糸密度40.0羽／２本／吋とし、
組織を平織、織機回転数120回／分とした肉眼判
定した。
【表】
第２表の結果より次のことが言える。
本発明の目的であるシルキー風合を保つために
は第２ヒータ温度は210℃、即ち融点−50℃以下
にする必要がある。また開口性を良好にするため
には効果的熱処理が必要であり、その温度は熱応
力が最大となる温度とし、かつその時の収縮率が
15.0％以上であることが必要である。 以下実施例により本発明を更に具体的に説明す
る。 実施例 １ 第６図のごとく第１ヒータ１１の温度を室温と
した２ヒータタイプの仮撚機（LS−６、三菱重
工業(株)製）を用い、供給原糸として芯糸Ａをポリ
エステル、ブライト75デニール、36フイラメント
であつて、乾熱160℃×10分熱処理後の収縮率が
10.3％、撚数14T/MＳ撚、捲付糸Ｂをポリエステ
ル、ブライト50デニール、24フイラメントであつ
て、乾熱160℃×10分熱処理後の収縮率が20.0
％、撚数13T/MＳ撚を用い、芯糸Ａの加撚数を
1800T/M Ｚとし、このときの張力を８ｇとな
るようにローラ１２，１３の周速を設定したる後
ローラ１４により捲付糸Ｂをオーバーフイード量
70％（ローラ１３に対するローラ１４の周速）に
て芯糸Ａの周囲へ撚廻させた。 引続き第２ヒータ１５の温度を160℃、第２ヒ
ータ１５内でのオーバーフイード量を＋3.0％と
し、ローラ１６の周速を100m/minとして引取つ
た。 得られたスラブ糸を糊付後経糸とし、平織で織
規格 スラブ糸（経糸）×スラブ糸（緯糸）／４２．５羽
／２本／吋×４５．０本／吋 にて製織した。結果は良好な開口運動を示し、得
られたフアブリツクを仕上した結果はドレープ性
に富んだシヤンタン調となつた。 実施例 ２ 実施例１と同じ仮撚機を用い、供給原糸として
芯糸Ａ、捲付糸Ｂともにポリエステル、37.5デニ
ール、18フイラメントが沸水収縮率17.5％の高収
縮成分と残りの成分が沸水収縮率7.5％の低収縮
成分が混繊された、撚数15T/MＳ撚であるブラ
イト75デニール、36フイラメントを用い、芯糸Ａ
への加撚数1800T/M Ｚ、このときの張力を８
ｇとした後捲付糸Ｂをオーバーフイド量70％にて
芯糸Ａの周囲へ撚廻させた。 引続き第２ヒータの温度を160℃、第２ヒータ
内のオーバーフイード量を15％とし、ローラ１６
の周速を100m/minとして引取つた。 得られたスラブ糸はバルクが発生し、かつ収束
性に富んだ糸となつた。 このスラブ糸を用い、経糸は糊付けし、組織を
平織、織規格を スラブ糸（経糸）×スラブ糸（緯糸）／４０．０羽
／２本／吋×４３．０本／吋 にて製織した。結果は良好な開口運動を示し、得
られたフアブリツクを仕上した所、ドレープ性に
富んだシヤンタン調となつた。
は第２ヒータ温度は210℃、即ち融点−50℃以下
にする必要がある。また開口性を良好にするため
には効果的熱処理が必要であり、その温度は熱応
力が最大となる温度とし、かつその時の収縮率が
15.0％以上であることが必要である。 以下実施例により本発明を更に具体的に説明す
る。 実施例 １ 第６図のごとく第１ヒータ１１の温度を室温と
した２ヒータタイプの仮撚機（LS−６、三菱重
工業(株)製）を用い、供給原糸として芯糸Ａをポリ
エステル、ブライト75デニール、36フイラメント
であつて、乾熱160℃×10分熱処理後の収縮率が
10.3％、撚数14T/MＳ撚、捲付糸Ｂをポリエステ
ル、ブライト50デニール、24フイラメントであつ
て、乾熱160℃×10分熱処理後の収縮率が20.0
％、撚数13T/MＳ撚を用い、芯糸Ａの加撚数を
1800T/M Ｚとし、このときの張力を８ｇとな
るようにローラ１２，１３の周速を設定したる後
ローラ１４により捲付糸Ｂをオーバーフイード量
70％（ローラ１３に対するローラ１４の周速）に
て芯糸Ａの周囲へ撚廻させた。 引続き第２ヒータ１５の温度を160℃、第２ヒ
ータ１５内でのオーバーフイード量を＋3.0％と
し、ローラ１６の周速を100m/minとして引取つ
た。 得られたスラブ糸を糊付後経糸とし、平織で織
規格 スラブ糸（経糸）×スラブ糸（緯糸）／４２．５羽
／２本／吋×４５．０本／吋 にて製織した。結果は良好な開口運動を示し、得
られたフアブリツクを仕上した結果はドレープ性
に富んだシヤンタン調となつた。 実施例 ２ 実施例１と同じ仮撚機を用い、供給原糸として
芯糸Ａ、捲付糸Ｂともにポリエステル、37.5デニ
ール、18フイラメントが沸水収縮率17.5％の高収
縮成分と残りの成分が沸水収縮率7.5％の低収縮
成分が混繊された、撚数15T/MＳ撚であるブラ
イト75デニール、36フイラメントを用い、芯糸Ａ
への加撚数1800T/M Ｚ、このときの張力を８
ｇとした後捲付糸Ｂをオーバーフイド量70％にて
芯糸Ａの周囲へ撚廻させた。 引続き第２ヒータの温度を160℃、第２ヒータ
内のオーバーフイード量を15％とし、ローラ１６
の周速を100m/minとして引取つた。 得られたスラブ糸はバルクが発生し、かつ収束
性に富んだ糸となつた。 このスラブ糸を用い、経糸は糊付けし、組織を
平織、織規格を スラブ糸（経糸）×スラブ糸（緯糸）／４０．０羽
／２本／吋×４３．０本／吋 にて製織した。結果は良好な開口運動を示し、得
られたフアブリツクを仕上した所、ドレープ性に
富んだシヤンタン調となつた。
第１図、第４図及び第６図は本発明の実施に使
用する装置の各種例を示す側面図、第２図、第３
図は従来の糸の側面図、第５図は本発明における
捲付糸の製造に使用する装置の一例を示す斜視図
で、第１図〜第６図において１は芯糸Ａの供給ロ
ーラ、２は引取ローラ、３は加撚装置、４は捲付
糸の供給ローラ、７はヒータである。
用する装置の各種例を示す側面図、第２図、第３
図は従来の糸の側面図、第５図は本発明における
捲付糸の製造に使用する装置の一例を示す斜視図
で、第１図〜第６図において１は芯糸Ａの供給ロ
ーラ、２は引取ローラ、３は加撚装置、４は捲付
糸の供給ローラ、７はヒータである。
Claims (1)
- １ 加撚域で熱固定を行なわない仮撚方式により
仮撚加工が行なわれている多繊条糸からなる芯糸
Ａの加撚域に、他の多繊条糸からなる捲付糸Ｂを
供給して芯糸Ａに捲付ける際、芯糸Ａに対する加
撚時の撚係数を15560〜10600とすること、捲付糸
Ｂの有する撚係数を1100〜０とすること、捲付糸
Ｂの有する撚の方向を芯糸Ａに対する加撚方向と
同一にしないこと、捲付糸Ｂがその熱応力が最大
を示す乾熱温度での収縮率が15％以上である潜在
収縮性を有すること、及び芯糸Ａへ捲付糸Ｂを捲
付けた後捲付糸Ｂの熱応力が最大を示す乾熱温度
以上で、かつ（融点−50℃）以下で熱処理するこ
とを特徴とするシヤンタン調糸の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2353280A JPS56123422A (en) | 1980-02-27 | 1980-02-27 | Production of shantung like yarn |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2353280A JPS56123422A (en) | 1980-02-27 | 1980-02-27 | Production of shantung like yarn |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56123422A JPS56123422A (en) | 1981-09-28 |
| JPS6254896B2 true JPS6254896B2 (ja) | 1987-11-17 |
Family
ID=12113058
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2353280A Granted JPS56123422A (en) | 1980-02-27 | 1980-02-27 | Production of shantung like yarn |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56123422A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5959937A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-05 | 旭化成株式会社 | スラブ糸 |
| JPS5959928A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-05 | 旭化成株式会社 | スラブヤ−ンの製造法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5912777B2 (ja) * | 1975-01-09 | 1984-03-26 | 東洋紡績株式会社 | 交撚糸の製造方法 |
-
1980
- 1980-02-27 JP JP2353280A patent/JPS56123422A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56123422A (en) | 1981-09-28 |
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