JPS6338469B2 - - Google Patents
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- JPS6338469B2 JPS6338469B2 JP53109675A JP10967578A JPS6338469B2 JP S6338469 B2 JPS6338469 B2 JP S6338469B2 JP 53109675 A JP53109675 A JP 53109675A JP 10967578 A JP10967578 A JP 10967578A JP S6338469 B2 JPS6338469 B2 JP S6338469B2
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- yarn
- filament
- fabric
- shrinkage
- weft
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- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Chemical Or Physical Treatment Of Fibers (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Woven Fabrics (AREA)
Description
本発明は、ドレープ性の改良された織物更に詳
しくは従来ウーリーデシンとも言われている経、
フラツトヤーン、緯、仮撚捲縮加工糸（以下ウー
リー糸と称する）使いのフイラメント織物又は
経、緯共フラツトヤーン使いのフイラメント織物
のドレープ性改良に関する。 ウーリーデシンは経糸として甘撚（通常
800T／Ｍ以下）のフラツトヤーン、緯糸として
甘撚のウーリー糸を配した生機をリラツクスし
て、ウーリー糸によるしぼ効果を狙つたものであ
る。このデシン自体、市場ではそれ相当の評価を
受けていたが昨今の新品種の出現に伴い、時とし
て風合上ウーリー臭が嫌われることがある。ま
た、このデシンの最大の欠点はドレープ性に欠け
ていることであるが、経糸がフラツトヤーンであ
る限り前記ウーリー臭は勿論、ドレープ性の改良
は全く期待できない現状にある。又、経糸、緯糸
共フラツトヤーン使いのフイラメント織物のおい
ては、緯糸に強撚糸を使いウーリーデシンと同様
にしぼ効果を出しているが、風合的には嵩高性に
とぼしく且つ又ドレープ性に欠ける欠点がある。 本発明は上述の如きウーリーデシンやフラツト
ヤーン使いのフイラメント織物の欠点を排除し、
ドレープ性が一段と改良され且つウーリー臭やフ
イラメント臭さも低下せしめたフイラメント織物
を提供することを目的とするものである。 更に、本発明の他の目的は前記特性に加え、更
に嵩高にして、より柔軟な触感を呈する織物を提
供することにある。 本発明者等は上記の目的を達成せんとして種々
検討する過程で、経糸がフラツトヤーンである限
り従来のウーリーデシンやフラツトヤーン使いの
デシンの欠点は如何ともし難いが、前記フラツト
ヤーンに代えて絹様風合を呈する、特定の潜在嵩
高性ポリエステルマルチフイラメント糸を用いる
時先ずドレープ性が著しく改良されると共にウー
リー臭やフイラメント臭さがなく、しかも嵩高に
して柔軟な織物が得られることを知つたのであ
る。 かくして本発明によれば 下記(イ)〜(ハ)の特性、すなわち (イ) 沸水収縮率が13％以下 (ロ) 乾熱195℃で５分間綛状で熱処理した際に生
じる膨み部の最大フイラメント波長が15mm以
下、最大糸足差が15％以下で、且つ３〜12％の
糸足差を有するフイラメントが全フイラメント
数の15％以上を占め (ハ) (ロ)の熱処理により糸全体として14.0cm3／ｇ以
上の嵩高度を呈する 潜在嵩高性ポリエステルマルチフイラメント糸
条を高々800T／Ｍ撚糸して経糸とし、他方緯糸
として、ウーリー糸および実質的に捲縮性のない
フイラメントからなる群から選ばれ且つ少くとも
600T／Ｍの撚のかかつたマルチフイラメント糸
条を緯糸に配してなる織物をアルカリ減量に付す
ることを特徴とするドレープ性の改良されたフイ
ラメント織物の製造法 が提供される。 更にこれについて述べると、本発明で経糸とし
て用いる潜在嵩高性ポリエステルマルチフイラメ
ント糸条はこれまでの類似の糸条或いはフラツト
ヤーンに比べてウーリーデシン或いはフラツトヤ
ーン使いのデシンの経糸成分として独特の弛緩構
造をもつためドレープ性の向上に寄与し、しかも
アルカリ減量加工に対しても構成フイラメントが
万べんなくアルカリ減量加工されることと相俟つ
て、これまでのウーリーデシンやフラツトヤーン
使いのデシンにない優れたドレープ性を付与する
に至つたのである。 尚、本発明において、前記“潜在嵩高性マルチ
フイラメント糸条”なる語は、極めて短いピツチ
で単繊維内及び単繊維間に不規則な収縮性部分を
有する熱可塑性マルチフイラメント糸のことであ
り、熱収縮処理により絹様の風合、膨みを発現す
るものを意味する。また、緯糸として用いるマル
チフイラメント糸条とは通常のフラツトヤーン、
或いはそれらの加工糸例えば仮撚捲縮糸、タスラ
ン等を意味する。 以下、本発明で経糸として用いる潜在嵩高性ポ
リエステルマルチフイラメント糸条について詳述
する。 前記糸条に類似した糸の製造法として、例えば
熱可塑性マルチフイラメント糸をその乾熱収縮応
力以下、具体的には殆どフリー状態で乾熱の加熱
体と瞬間的に接触させることにより一部のフイラ
メントを間歇的に収縮させ、これに伴い他のフイ
ラメントを引き吊らせてループ、たるみをつく
り、糸全体の中で糸長差や巻縮を与えるものがあ
る（例えば特公昭47−47550号、特公昭51−18535
号公報参照）。 このようにして得られた糸条はその表面に多数
のループ、たるみが発生し、その結果絹様の風
合、触感を呈するが、一方では次のような欠点が
ある。 (イ) フイラメント糸の断面方向及び長手方向にラ
ンダムな熱収縮処理を受けているので、織編物
ではカスリ状の縞が発生する。これは工程的に
糸全体として殆どフリーの状態で接触熱処理さ
れるので、糸自身加熱体上を円滑に走行せず、
工程自身極めて不安定であることに起因してい
る。勿論、前記カスリ状の縞を防止するには常
に一定割合で一部のフイラメントのみを選択的
に熱処理すればよいわけであるが、瞬間熱処理
による場合、常にフイラメント群の半分だけ熱
処理するようなことは到底望むべくもなく、絶
えずその割合は変動している。ましてや殆どフ
リー状態の微張力と瞬間熱処理という制約から
加工速度にも自ずと限界がある。 (ロ) フイラメント糸を部分的に収縮させる結果、
糸表面にはループ、たるみが発生するが、この
ようなループ、たるみは糸の取扱性低下の因を
つくり、特に製編織性を著しく損ねるばかりか
織編物の外観まで低下させる原因となる。この
ため、前記ループ、たるみを熱処理により一旦
消去する方法も提案されているが、この場合、
再度糸全体が加熱されるので高収縮部分と低収
縮部分との収縮差が縮まり、最初に有していた
風合、触感を再現することは期待できない。 (ハ) 極めて低張力下に部分熱収縮した糸条である
ので糸にフロー（flow）部分が残つて製織時
糸が不規則に伸長されてヒケが生じ、又織編物
においてはヒジ抜けが起り易い。 (ニ) 糸全体としては一応高収縮成分と低収縮成分
が存在するが、何分片面加熱方式の瞬間熱処理
により得られる為、両者が分離して存在し（所
謂“混在”ではない）、従つて染仕上等で熱を
受けて収縮差が生じても糸は引吊つた形にしか
ならず、混在時のようなふつくらと膨んで絹様
になる効果が低くなる。 以上のように従来の収縮差を利用した絹様加工
糸においては常に染斑、ヒジ抜け、或いは製織性
の低下といつた問題を伴い、糸構造上の絹様特性
を充分に生かすことができなかつたのである。ま
してや、これらをウーリーデシンやフラツトヤー
ン使いのデシンの経糸成分として用いた場合、前
記の糸欠点がそのまま織物に反映され、到底実用
に供し得るものは期待できない。 これに対して、本発明による経糸成分は上記の
欠点が総合して解消されたものである。 ここで各要件について説明すると、先ず、潜在
嵩高糸は糸全体としての沸水収縮率（100℃×30
分）が高々13％以下であることが必要であるが、
これは糸全体としてのソフト感を維持する観点か
ら不可欠なものである。勿論13％を越える糸条に
おいてもフイラメント間空隙としては、本発明と
同様なものが得られるが、一方では過度の収縮に
よつて糸全体が硬化してしまう結果となる。従つ
て沸水収縮率が「13％以下」なる限定は本発明に
おける前提条件とも言える。 一方、乾熱下のリラツクス処理後に生じる膨み
部については第１図により説明すると、該図はリ
ラツクス処理により発現した膨み部Ｂ及び膨み部
に隣接して存在する交絡部Ｃの状態を示すもの
で、膨み部Ｂは種々の波長を呈するフイラメント
f1，f2，f3…foよりなつている。このようなフイ
ラメント群において、f1は隣り合う交絡点間での
張り出し繊維f1〜foの中で最も長い距離（波長）
で張り出しているため、これを“最大波長”と称
するが、この波長が15mmを越えると糸全体として
の品位特に絹様品位が低下し、且つフラツシユを
招来するに至る。従つてこの“最大波長”は主と
して糸の外観上の制約条件換言すれば膨み部の見
掛けのサイズを規制するものである。一方、“最
大糸足差”なる語は膨み部の糸軸方向の最短距離
lBに対して、膨み部Ｂに存在する最長フイラメン
トf1の余剰長さを％で表したもので、最長フイラ
メントf1の長さをlmとするとき下記の如く表され
る。 最大糸足差（％）＝lm−lB／lB×100 しかるに、この“最大糸足差”が15％を越える
と、やはり風合、品位が著しく低下することにな
る。つまり15％を越える糸足差がつくと、膨み部
の性状が絹のそれとは異質のものになる。この膨
み部にとつて最も大事なことは糸足差の分布によ
る空隙の状態であつて絹様効果を得るには、特に
３〜12％の糸足差を有するフイラメント（フイラ
メント本数）が、全フイラメント中（フイラメン
ト本数）で少くとも15％を占めることが必須とな
る。即ち３〜12％の糸足差を有するフイラメント
によつて構成される繊維間空隙は従来の嵩高糸の
呈する嵩高度に比して遥かに低いが故に“嵩高”
とは区別されて“膨み部”なる語が使用されるわ
けである。そして、このようなフイラメントが全
フイラメント中で少くとも15％存在するとき最も
理想的な膨み部を構成する。 かかる特性を有する潜在嵩高性フイラメント糸
条の特性として、糸全体として（リラツクス熱処
理後）従来のものに比べてかなり低い嵩高を呈す
ることが挙げられる。この特性は以下に定義する
嵩高度によつて表示する場合、14cm3／ｇ〜20cm3／
ｇの範囲に収まる。 嵩高度（バルキー度） 糸条をかせ（周長1.125ｍ）にて320回転とり、
２つ折りにしたサンプルの１端に６ｇの荷重を吊
し乾熱195℃で５分間処理してから冷却する。次
いで処理糸条0.6ｇ（＝Wg）を10cm×１cmの矩形
断面を有する箱に入れ、上方から6.4ｇの重さを
有する蓋を載せる。その時の蓋の高さより糸条の
体積Ｖcm3を求め、以下の式にて嵩高度（バルキー
度）を算出する。 嵩高度（cm3／ｇ）＝Ｖ／Ｗ 上述の如き、潜在嵩高性糸条は予め流体撹乱処
理により、糸表面に一定サイズの張り出し部のみ
を形成したフイラメント糸条を定長乃至緊張下に
非接触熱処理することによつて得ることができ
る。第２図は非接触熱処理の一実施態様を示すも
ので、未延伸のポリエステルフイラメント糸条１
はパツケージ２から取り出された後プリテンシヨ
ンローラー系３，４を経て供給ローラー系５と段
付ローラーで構成される引取ローラー６の大径部
との間で延伸されて延伸糸７となる。この延伸糸
７は引続いて引取ローラー６の大経部より乱流ノ
ズル好ましくはインターレースノズル８、糸屈曲
ガイド９を経てバツフアー１０を通過した後非接
触ヒーター１１（スリツトヒーター）を定長乃至
緊張下に走行し、ガイド１２，１２′で糸道を転
回した糸条１３を引取ローラー６の小径部を経て
捲取装置１４に供給す。ここで引取ローラー６の
大径部はその小径部に比べて周速度が大きいの
で、延伸糸７は一定のオーバーフイード下に乱流
ノズル８により処理され張り出し部を形成する。
その際ノズル８の後にある屈曲ガイド９は現実に
は、乱流ノズル８を通過する糸条をオーバーフイ
ード下に保ち、他方非接触ヒーター１１中では糸
条を定長乃至緊張下に維持する作用を有する。 このような非接触熱処理の特長として接触熱処
理、例えばプレートヒーターによる熱処理に比べ
て、糸軸の周りに沿つて360゜均一な収縮処理が可
能となりその結果、前述の最大波長、最大糸足差
等を極めて有利に実現できる。 上記の例は、未延伸糸を出発原糸としてこれを
延伸し、通常沸水収縮率を15％以下とした糸条に
乱流処理、張り出し部の熱収縮処理を連続して実
施するものであるが、未延伸糸の代りに沸水収縮
率が15％以下の延伸糸を用い、これを第２図の引
出ローラー６の大径部から処理域に供給してもよ
い。更に、又予め張り出し部を付与したフイラメ
ント糸条を第２図のヒーター上で定長又は緊張下
に熱収縮処理を施してもよい。 本発明において出発原糸として用いるフイラメ
ント糸としては、ポリエステル、ポリアミド、ポ
リプロピレン等を素材とし、全デニールが15〜
250de、好ましくは30de〜75de、単繊維デニール
が1.7de以下、沸水収縮率が15〜５％のマルチフ
イラメント糸条が好適に用いられる。更に、本発
明が元々絹様素材を狙つていることからして、フ
イラメントの断面も或る程度重要であり、円形よ
りは異形特に三角断面のものが好ましく採用され
る。このようなフイラメント糸にその長手方向に
沿つて間歇的に張り出し部を付与するには公知の
インターレースノズル（例えば特公昭36−12230
号公報、特公昭37−1175号公報参照）に圧空圧１
〜５Kg／cm2・Ｇ、オーバーフイード１〜15％好ま
しくは1.5〜６％の下に、糸速200ｍ／min以上好
ましくは500ｍ／min以上で通過させればよい。 この乱流処理によつて得られる交絡糸に要求さ
れる条件として前記交絡数が少くとも50ケ／ｍあ
ること及び糸条には実質的にたるみ、張り出し部
のみが存在し、フイラメント軸が360゜捩られて生
じるクルノードループは可及的に排除されること
が必要である。前者については余りにも長い張り
出し部は収縮に困難をきたすだけでなく、風合的
にも絹の膨みを得るに不適であり、又後者につい
てはクルノードループの存在は熱収縮処理によつ
ても直線状に収縮することがないばかりか張り出
し部の収縮を阻害し粗硬感のある糸条しか得られ
ないからである。 第３図は乱流処理後のフイラメント糸条の側面
図であり、マルチフイラメント糸１５を構成する
フイラメント（単繊維）１６の一部は種々の大き
さの張り出しフイラメントよりなる張り出し部１
７を形成しこの張り出し部１７の両端には締束部
Ｃが存在する。そして、このような糸において張
り出しているフイラメント以外は地糸部即ち、担
持糸を形成するので、この糸を一定の張力下（通
常0.1ｇ／de以下の張力でたるみが消去されない
範囲の張力）に置いた場合、張力は全て地糸に集
中し、張り出し部が消去されることはない。従つ
て前記糸を張力下に熱収縮処理に付すると、張り
出し部は円滑に収縮し、所謂フリー収縮の形をと
るので、セツト効果は大で、張り出し部分の収縮
率は大巾に低下する。 一方、地糸部は張力下に保たれているので所謂
緊張熱処理となり、従つてフリー熱処理に比べて
その熱セツト効果は少なくなる。この結果両者の
間にセツト効果の差、即ちより大きい収縮率の差
が発生する。 第４図は熱セツト時に於ける張力と収縮率との
関係を示したもので、横軸にはたるみ乃至張り出
し部１７にかかる張力をT1、地糸部にかかる張
力をT2として表し、一方縦軸には熱処理後の
夫々の部分の熱収縮率をS1（たるみ乃至張り出し
部）、S2（地糸部）として表してある。この図から
判るように糸を低張力でセツトする程、セツト効
果が大きく（非晶部が緩和して安定な形をとり易
いため）、収縮率はより低下する傾向を示す。つ
まり高張力下でセツトされる地糸部は、ほぼセツ
ト前の収縮率S2を、低張力下にセツトされるたる
み、張り出し部のそれは極端に低下してS1とな
り、かくして同一糸条内でも△Ｓという最大の収
縮差を得ることができる。 第５図は熱収縮処理後の糸の外観を示している
が、見掛上通常のフイラメント糸つまりフラツト
ヤーンのそれと何等変りがなく略直線状態であ
る。しかしながら第５図に示すように単繊維毎に
みればそれらの長手方向に沿つて、たるみが収縮
してなる低収縮部Plは実質的に収縮を起していな
い高収縮部Phとより成る。 尚、低収縮部Plとは上述の説明からも明らかな
ように異収縮フイラメント糸が混在してなるもの
で、現実には高収縮性の地糸の周囲にたるみを形
成していた単繊維が収縮して引揃え状態乃至フラ
ツトヤーンの状態になつたものである。この引揃
え状態を得るのに最も重要なことは第３図におけ
る張り出し部が個々の単繊維の張り出し（半弧
状）として形成されていることでこれにより始め
て円滑な収縮が惹起されるのである。この点たる
み、張り出しに類似したものとしてクルノードル
ープ（第６図18所謂タスラン固有のもので糸が糸
軸の回りに360゜捩られつつループを形成したも
の）があるが、このようなループは本発明では実
質的に排除される。と言うのも、このクルノード
ループを熱収縮処理しても、第６図に示すように
単繊維が直線状に収縮せず、糸表面には突起状物
１８が残存する。これは捲縮部分を形成するばか
りだけでなく糸全体に粗硬感を与えることにな
り、絹の風合とは程遠いものとなるからである。 また、この様に単繊維がループにまでならなく
て単にたるみ張り出しの場合でも、その熱処理が
不充分でたるみ、張り出しが充分消去せず残つて
いる場合には、やはり織物には凸凹感が発生し所
謂変り糸的織物となる。即ち、たるみ、張り出し
部を充分消去しつつ、沸水収縮率を13％以下にし
た。ほゞ直線状のフイラメントとし、これを織物
にして染仕上する際糸に熱収縮差を発生せしめて
ふくらませる事によりはじめて表面は非常になめ
らかであるが全体としてふつくらとした絹独特の
風合が出るのである。その為には収縮処理して得
られる元糸（第５図）にループが混つては不可な
のは勿論のこと、たるみ張り出し部も熱処理の際
充分弛緩熱収縮せしめて消し去る事が必要であ
る。またこの様に略直線状なフイラメント糸にす
る事によつて、この糸を普通のフイラメント糸と
同様、容易に取扱うことが出来、問題なく製織出
来るという意味でも有効である。 また、元糸（第５図）にループが混つている
と、仮にこれを熱収縮で消し去つたとしても繊維
にはねじれが残り、これが特有のキラキラした変
り糸的光沢を発して、絹独特のマイルドな光沢と
は全く異つたものになるので、この意味でも元糸
（第５図）にはループが混つていてはいけない。 このようにして得た第５図に示す熱処理糸を例
えば沸水中でリラツクスすると、糸の長手方向に
沿つて芯部として存在する地糸部、更には第５図
の高収縮部Ph1…ｎが収縮することにより、単繊
維間空隙が増大し、糸全体としては第７図に示す
ように、高度の膨み、柔軟性、しなやかさが現出
してくる。 以上のことから、このたるみを消去する熱収縮
処理時の糸張力も臨界的である。即ち、スリツト
ヒーター中で糸を乾熱収縮応力以下の張力（糸全
体をフリー熱収縮させた場合）の下で処理したの
では糸全体としての収縮が生じ、事後の沸水処理
においても目的とする膨みが生じなくなる。それ
故、この糸張力（スリツトヒーターと第１糸道転
回ガイドとの間の張力）は少くとも0.02ｇ／de以
上に維持することが望ましい。 一方、たるみの太さ、個数もかなり大事であ
り、これを第８図により説明すると糸に0.05ｇ／
deの荷重をかけた状態でのたるみの見掛上の長
さＬは１〜15mm、高さＨは0.5〜3.5mmの範囲にあ
るものが１cm当り、３ケ以上存在することが適当
である。また、たるみの均一分散という点からみ
るとマルチフイラメント糸を構成する単繊維のう
ち少くとも20％以上がたるみを有していることが
好ましい。かかる要件の中でも特に見掛上の長さ
Ｌは重要で、これが１mm以下になると微細な捲縮
例えばウーリー臭が現出し、充分な膨み効果が期
待できなくなる。 また、たるみを収縮消去するにはスリツトヒー
ターの温度、処理時間も適正範囲に維持する必要
があるが、前者については一般には130〜250℃、
後者については0.01〜0.1秒の範囲から適宜選ぶ
ことができる。 最後に、たるみを消去した熱処理糸は捲取装置
に供給され、捲取られるが捲取装置としては図に
示したリング撚糸機の他摩擦駆動されるボビンを
使用してもよく特に制約はない。 かくして得られる糸条は、付加的に、規則的な
集束部分及び異収縮部分を有し、しかも熱収縮処
理の度合の少ないフイラメント糸が、言わば張力
担持糸としての機能を有する点において、従来の
糸（つまり、熱収縮したフイラメントが芯糸的役
割を果し、未熱処理フイラメントが糸表面に浮き
出たもの）と本質的に相違している。従つてこの
ような潜在嵩高性糸条は以下の特長を有する。 (イ) 糸の長手及び断面方向に規則的な熱収縮処理
を受けているのでカスリ状の縞が発生する懸念
がない。 (ロ) 予め付与した張り出し部のみを熱収縮させる
ので、外見的には通常のフラツトヤーン（Flat
Yarn）と何等変りなく（ループ、たるみが存
在しないので）交絡点が存在することと相俟つ
て糸の取扱性が格段に向上する。 (ハ) 熱処理の度合の少ないフイラメントが張力担
持体として働くので、製織時のヒケの問題もな
くなる。 (ニ) 張り出し部自体、流体撹乱処理によつて付与
されるので、張り出し部を構成するフイラメン
ト糸全体から無作為に選ばれることになつて混
在型の異収縮フイラメント糸となる。 更に、該潜在嵩高性ポリエステルマルチフイラ
メント糸の内在する特長として前記マルチフイラ
メント糸（50cm）を水の上に浮かべた時に生じる
締束部Ｃ及び開繊部Ｂの平均長さlC及びlBにおい
て、lBがlCより大であること、即ちlC／lB＝Ｋとす
るときＫ＜１であることが好ましい。 尚、交絡度（ケ／ｍ）は第１図に示すように熱
処理後のフイラメント糸50cmを水の上に浮かべ、
その時部分的に生じる紡錘状の開繊部Ｂの間に存
在する締束部Ｃの数を測定し、1m当りの交絡数
に換算する。交絡数が余りにも多くなると膨み部
分の個数が少くなり、絹様の風合が望めなくなる
ので高々130ケ／ｍに留めるのが適当である。 次に、このような潜在嵩高性ポリエステルマル
チフイラメント糸条を用いる製織及びアルカリ減
量加工について述べる。先ず、経糸としては、そ
の膨み効果を考慮して800T／Ｍ以下好ましくは
300〜800T／Ｍに撚糸したものを、また緯糸とし
てはしぼ効果を得るため少くとも600T／Ｍ以上
に撚糸し、これらを有杼織機乃至無杼織機を用い
て生機を得る。その際、経糸及び緯糸は15〜
150deの範囲から適宜選べばよい。本発明におい
て、緯糸としてフラツトヤーンを用いる場合、単
繊維デニールが0.4〜1.2デニールのものが特に好
ましい。次いで該生機は通常の精練、プリセツト
染色加工仕上げ工程を経るが、その際精練あるい
は染色工程で同時にリラツクス処理を行い、緯糸
のしぼ発現を行えばよい。このリラツクス処理の
他の意味は経糸にも同時に収縮差を惹起せしめ、
フイラメント間に空隙をつくり緯糸との接圧を低
下せしめることにある。これにより、経糸として
締束したフラツトヤーン使いのものに比べてドレ
ープ性を向上するが、これを尚一歩改良するのが
アルカリ減量加工である。このアルカリ処理は仕
上げ加工前の任意の段階で実施することができ
る。ここでアルカリ性物質としては、水酸化カリ
ウム、水酸化ナトリウム、炭酸ソーダ等が挙げら
れるが、これに加えてアルカリ処理促進剤とし
て、ラウリルジメチルベンジルアンモニウムクロ
ライド、セチルジメチルベンジルアンモニウムク
ロライドのような第４級アンモニウム塩を併用す
るのが有利である。 処理態様としては、アルカリ水溶液に織物を浸
漬後加温する方式が採用される。ここで、処理液
濃度は一般に20ｇ／〜40ｇ／の範囲、そして
処理時間は30〜90分の範囲から適宜選べばよい。
唯、ここで大事なことは最終的な減量率であつ
て、これは少くとも10％好ましくは15％以上であ
り、またその上限は高々30％までである。 減量率が10％未満ではドレープ性について改良
の余地が認められず、一方30％を越えると、実用
的強度が著しく低下する。 以上の如く、本発明によれば見掛け上フラツト
ヤーンと変りないポリエステル潜在嵩高性糸条を
出発原糸として採用するので撚糸あるいは製織準
備工程は勿論製織中においても糸の取扱い上のト
ラブルが発生することもない。しかも得られる織
物は、カスリ状、染斑の発生もなければ肘抜け等
の問題もなくして、経糸による絹様風合がミツク
スされた、ウーリー臭やフイラメント臭のない、
嵩高、柔軟にしてドレープ性に富んだフイラメン
ト織物が得られる。 実施例 １ 第２図に示した工程を利用し、第１表に示す条
件で加工を行い、得られた潜在嵩高性糸条を用い
て第２表に示す設計条件でパレス（織物）を製造
する。次にこの織物をデイヤニツクスイエロー
GR−Ｅ染料（C.I.デイスパーズイエロー60）を
用いて染色した際の、織物品位その他についての
評価結果を第３表に示す。 第１表 （加工条件） (1) 未延伸糸１ ポリエチレンテレフタレート未
延伸糸143de／36fil（三角断面糸） (2) 供給ローラー系５の表面速度 271ｍ／min (3) 引取（延伸）ローラー系６の大径部の表面速
度 800ｍ／min (4) 延伸倍率 2.95倍 (5) 延伸糸７の沸水収縮率 15％ (6) 引取りローラー系６の小径部の表面速度
784ｍ／min (7) 乱流ノズル８ 特公昭37−1175号公報第３図
記載のもの（圧空圧２Kg／cm2） (8) 乱流ノズル通過時の糸のオーバーフイード率
２％ (9) スリツトヒーター１１ 温度 180℃ 有効加熱長 30cm (10) スリツトヒーター１１と引取りローラー系６
の小径部との間の糸張力 0.07ｇ／de (11) 乱流ノズル７通過後の延伸糸条外観
張り出し部あり サイズ（平均） Ｈ＝0.9mm Ｌ＝11mm 密度 ８ケ／cm 交絡数 60ケ／ｍ (12) 捲取装置１４ リング撚糸機 (イ) スピンドル回転数 10000rpm (ロ) 張力 0.4ｇ／de (13)捲取糸条 (a) 外観 略直線状態でフラツトヤーンと同じ 沸水収縮率 11％ 交絡数 58ケ／ｍ (b) 乾熱195℃で５分間リラツクス処理後 (a) 膨み部のフイラメント最大波長 13mm (b) 膨み部のフイラメント最大糸足差 13.5％ (c) 膨み部の３〜12％の糸足差を有するフイ
ラメント本数の割合 30％ (c) 嵩高度 17.5cm3／ｇ 第２表（織物設計及び仕上げ条件） (1) 糸使い （経）経300T／ｍ、緯Ｓ，
Z2000T／ｍ交互打込み （緯）ポリエステルフラツトヤーン
50de／24fil (2) 筬密度 19.8羽／cmの２本入れ (3) 緯密度 39.6本／cm (4) リラツクス ロータリーワツシヤーで95゜×
25min (5) プリセツト 180℃×45sec (6) アルカリ減量 35ｇ／，98℃のNaOH水
溶液、減量率20.7％ (7) 染色 ユニエース（日本染色機械〓製）で、
130℃×45分 (8) フアイナルセツト 160℃×45sec (9) 仕上げ密度 経67.5本／cm 緯40.0本／cm 第 ３ 表 (1) 工程安定性 断糸率0.3％（ｎ＝1000） (2) 捲 取 糸 一次降伏点 2.6ｇ／de (3) 製 織 性 良 好 (4) 織 物 染斑（経筋）全くなし (5) 収縮処理後の触感、風合 絹の膨み、ソフト
感に極めて酷似 (6) ドレープ性 良好（絹様類似） (7) クリープテスト 0.3％ 尚、(5)，(6)の項目は官能検査、(7)の項目はJIS.
L1080−1967の試験法による。 以上の例から判るように、本発明によれば、出
発原糸は、比較的高い一次降伏点を有し、且つ集
束しているので、製織性に優れているばかりが染
斑、特に経筋の懸念もなく、しかもイラツキもな
い絹類似の風合を呈する織物が得られる。 一方、上記例においてアルカリ減量処理を省略
した場合の織物は、ふくらみなく手触りの硬いド
レープ性に欠けるものであつた。 更に、実施例において経糸として、ポリエステ
ルフラツトヤーン50de／24filを用いた場合、ふ
くらみ及びドレープ性が実施例１のものに比べ格
段に劣るものであつた。 比較例 １ 実施例１において、乱流ノズル８、ガイド９、
バツフアー１０及びスリツトヒーター１１を取り
除き、代りに直径40cmの180℃に加熱したロール
を設けて延伸糸に瞬間熱処理を施した。尚、該ロ
ールと引き出しローラー系１１との間の張力は
0.001ｇ／deであつた。 この時の工程安定性、熱処理糸の外観並びに熱
処理糸を経糸として実施例１と同様にして得た織
物性状について第４表に示す。
しくは従来ウーリーデシンとも言われている経、
フラツトヤーン、緯、仮撚捲縮加工糸（以下ウー
リー糸と称する）使いのフイラメント織物又は
経、緯共フラツトヤーン使いのフイラメント織物
のドレープ性改良に関する。 ウーリーデシンは経糸として甘撚（通常
800T／Ｍ以下）のフラツトヤーン、緯糸として
甘撚のウーリー糸を配した生機をリラツクスし
て、ウーリー糸によるしぼ効果を狙つたものであ
る。このデシン自体、市場ではそれ相当の評価を
受けていたが昨今の新品種の出現に伴い、時とし
て風合上ウーリー臭が嫌われることがある。ま
た、このデシンの最大の欠点はドレープ性に欠け
ていることであるが、経糸がフラツトヤーンであ
る限り前記ウーリー臭は勿論、ドレープ性の改良
は全く期待できない現状にある。又、経糸、緯糸
共フラツトヤーン使いのフイラメント織物のおい
ては、緯糸に強撚糸を使いウーリーデシンと同様
にしぼ効果を出しているが、風合的には嵩高性に
とぼしく且つ又ドレープ性に欠ける欠点がある。 本発明は上述の如きウーリーデシンやフラツト
ヤーン使いのフイラメント織物の欠点を排除し、
ドレープ性が一段と改良され且つウーリー臭やフ
イラメント臭さも低下せしめたフイラメント織物
を提供することを目的とするものである。 更に、本発明の他の目的は前記特性に加え、更
に嵩高にして、より柔軟な触感を呈する織物を提
供することにある。 本発明者等は上記の目的を達成せんとして種々
検討する過程で、経糸がフラツトヤーンである限
り従来のウーリーデシンやフラツトヤーン使いの
デシンの欠点は如何ともし難いが、前記フラツト
ヤーンに代えて絹様風合を呈する、特定の潜在嵩
高性ポリエステルマルチフイラメント糸を用いる
時先ずドレープ性が著しく改良されると共にウー
リー臭やフイラメント臭さがなく、しかも嵩高に
して柔軟な織物が得られることを知つたのであ
る。 かくして本発明によれば 下記(イ)〜(ハ)の特性、すなわち (イ) 沸水収縮率が13％以下 (ロ) 乾熱195℃で５分間綛状で熱処理した際に生
じる膨み部の最大フイラメント波長が15mm以
下、最大糸足差が15％以下で、且つ３〜12％の
糸足差を有するフイラメントが全フイラメント
数の15％以上を占め (ハ) (ロ)の熱処理により糸全体として14.0cm3／ｇ以
上の嵩高度を呈する 潜在嵩高性ポリエステルマルチフイラメント糸
条を高々800T／Ｍ撚糸して経糸とし、他方緯糸
として、ウーリー糸および実質的に捲縮性のない
フイラメントからなる群から選ばれ且つ少くとも
600T／Ｍの撚のかかつたマルチフイラメント糸
条を緯糸に配してなる織物をアルカリ減量に付す
ることを特徴とするドレープ性の改良されたフイ
ラメント織物の製造法 が提供される。 更にこれについて述べると、本発明で経糸とし
て用いる潜在嵩高性ポリエステルマルチフイラメ
ント糸条はこれまでの類似の糸条或いはフラツト
ヤーンに比べてウーリーデシン或いはフラツトヤ
ーン使いのデシンの経糸成分として独特の弛緩構
造をもつためドレープ性の向上に寄与し、しかも
アルカリ減量加工に対しても構成フイラメントが
万べんなくアルカリ減量加工されることと相俟つ
て、これまでのウーリーデシンやフラツトヤーン
使いのデシンにない優れたドレープ性を付与する
に至つたのである。 尚、本発明において、前記“潜在嵩高性マルチ
フイラメント糸条”なる語は、極めて短いピツチ
で単繊維内及び単繊維間に不規則な収縮性部分を
有する熱可塑性マルチフイラメント糸のことであ
り、熱収縮処理により絹様の風合、膨みを発現す
るものを意味する。また、緯糸として用いるマル
チフイラメント糸条とは通常のフラツトヤーン、
或いはそれらの加工糸例えば仮撚捲縮糸、タスラ
ン等を意味する。 以下、本発明で経糸として用いる潜在嵩高性ポ
リエステルマルチフイラメント糸条について詳述
する。 前記糸条に類似した糸の製造法として、例えば
熱可塑性マルチフイラメント糸をその乾熱収縮応
力以下、具体的には殆どフリー状態で乾熱の加熱
体と瞬間的に接触させることにより一部のフイラ
メントを間歇的に収縮させ、これに伴い他のフイ
ラメントを引き吊らせてループ、たるみをつく
り、糸全体の中で糸長差や巻縮を与えるものがあ
る（例えば特公昭47−47550号、特公昭51−18535
号公報参照）。 このようにして得られた糸条はその表面に多数
のループ、たるみが発生し、その結果絹様の風
合、触感を呈するが、一方では次のような欠点が
ある。 (イ) フイラメント糸の断面方向及び長手方向にラ
ンダムな熱収縮処理を受けているので、織編物
ではカスリ状の縞が発生する。これは工程的に
糸全体として殆どフリーの状態で接触熱処理さ
れるので、糸自身加熱体上を円滑に走行せず、
工程自身極めて不安定であることに起因してい
る。勿論、前記カスリ状の縞を防止するには常
に一定割合で一部のフイラメントのみを選択的
に熱処理すればよいわけであるが、瞬間熱処理
による場合、常にフイラメント群の半分だけ熱
処理するようなことは到底望むべくもなく、絶
えずその割合は変動している。ましてや殆どフ
リー状態の微張力と瞬間熱処理という制約から
加工速度にも自ずと限界がある。 (ロ) フイラメント糸を部分的に収縮させる結果、
糸表面にはループ、たるみが発生するが、この
ようなループ、たるみは糸の取扱性低下の因を
つくり、特に製編織性を著しく損ねるばかりか
織編物の外観まで低下させる原因となる。この
ため、前記ループ、たるみを熱処理により一旦
消去する方法も提案されているが、この場合、
再度糸全体が加熱されるので高収縮部分と低収
縮部分との収縮差が縮まり、最初に有していた
風合、触感を再現することは期待できない。 (ハ) 極めて低張力下に部分熱収縮した糸条である
ので糸にフロー（flow）部分が残つて製織時
糸が不規則に伸長されてヒケが生じ、又織編物
においてはヒジ抜けが起り易い。 (ニ) 糸全体としては一応高収縮成分と低収縮成分
が存在するが、何分片面加熱方式の瞬間熱処理
により得られる為、両者が分離して存在し（所
謂“混在”ではない）、従つて染仕上等で熱を
受けて収縮差が生じても糸は引吊つた形にしか
ならず、混在時のようなふつくらと膨んで絹様
になる効果が低くなる。 以上のように従来の収縮差を利用した絹様加工
糸においては常に染斑、ヒジ抜け、或いは製織性
の低下といつた問題を伴い、糸構造上の絹様特性
を充分に生かすことができなかつたのである。ま
してや、これらをウーリーデシンやフラツトヤー
ン使いのデシンの経糸成分として用いた場合、前
記の糸欠点がそのまま織物に反映され、到底実用
に供し得るものは期待できない。 これに対して、本発明による経糸成分は上記の
欠点が総合して解消されたものである。 ここで各要件について説明すると、先ず、潜在
嵩高糸は糸全体としての沸水収縮率（100℃×30
分）が高々13％以下であることが必要であるが、
これは糸全体としてのソフト感を維持する観点か
ら不可欠なものである。勿論13％を越える糸条に
おいてもフイラメント間空隙としては、本発明と
同様なものが得られるが、一方では過度の収縮に
よつて糸全体が硬化してしまう結果となる。従つ
て沸水収縮率が「13％以下」なる限定は本発明に
おける前提条件とも言える。 一方、乾熱下のリラツクス処理後に生じる膨み
部については第１図により説明すると、該図はリ
ラツクス処理により発現した膨み部Ｂ及び膨み部
に隣接して存在する交絡部Ｃの状態を示すもの
で、膨み部Ｂは種々の波長を呈するフイラメント
f1，f2，f3…foよりなつている。このようなフイ
ラメント群において、f1は隣り合う交絡点間での
張り出し繊維f1〜foの中で最も長い距離（波長）
で張り出しているため、これを“最大波長”と称
するが、この波長が15mmを越えると糸全体として
の品位特に絹様品位が低下し、且つフラツシユを
招来するに至る。従つてこの“最大波長”は主と
して糸の外観上の制約条件換言すれば膨み部の見
掛けのサイズを規制するものである。一方、“最
大糸足差”なる語は膨み部の糸軸方向の最短距離
lBに対して、膨み部Ｂに存在する最長フイラメン
トf1の余剰長さを％で表したもので、最長フイラ
メントf1の長さをlmとするとき下記の如く表され
る。 最大糸足差（％）＝lm−lB／lB×100 しかるに、この“最大糸足差”が15％を越える
と、やはり風合、品位が著しく低下することにな
る。つまり15％を越える糸足差がつくと、膨み部
の性状が絹のそれとは異質のものになる。この膨
み部にとつて最も大事なことは糸足差の分布によ
る空隙の状態であつて絹様効果を得るには、特に
３〜12％の糸足差を有するフイラメント（フイラ
メント本数）が、全フイラメント中（フイラメン
ト本数）で少くとも15％を占めることが必須とな
る。即ち３〜12％の糸足差を有するフイラメント
によつて構成される繊維間空隙は従来の嵩高糸の
呈する嵩高度に比して遥かに低いが故に“嵩高”
とは区別されて“膨み部”なる語が使用されるわ
けである。そして、このようなフイラメントが全
フイラメント中で少くとも15％存在するとき最も
理想的な膨み部を構成する。 かかる特性を有する潜在嵩高性フイラメント糸
条の特性として、糸全体として（リラツクス熱処
理後）従来のものに比べてかなり低い嵩高を呈す
ることが挙げられる。この特性は以下に定義する
嵩高度によつて表示する場合、14cm3／ｇ〜20cm3／
ｇの範囲に収まる。 嵩高度（バルキー度） 糸条をかせ（周長1.125ｍ）にて320回転とり、
２つ折りにしたサンプルの１端に６ｇの荷重を吊
し乾熱195℃で５分間処理してから冷却する。次
いで処理糸条0.6ｇ（＝Wg）を10cm×１cmの矩形
断面を有する箱に入れ、上方から6.4ｇの重さを
有する蓋を載せる。その時の蓋の高さより糸条の
体積Ｖcm3を求め、以下の式にて嵩高度（バルキー
度）を算出する。 嵩高度（cm3／ｇ）＝Ｖ／Ｗ 上述の如き、潜在嵩高性糸条は予め流体撹乱処
理により、糸表面に一定サイズの張り出し部のみ
を形成したフイラメント糸条を定長乃至緊張下に
非接触熱処理することによつて得ることができ
る。第２図は非接触熱処理の一実施態様を示すも
ので、未延伸のポリエステルフイラメント糸条１
はパツケージ２から取り出された後プリテンシヨ
ンローラー系３，４を経て供給ローラー系５と段
付ローラーで構成される引取ローラー６の大径部
との間で延伸されて延伸糸７となる。この延伸糸
７は引続いて引取ローラー６の大経部より乱流ノ
ズル好ましくはインターレースノズル８、糸屈曲
ガイド９を経てバツフアー１０を通過した後非接
触ヒーター１１（スリツトヒーター）を定長乃至
緊張下に走行し、ガイド１２，１２′で糸道を転
回した糸条１３を引取ローラー６の小径部を経て
捲取装置１４に供給す。ここで引取ローラー６の
大径部はその小径部に比べて周速度が大きいの
で、延伸糸７は一定のオーバーフイード下に乱流
ノズル８により処理され張り出し部を形成する。
その際ノズル８の後にある屈曲ガイド９は現実に
は、乱流ノズル８を通過する糸条をオーバーフイ
ード下に保ち、他方非接触ヒーター１１中では糸
条を定長乃至緊張下に維持する作用を有する。 このような非接触熱処理の特長として接触熱処
理、例えばプレートヒーターによる熱処理に比べ
て、糸軸の周りに沿つて360゜均一な収縮処理が可
能となりその結果、前述の最大波長、最大糸足差
等を極めて有利に実現できる。 上記の例は、未延伸糸を出発原糸としてこれを
延伸し、通常沸水収縮率を15％以下とした糸条に
乱流処理、張り出し部の熱収縮処理を連続して実
施するものであるが、未延伸糸の代りに沸水収縮
率が15％以下の延伸糸を用い、これを第２図の引
出ローラー６の大径部から処理域に供給してもよ
い。更に、又予め張り出し部を付与したフイラメ
ント糸条を第２図のヒーター上で定長又は緊張下
に熱収縮処理を施してもよい。 本発明において出発原糸として用いるフイラメ
ント糸としては、ポリエステル、ポリアミド、ポ
リプロピレン等を素材とし、全デニールが15〜
250de、好ましくは30de〜75de、単繊維デニール
が1.7de以下、沸水収縮率が15〜５％のマルチフ
イラメント糸条が好適に用いられる。更に、本発
明が元々絹様素材を狙つていることからして、フ
イラメントの断面も或る程度重要であり、円形よ
りは異形特に三角断面のものが好ましく採用され
る。このようなフイラメント糸にその長手方向に
沿つて間歇的に張り出し部を付与するには公知の
インターレースノズル（例えば特公昭36−12230
号公報、特公昭37−1175号公報参照）に圧空圧１
〜５Kg／cm2・Ｇ、オーバーフイード１〜15％好ま
しくは1.5〜６％の下に、糸速200ｍ／min以上好
ましくは500ｍ／min以上で通過させればよい。 この乱流処理によつて得られる交絡糸に要求さ
れる条件として前記交絡数が少くとも50ケ／ｍあ
ること及び糸条には実質的にたるみ、張り出し部
のみが存在し、フイラメント軸が360゜捩られて生
じるクルノードループは可及的に排除されること
が必要である。前者については余りにも長い張り
出し部は収縮に困難をきたすだけでなく、風合的
にも絹の膨みを得るに不適であり、又後者につい
てはクルノードループの存在は熱収縮処理によつ
ても直線状に収縮することがないばかりか張り出
し部の収縮を阻害し粗硬感のある糸条しか得られ
ないからである。 第３図は乱流処理後のフイラメント糸条の側面
図であり、マルチフイラメント糸１５を構成する
フイラメント（単繊維）１６の一部は種々の大き
さの張り出しフイラメントよりなる張り出し部１
７を形成しこの張り出し部１７の両端には締束部
Ｃが存在する。そして、このような糸において張
り出しているフイラメント以外は地糸部即ち、担
持糸を形成するので、この糸を一定の張力下（通
常0.1ｇ／de以下の張力でたるみが消去されない
範囲の張力）に置いた場合、張力は全て地糸に集
中し、張り出し部が消去されることはない。従つ
て前記糸を張力下に熱収縮処理に付すると、張り
出し部は円滑に収縮し、所謂フリー収縮の形をと
るので、セツト効果は大で、張り出し部分の収縮
率は大巾に低下する。 一方、地糸部は張力下に保たれているので所謂
緊張熱処理となり、従つてフリー熱処理に比べて
その熱セツト効果は少なくなる。この結果両者の
間にセツト効果の差、即ちより大きい収縮率の差
が発生する。 第４図は熱セツト時に於ける張力と収縮率との
関係を示したもので、横軸にはたるみ乃至張り出
し部１７にかかる張力をT1、地糸部にかかる張
力をT2として表し、一方縦軸には熱処理後の
夫々の部分の熱収縮率をS1（たるみ乃至張り出し
部）、S2（地糸部）として表してある。この図から
判るように糸を低張力でセツトする程、セツト効
果が大きく（非晶部が緩和して安定な形をとり易
いため）、収縮率はより低下する傾向を示す。つ
まり高張力下でセツトされる地糸部は、ほぼセツ
ト前の収縮率S2を、低張力下にセツトされるたる
み、張り出し部のそれは極端に低下してS1とな
り、かくして同一糸条内でも△Ｓという最大の収
縮差を得ることができる。 第５図は熱収縮処理後の糸の外観を示している
が、見掛上通常のフイラメント糸つまりフラツト
ヤーンのそれと何等変りがなく略直線状態であ
る。しかしながら第５図に示すように単繊維毎に
みればそれらの長手方向に沿つて、たるみが収縮
してなる低収縮部Plは実質的に収縮を起していな
い高収縮部Phとより成る。 尚、低収縮部Plとは上述の説明からも明らかな
ように異収縮フイラメント糸が混在してなるもの
で、現実には高収縮性の地糸の周囲にたるみを形
成していた単繊維が収縮して引揃え状態乃至フラ
ツトヤーンの状態になつたものである。この引揃
え状態を得るのに最も重要なことは第３図におけ
る張り出し部が個々の単繊維の張り出し（半弧
状）として形成されていることでこれにより始め
て円滑な収縮が惹起されるのである。この点たる
み、張り出しに類似したものとしてクルノードル
ープ（第６図18所謂タスラン固有のもので糸が糸
軸の回りに360゜捩られつつループを形成したも
の）があるが、このようなループは本発明では実
質的に排除される。と言うのも、このクルノード
ループを熱収縮処理しても、第６図に示すように
単繊維が直線状に収縮せず、糸表面には突起状物
１８が残存する。これは捲縮部分を形成するばか
りだけでなく糸全体に粗硬感を与えることにな
り、絹の風合とは程遠いものとなるからである。 また、この様に単繊維がループにまでならなく
て単にたるみ張り出しの場合でも、その熱処理が
不充分でたるみ、張り出しが充分消去せず残つて
いる場合には、やはり織物には凸凹感が発生し所
謂変り糸的織物となる。即ち、たるみ、張り出し
部を充分消去しつつ、沸水収縮率を13％以下にし
た。ほゞ直線状のフイラメントとし、これを織物
にして染仕上する際糸に熱収縮差を発生せしめて
ふくらませる事によりはじめて表面は非常になめ
らかであるが全体としてふつくらとした絹独特の
風合が出るのである。その為には収縮処理して得
られる元糸（第５図）にループが混つては不可な
のは勿論のこと、たるみ張り出し部も熱処理の際
充分弛緩熱収縮せしめて消し去る事が必要であ
る。またこの様に略直線状なフイラメント糸にす
る事によつて、この糸を普通のフイラメント糸と
同様、容易に取扱うことが出来、問題なく製織出
来るという意味でも有効である。 また、元糸（第５図）にループが混つている
と、仮にこれを熱収縮で消し去つたとしても繊維
にはねじれが残り、これが特有のキラキラした変
り糸的光沢を発して、絹独特のマイルドな光沢と
は全く異つたものになるので、この意味でも元糸
（第５図）にはループが混つていてはいけない。 このようにして得た第５図に示す熱処理糸を例
えば沸水中でリラツクスすると、糸の長手方向に
沿つて芯部として存在する地糸部、更には第５図
の高収縮部Ph1…ｎが収縮することにより、単繊
維間空隙が増大し、糸全体としては第７図に示す
ように、高度の膨み、柔軟性、しなやかさが現出
してくる。 以上のことから、このたるみを消去する熱収縮
処理時の糸張力も臨界的である。即ち、スリツト
ヒーター中で糸を乾熱収縮応力以下の張力（糸全
体をフリー熱収縮させた場合）の下で処理したの
では糸全体としての収縮が生じ、事後の沸水処理
においても目的とする膨みが生じなくなる。それ
故、この糸張力（スリツトヒーターと第１糸道転
回ガイドとの間の張力）は少くとも0.02ｇ／de以
上に維持することが望ましい。 一方、たるみの太さ、個数もかなり大事であ
り、これを第８図により説明すると糸に0.05ｇ／
deの荷重をかけた状態でのたるみの見掛上の長
さＬは１〜15mm、高さＨは0.5〜3.5mmの範囲にあ
るものが１cm当り、３ケ以上存在することが適当
である。また、たるみの均一分散という点からみ
るとマルチフイラメント糸を構成する単繊維のう
ち少くとも20％以上がたるみを有していることが
好ましい。かかる要件の中でも特に見掛上の長さ
Ｌは重要で、これが１mm以下になると微細な捲縮
例えばウーリー臭が現出し、充分な膨み効果が期
待できなくなる。 また、たるみを収縮消去するにはスリツトヒー
ターの温度、処理時間も適正範囲に維持する必要
があるが、前者については一般には130〜250℃、
後者については0.01〜0.1秒の範囲から適宜選ぶ
ことができる。 最後に、たるみを消去した熱処理糸は捲取装置
に供給され、捲取られるが捲取装置としては図に
示したリング撚糸機の他摩擦駆動されるボビンを
使用してもよく特に制約はない。 かくして得られる糸条は、付加的に、規則的な
集束部分及び異収縮部分を有し、しかも熱収縮処
理の度合の少ないフイラメント糸が、言わば張力
担持糸としての機能を有する点において、従来の
糸（つまり、熱収縮したフイラメントが芯糸的役
割を果し、未熱処理フイラメントが糸表面に浮き
出たもの）と本質的に相違している。従つてこの
ような潜在嵩高性糸条は以下の特長を有する。 (イ) 糸の長手及び断面方向に規則的な熱収縮処理
を受けているのでカスリ状の縞が発生する懸念
がない。 (ロ) 予め付与した張り出し部のみを熱収縮させる
ので、外見的には通常のフラツトヤーン（Flat
Yarn）と何等変りなく（ループ、たるみが存
在しないので）交絡点が存在することと相俟つ
て糸の取扱性が格段に向上する。 (ハ) 熱処理の度合の少ないフイラメントが張力担
持体として働くので、製織時のヒケの問題もな
くなる。 (ニ) 張り出し部自体、流体撹乱処理によつて付与
されるので、張り出し部を構成するフイラメン
ト糸全体から無作為に選ばれることになつて混
在型の異収縮フイラメント糸となる。 更に、該潜在嵩高性ポリエステルマルチフイラ
メント糸の内在する特長として前記マルチフイラ
メント糸（50cm）を水の上に浮かべた時に生じる
締束部Ｃ及び開繊部Ｂの平均長さlC及びlBにおい
て、lBがlCより大であること、即ちlC／lB＝Ｋとす
るときＫ＜１であることが好ましい。 尚、交絡度（ケ／ｍ）は第１図に示すように熱
処理後のフイラメント糸50cmを水の上に浮かべ、
その時部分的に生じる紡錘状の開繊部Ｂの間に存
在する締束部Ｃの数を測定し、1m当りの交絡数
に換算する。交絡数が余りにも多くなると膨み部
分の個数が少くなり、絹様の風合が望めなくなる
ので高々130ケ／ｍに留めるのが適当である。 次に、このような潜在嵩高性ポリエステルマル
チフイラメント糸条を用いる製織及びアルカリ減
量加工について述べる。先ず、経糸としては、そ
の膨み効果を考慮して800T／Ｍ以下好ましくは
300〜800T／Ｍに撚糸したものを、また緯糸とし
てはしぼ効果を得るため少くとも600T／Ｍ以上
に撚糸し、これらを有杼織機乃至無杼織機を用い
て生機を得る。その際、経糸及び緯糸は15〜
150deの範囲から適宜選べばよい。本発明におい
て、緯糸としてフラツトヤーンを用いる場合、単
繊維デニールが0.4〜1.2デニールのものが特に好
ましい。次いで該生機は通常の精練、プリセツト
染色加工仕上げ工程を経るが、その際精練あるい
は染色工程で同時にリラツクス処理を行い、緯糸
のしぼ発現を行えばよい。このリラツクス処理の
他の意味は経糸にも同時に収縮差を惹起せしめ、
フイラメント間に空隙をつくり緯糸との接圧を低
下せしめることにある。これにより、経糸として
締束したフラツトヤーン使いのものに比べてドレ
ープ性を向上するが、これを尚一歩改良するのが
アルカリ減量加工である。このアルカリ処理は仕
上げ加工前の任意の段階で実施することができ
る。ここでアルカリ性物質としては、水酸化カリ
ウム、水酸化ナトリウム、炭酸ソーダ等が挙げら
れるが、これに加えてアルカリ処理促進剤とし
て、ラウリルジメチルベンジルアンモニウムクロ
ライド、セチルジメチルベンジルアンモニウムク
ロライドのような第４級アンモニウム塩を併用す
るのが有利である。 処理態様としては、アルカリ水溶液に織物を浸
漬後加温する方式が採用される。ここで、処理液
濃度は一般に20ｇ／〜40ｇ／の範囲、そして
処理時間は30〜90分の範囲から適宜選べばよい。
唯、ここで大事なことは最終的な減量率であつ
て、これは少くとも10％好ましくは15％以上であ
り、またその上限は高々30％までである。 減量率が10％未満ではドレープ性について改良
の余地が認められず、一方30％を越えると、実用
的強度が著しく低下する。 以上の如く、本発明によれば見掛け上フラツト
ヤーンと変りないポリエステル潜在嵩高性糸条を
出発原糸として採用するので撚糸あるいは製織準
備工程は勿論製織中においても糸の取扱い上のト
ラブルが発生することもない。しかも得られる織
物は、カスリ状、染斑の発生もなければ肘抜け等
の問題もなくして、経糸による絹様風合がミツク
スされた、ウーリー臭やフイラメント臭のない、
嵩高、柔軟にしてドレープ性に富んだフイラメン
ト織物が得られる。 実施例 １ 第２図に示した工程を利用し、第１表に示す条
件で加工を行い、得られた潜在嵩高性糸条を用い
て第２表に示す設計条件でパレス（織物）を製造
する。次にこの織物をデイヤニツクスイエロー
GR−Ｅ染料（C.I.デイスパーズイエロー60）を
用いて染色した際の、織物品位その他についての
評価結果を第３表に示す。 第１表 （加工条件） (1) 未延伸糸１ ポリエチレンテレフタレート未
延伸糸143de／36fil（三角断面糸） (2) 供給ローラー系５の表面速度 271ｍ／min (3) 引取（延伸）ローラー系６の大径部の表面速
度 800ｍ／min (4) 延伸倍率 2.95倍 (5) 延伸糸７の沸水収縮率 15％ (6) 引取りローラー系６の小径部の表面速度
784ｍ／min (7) 乱流ノズル８ 特公昭37−1175号公報第３図
記載のもの（圧空圧２Kg／cm2） (8) 乱流ノズル通過時の糸のオーバーフイード率
２％ (9) スリツトヒーター１１ 温度 180℃ 有効加熱長 30cm (10) スリツトヒーター１１と引取りローラー系６
の小径部との間の糸張力 0.07ｇ／de (11) 乱流ノズル７通過後の延伸糸条外観
張り出し部あり サイズ（平均） Ｈ＝0.9mm Ｌ＝11mm 密度 ８ケ／cm 交絡数 60ケ／ｍ (12) 捲取装置１４ リング撚糸機 (イ) スピンドル回転数 10000rpm (ロ) 張力 0.4ｇ／de (13)捲取糸条 (a) 外観 略直線状態でフラツトヤーンと同じ 沸水収縮率 11％ 交絡数 58ケ／ｍ (b) 乾熱195℃で５分間リラツクス処理後 (a) 膨み部のフイラメント最大波長 13mm (b) 膨み部のフイラメント最大糸足差 13.5％ (c) 膨み部の３〜12％の糸足差を有するフイ
ラメント本数の割合 30％ (c) 嵩高度 17.5cm3／ｇ 第２表（織物設計及び仕上げ条件） (1) 糸使い （経）経300T／ｍ、緯Ｓ，
Z2000T／ｍ交互打込み （緯）ポリエステルフラツトヤーン
50de／24fil (2) 筬密度 19.8羽／cmの２本入れ (3) 緯密度 39.6本／cm (4) リラツクス ロータリーワツシヤーで95゜×
25min (5) プリセツト 180℃×45sec (6) アルカリ減量 35ｇ／，98℃のNaOH水
溶液、減量率20.7％ (7) 染色 ユニエース（日本染色機械〓製）で、
130℃×45分 (8) フアイナルセツト 160℃×45sec (9) 仕上げ密度 経67.5本／cm 緯40.0本／cm 第 ３ 表 (1) 工程安定性 断糸率0.3％（ｎ＝1000） (2) 捲 取 糸 一次降伏点 2.6ｇ／de (3) 製 織 性 良 好 (4) 織 物 染斑（経筋）全くなし (5) 収縮処理後の触感、風合 絹の膨み、ソフト
感に極めて酷似 (6) ドレープ性 良好（絹様類似） (7) クリープテスト 0.3％ 尚、(5)，(6)の項目は官能検査、(7)の項目はJIS.
L1080−1967の試験法による。 以上の例から判るように、本発明によれば、出
発原糸は、比較的高い一次降伏点を有し、且つ集
束しているので、製織性に優れているばかりが染
斑、特に経筋の懸念もなく、しかもイラツキもな
い絹類似の風合を呈する織物が得られる。 一方、上記例においてアルカリ減量処理を省略
した場合の織物は、ふくらみなく手触りの硬いド
レープ性に欠けるものであつた。 更に、実施例において経糸として、ポリエステ
ルフラツトヤーン50de／24filを用いた場合、ふ
くらみ及びドレープ性が実施例１のものに比べ格
段に劣るものであつた。 比較例 １ 実施例１において、乱流ノズル８、ガイド９、
バツフアー１０及びスリツトヒーター１１を取り
除き、代りに直径40cmの180℃に加熱したロール
を設けて延伸糸に瞬間熱処理を施した。尚、該ロ
ールと引き出しローラー系１１との間の張力は
0.001ｇ／deであつた。 この時の工程安定性、熱処理糸の外観並びに熱
処理糸を経糸として実施例１と同様にして得た織
物性状について第４表に示す。
【表】
上記の表から明らかなように、熱収縮処理時に
単繊維を引き吊らせてループ、たるみを形成して
得た、触感、風合の良好なものは、製織性が悪
い。一方、ループ、たるみの少いものは製織性は
良化するが、工程安定性、織物風合が悪い。この
製織性を改善するため熱処理後のフイラメント糸
を20ｇ／deの張力下、210℃に加熱したプレート
ヒーター（有効接触長４cm）上を60m／minで走
行させつつたるみ、ループを消去して、略ストレ
ート状のフイラメント糸とし、これより織物を得
た。 この場合、製織性は通常フイラメント並に良好
に向上したが沸水処理した織物は膨みに乏しく、
腰等が急激に低下していることが認められた。 実施例 ２ 実施例１の潜在嵩高性ポリエステルマルチフイ
ラメント糸条（50de／36fils）を経糸にポリエス
テル先撚仮撚加工糸50de／24fils（先撚数800t／
ｍ、Ｓ，Z2本交互、仮撚方向は加撚方向）を緯
糸に使用にしてデシン織物を第５表の仕様で作成
した。 第 ５ 表 (1) 糸 使 い 経 300t／ｍ 緯 Ｓ，Z2本交互 (2) 筬 密 度 19.8羽／cmの３本入れ (3) 緯 密 度 34.3本／cm (4) リラツクス ロータリーワツシヤー95℃×25
分 (5) プリセツト 180℃×45秒 (6) アルカリ減量 35ｇ／，98℃のNaOH水
溶液、減量率15.3％ (7) 染 色 ユニエース（日本染色機〓製
で）130℃×50分 (8) フアイナルセツト 160℃×45秒 (9) 仕上げ密度 経68.5本／cm，緯41.2本／cm 得られた織物は、従来の先撚ウーリーデシンに
比べ、良好なふくらみとドレープ性を有してお
り、又ソフトさにも優れていた。
単繊維を引き吊らせてループ、たるみを形成して
得た、触感、風合の良好なものは、製織性が悪
い。一方、ループ、たるみの少いものは製織性は
良化するが、工程安定性、織物風合が悪い。この
製織性を改善するため熱処理後のフイラメント糸
を20ｇ／deの張力下、210℃に加熱したプレート
ヒーター（有効接触長４cm）上を60m／minで走
行させつつたるみ、ループを消去して、略ストレ
ート状のフイラメント糸とし、これより織物を得
た。 この場合、製織性は通常フイラメント並に良好
に向上したが沸水処理した織物は膨みに乏しく、
腰等が急激に低下していることが認められた。 実施例 ２ 実施例１の潜在嵩高性ポリエステルマルチフイ
ラメント糸条（50de／36fils）を経糸にポリエス
テル先撚仮撚加工糸50de／24fils（先撚数800t／
ｍ、Ｓ，Z2本交互、仮撚方向は加撚方向）を緯
糸に使用にしてデシン織物を第５表の仕様で作成
した。 第 ５ 表 (1) 糸 使 い 経 300t／ｍ 緯 Ｓ，Z2本交互 (2) 筬 密 度 19.8羽／cmの３本入れ (3) 緯 密 度 34.3本／cm (4) リラツクス ロータリーワツシヤー95℃×25
分 (5) プリセツト 180℃×45秒 (6) アルカリ減量 35ｇ／，98℃のNaOH水
溶液、減量率15.3％ (7) 染 色 ユニエース（日本染色機〓製
で）130℃×50分 (8) フアイナルセツト 160℃×45秒 (9) 仕上げ密度 経68.5本／cm，緯41.2本／cm 得られた織物は、従来の先撚ウーリーデシンに
比べ、良好なふくらみとドレープ性を有してお
り、又ソフトさにも優れていた。
第１図はマルチフイラメント糸条に内在する交
絡部及び膨み部についての説明図、第２図は本発
明に係る潜在嵩高性マルチフイラメント糸条を製
造する工程の一例を示す略線図、第３図は張り出
し部を有する、熱収縮処理前のフイラメント糸条
の側面図、第４図は第３図のフイラメント糸条を
張力下に熱処理した際に生じるフイラメント内及
びフイラメント間の沸水収縮差について説明する
グラフ、第５図は第３図のフイラメント糸条を張
力下に熱処理（収縮）した際の側面図、第６図は
クルノードループを有するフイラメント糸条の熱
処理後の側面図、第７図は第５図のフイラメント
糸条を95℃×20min熱水でリラツクスした際の側
面図、第８図は張り出し部のサイズについての説
明図である。 第１図において、Ｂ……膨み部、Ｃ……締束
部、lC……締束部の長さ、lB……膨み部の糸軸方
向の最短距離。 第２図において、１……未延伸糸、５……供給
ローラー系、６……引取延伸ローラー系、７……
延伸糸、８……インターレース（乱流）ノズル、
９……ガイド、１０……バツフアー、１１……ス
リツトヒーター、１２，１２′……糸転回ガイド。 第３図において、１５……マルチフイラメント
糸条、１６……単繊維、１７……張り出し部。 第５図において、Pl1〜Plo……低収縮部、Ph1
〜Pho……高収縮部。 第６図において、１８……熱収縮したクルノー
ドループ。 第８図において、Ｈ……張り出し部の高さ、Ｌ
……張り出し部の長さである。
絡部及び膨み部についての説明図、第２図は本発
明に係る潜在嵩高性マルチフイラメント糸条を製
造する工程の一例を示す略線図、第３図は張り出
し部を有する、熱収縮処理前のフイラメント糸条
の側面図、第４図は第３図のフイラメント糸条を
張力下に熱処理した際に生じるフイラメント内及
びフイラメント間の沸水収縮差について説明する
グラフ、第５図は第３図のフイラメント糸条を張
力下に熱処理（収縮）した際の側面図、第６図は
クルノードループを有するフイラメント糸条の熱
処理後の側面図、第７図は第５図のフイラメント
糸条を95℃×20min熱水でリラツクスした際の側
面図、第８図は張り出し部のサイズについての説
明図である。 第１図において、Ｂ……膨み部、Ｃ……締束
部、lC……締束部の長さ、lB……膨み部の糸軸方
向の最短距離。 第２図において、１……未延伸糸、５……供給
ローラー系、６……引取延伸ローラー系、７……
延伸糸、８……インターレース（乱流）ノズル、
９……ガイド、１０……バツフアー、１１……ス
リツトヒーター、１２，１２′……糸転回ガイド。 第３図において、１５……マルチフイラメント
糸条、１６……単繊維、１７……張り出し部。 第５図において、Pl1〜Plo……低収縮部、Ph1
〜Pho……高収縮部。 第６図において、１８……熱収縮したクルノー
ドループ。 第８図において、Ｈ……張り出し部の高さ、Ｌ
……張り出し部の長さである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 下記(イ)〜(ハ)の特性すなわち (イ) 沸水収縮率が13％以下 (ロ) 乾熱195℃で５分間綛状で熱処理した際に生
じる膨み部の最大フイラメント波長が15mm以
下、最大糸足差が15％以下で且つ３〜12％の糸
足差を有するフイラメントが全フイラメント数
の15％以上を占め (ハ) (ロ)の熱処理により糸全体として14.0cm3／ｇ以
上の嵩高度を呈する 潜在嵩高性ポリエステルマルチフイラメント糸
条を、高々800T／Ｍ撚糸して経糸とし、他方緯
糸として、ウーリー糸および実質的に捲縮性のな
いフイラメントからなる群から選ばれ且つ少くと
も600T／Ｍの撚のかかつたマルチフイラメント
糸条を緯糸に配してなる織物をアルカリ減量に付
することを特徴とするドレープ性の改良されたフ
イラメント織物の製造法。 ２ 経糸の撚数が300〜800T／Ｍである特許請求
の範囲第１項記載のドレープ性の改良されたフイ
ラメント織物の製造法。 ３ 緯糸が先撚ウーリー加工糸である特許請求の
範囲第１項記載のドレープ性の改良されたフイラ
メント織物の製造法。 ４ 緯糸として用いる実質的に捲縮性のないマル
チフイラメント糸条の撚数が2000T／Ｍ以上であ
る特許請求の範囲第１項記載のドレープ性の改良
されたフイラメント織物の製造法。 ５ アルカリ減量加工が10〜30wt％である特許
請求の範囲第１項又は第２項又は第３項又は第４
項記載のドレープ性の改良されたフイラメント織
物の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10967578A JPS5536365A (en) | 1978-09-08 | 1978-09-08 | Production of filament fabric with improved drapability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10967578A JPS5536365A (en) | 1978-09-08 | 1978-09-08 | Production of filament fabric with improved drapability |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5536365A JPS5536365A (en) | 1980-03-13 |
| JPS6338469B2 true JPS6338469B2 (ja) | 1988-07-29 |
Family
ID=14516321
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10967578A Granted JPS5536365A (en) | 1978-09-08 | 1978-09-08 | Production of filament fabric with improved drapability |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5536365A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57162609A (en) * | 1981-03-31 | 1982-10-06 | Teijin Ltd | Dialyzing and filtration membrane made of cellulose and its production |
| JPS61167079A (ja) * | 1985-01-11 | 1986-07-28 | 三菱レイヨン株式会社 | 絹紡調の風合を有する布帛の製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5522586B2 (ja) * | 1973-10-11 | 1980-06-18 | ||
| JPS53109674A (en) * | 1977-03-07 | 1978-09-25 | Citizen Watch Co Ltd | Electronic watch with alarm |
-
1978
- 1978-09-08 JP JP10967578A patent/JPS5536365A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5536365A (en) | 1980-03-13 |
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