JPS63128118A - 低温靭性にすぐれた低温用鋼の製造法 - Google Patents
低温靭性にすぐれた低温用鋼の製造法Info
- Publication number
- JPS63128118A JPS63128118A JP27484986A JP27484986A JPS63128118A JP S63128118 A JPS63128118 A JP S63128118A JP 27484986 A JP27484986 A JP 27484986A JP 27484986 A JP27484986 A JP 27484986A JP S63128118 A JPS63128118 A JP S63128118A
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- Japan
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- steel
- low
- low temp
- temperature
- low temperature
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
近年ＬＮＧ等の運搬・貯蔵容器用材料として９％Ｎｉ
ｆ１４がますます広く使われるようになってきている。
ｆ１４がますます広く使われるようになってきている。
これらは−１６０℃以下という苛酷な条件で使用される
ため、普通の材料に（らべて安定した低温靭性が望まれ
ている。
ため、普通の材料に（らべて安定した低温靭性が望まれ
ている。
一方、最近ではエネルギー消￥′２量を削減するために
、熱間圧延後直ちに焼入れをするいわゆる直接焼入れ法
が広く採用されている。この方法は厚ｅＩｌ仮のみなら
ず、継目無鋼管等にも採用されつつあるが、通常の再加
熱焼入れにくらべて結晶粒度が粗大化しやす（、低ｍ
ｆｆｌ性が劣化し易い。
、熱間圧延後直ちに焼入れをするいわゆる直接焼入れ法
が広く採用されている。この方法は厚ｅＩｌ仮のみなら
ず、継目無鋼管等にも採用されつつあるが、通常の再加
熱焼入れにくらべて結晶粒度が粗大化しやす（、低ｍ
ｆｆｌ性が劣化し易い。
本発明は直接焼入れ法によって製造される低温靭性にす
ぐれた低温用鋼特に９％Ｎｉｇｔｉの製造法に関する。
ぐれた低温用鋼特に９％Ｎｉｇｔｉの製造法に関する。
９％Ｎ ｉｇＡの低温靭性がばらつく要因として、ＩＮ
の析出が考えられる。このため、従来からｓｏｌ、Ａｌ
１ｆｆ１またはＮｆｆ１を減らすことで粗大化したＡｕ
Ｎの析出を抑えることが試みられており、通常の回加
Ｆ、Ａ ｔｆｌ入れ法に於ては安定した低温靭性が得ら
れている。
の析出が考えられる。このため、従来からｓｏｌ、Ａｌ
１ｆｆ１またはＮｆｆ１を減らすことで粗大化したＡｕ
Ｎの析出を抑えることが試みられており、通常の回加
Ｆ、Ａ ｔｆｌ入れ法に於ては安定した低温靭性が得ら
れている。
ところが、９％Ｎ１ｇ４を直接焼入れ法にて製造すると
ｓｏｌ、Ａｌ１量またはＮｆｆｔが低くなり過ぎると
却って低温靭性が悪化する現象が認められる。
ｓｏｌ、Ａｌ１量またはＮｆｆｔが低くなり過ぎると
却って低温靭性が悪化する現象が認められる。
その理由は直接焼入れ法においては再加熱焼入れ法に比
べ結晶粒度はスラグの加熱およびその後の熱間圧延工程
で決まり、再加熱焼入れ温度より高潟の影響が残るため
一般に粗粒となり易い。しかし、ｓｏｌ、Ａｌ２ ｆｆ
ｉおよびＮ量が多いとＩＮが析出し、粒界移動を阻止さ
れ、結晶粒の成長が小さくなるため、直ｔ？焼入れ法に
おいても再加熱焼入れ法とほぼ同等の結晶粒度が得られ
るが、ｓｏｌ。
べ結晶粒度はスラグの加熱およびその後の熱間圧延工程
で決まり、再加熱焼入れ温度より高潟の影響が残るため
一般に粗粒となり易い。しかし、ｓｏｌ、Ａｌ２ ｆｆ
ｉおよびＮ量が多いとＩＮが析出し、粒界移動を阻止さ
れ、結晶粒の成長が小さくなるため、直ｔ？焼入れ法に
おいても再加熱焼入れ法とほぼ同等の結晶粒度が得られ
るが、ｓｏｌ。
、ｌ ｆｆｉまたはＮｍが低（なり過ぎ、ｌ！Ｎの析出
が少なくなり過ぎる場合は結晶粒の成長を阻止するもの
がなくなり直接焼入れ法における結晶粒度は粗大化し低
温靭性が悪化する。
が少なくなり過ぎる場合は結晶粒の成長を阻止するもの
がなくなり直接焼入れ法における結晶粒度は粗大化し低
温靭性が悪化する。
直接焼入れ法におけるこの結晶粒度粗大化を防止する目
的で、鋼片加熱温度を低くすることが考えられるが、Ａ
ｌ２ｍの析出が少な過ぎる場合はその効果が十分でなく
、かつ鋼片加熱温度を低（し過ぎるとミルパワーの面か
ら圧延不能となる場合がある。
的で、鋼片加熱温度を低くすることが考えられるが、Ａ
ｌ２ｍの析出が少な過ぎる場合はその効果が十分でなく
、かつ鋼片加熱温度を低（し過ぎるとミルパワーの面か
ら圧延不能となる場合がある。
本発明は、結晶粒の成長を机上でさかつ低温靭性を劣化
させない適当な大きさの、ＩＮを析出させるために、ｓ
ｏｌ、Ａｌ１ｍ及びＮ量を限定し、低温靭性を確保する
最適な製造条件を提案する。
させない適当な大きさの、ＩＮを析出させるために、ｓ
ｏｌ、Ａｌ１ｍ及びＮ量を限定し、低温靭性を確保する
最適な製造条件を提案する。
本発明は、重量比でＣ≦０．１％、Ｓｔ≦０．５％、Ｍ
ｎ≦０．０％、Ｎｉ ８．０−１０．０％を含み残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物からなり、かつｓｏ １． Ａ４
０．０２〜０．０４％、Ｎ ０．００４〜０．００６％
である低温用鋼を加熱湯度１１００℃以下に加熱後熱間
圧延し、その後直ちに焼入れ、続いてＡ ｃ ＋変態点
以下の温度で焼戻すことを特徴とする、低温靭性にすぐ
れた低温用鋼の製造法に関する。
ｎ≦０．０％、Ｎｉ ８．０−１０．０％を含み残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物からなり、かつｓｏ １． Ａ４
０．０２〜０．０４％、Ｎ ０．００４〜０．００６％
である低温用鋼を加熱湯度１１００℃以下に加熱後熱間
圧延し、その後直ちに焼入れ、続いてＡ ｃ ＋変態点
以下の温度で焼戻すことを特徴とする、低温靭性にすぐ
れた低温用鋼の製造法に関する。
更に、ＭＯ≦０．５％を含めたとを特徴とする低温用鋼
の製造法に閃する。
の製造法に閃する。
次に各成分の限定理由を示す。
Ｃは精錬過程で必然的に含まれてくることと強度確保の
ために最も安価な元素であるからであるが、０．１％を
超えると、低温靭性に悪彩りを及ぼす。
ために最も安価な元素であるからであるが、０．１％を
超えると、低温靭性に悪彩りを及ぼす。
Ｓｉ は脱酸のため精錬過程で含まれてくるが、０．
５％を超えると低温靭性に悪影響を与える。
５％を超えると低温靭性に悪影響を与える。
Ｍｎ は焼入れ性向上および強度確保のため添加される
が、１．０％を超えて添加してもその効果は少（経済上
好ましくない。
が、１．０％を超えて添加してもその効果は少（経済上
好ましくない。
Ｎｉは低ｍ ｆ、ＩＩ性確保のため必要不可欠の元素で
あるが、８．０％未満ではその効果は少なく、１０．０
％を超えて添加しても効果は飽和し経済上好ましくない
。
あるが、８．０％未満ではその効果は少なく、１０．０
％を超えて添加しても効果は飽和し経済上好ましくない
。
Ｍｏ は強度確保のため必要に応じて添加しても良いが
、０．５％を超えると低温靭性上好ましくない。
、０．５％を超えると低温靭性上好ましくない。
上記成分は９％Ｎ１ｇ１の基本成分であるが、本発明は
上記成分に加えｓｏｌ、Ａｌ２量及びＮ量を限定するこ
とにある。
上記成分に加えｓｏｌ、Ａｌ２量及びＮ量を限定するこ
とにある。
ＡＩｌ は脱酸のため精錬過程で必然的に含まれる元素
であるが、その影響はＡｌ２Ｎの析出として、９％Ｎｉ
鋼の低温靭性上大きい。Ａ４Ｎは微細な析出物として析
出する場合、結晶粒界特に熱間圧延過程でのオーステナ
イト粒界の移動、つまりオーステナイト粒界が再結晶に
より大きくなるのを阻止し、結晶粒の微細化を促進し、
低温靭性に好影響を与えるが、粗大な析出物として析出
する場合、割れ発生の起点となるため、低温靭性上好ま
しくない。そのためｓｏｌ、Ａｌ１ｆｆ１が０．０２％
２％未満、微細なＡ４Ｎが析出するのに充分な量のＡ１
が少なく、 ０．０４％を超えると粗大なＡｕ Ｎが
析出する。
であるが、その影響はＡｌ２Ｎの析出として、９％Ｎｉ
鋼の低温靭性上大きい。Ａ４Ｎは微細な析出物として析
出する場合、結晶粒界特に熱間圧延過程でのオーステナ
イト粒界の移動、つまりオーステナイト粒界が再結晶に
より大きくなるのを阻止し、結晶粒の微細化を促進し、
低温靭性に好影響を与えるが、粗大な析出物として析出
する場合、割れ発生の起点となるため、低温靭性上好ま
しくない。そのためｓｏｌ、Ａｌ１ｆｆ１が０．０２％
２％未満、微細なＡ４Ｎが析出するのに充分な量のＡ１
が少なく、 ０．０４％を超えると粗大なＡｕ Ｎが
析出する。
Ｎｆｆ１は／ｌＮを析出させるのに必要な元素であるが
、Ｉｌｔが０．００４％未膚ではＡ４ Ｎが析出しにく
く、Ｎ量が０．００６％を超えると粗大な、ＩＮが析出
する。第１図に示すように直接焼入れ材では、Ａｌ量が
０．０２〜０．０４％の範囲にある場合、Ｎｆｉｌが０
．００４〜０．００６％の範囲で低温靭性（ｖＥ’−１
９０”Ｃ： −１１℃におけるシャルピー衝撃値）が良
好である。
、Ｉｌｔが０．００４％未膚ではＡ４ Ｎが析出しにく
く、Ｎ量が０．００６％を超えると粗大な、ＩＮが析出
する。第１図に示すように直接焼入れ材では、Ａｌ量が
０．０２〜０．０４％の範囲にある場合、Ｎｆｉｌが０
．００４〜０．００６％の範囲で低温靭性（ｖＥ’−１
９０”Ｃ： −１１℃におけるシャルピー衝撃値）が良
好である。
不可避的不純物としては、ｐ、ｓ等があるが、これらは
低温靭性の面から低い方が好ましい。Ｐはここでは特に
限定しないが、０．０２０％以下が好ましく、出来れば
０．０１％以下が最適である。
低温靭性の面から低い方が好ましい。Ｐはここでは特に
限定しないが、０．０２０％以下が好ましく、出来れば
０．０１％以下が最適である。
Ｓはここでは特に限定しないが、ｏ、ｏｔｏ％以下が好
ましく、出来れば０．００１％以下が最適である。
ましく、出来れば０．００１％以下が最適である。
加熱温度を１１００°Ｃ以下に加熱後熱間圧延する理由
は、１１００℃を超えた加熱温度で加熱すると粒が粗大
化し、熱間圧延後の低温靭性が劣化するためである。
は、１１００℃を超えた加熱温度で加熱すると粒が粗大
化し、熱間圧延後の低温靭性が劣化するためである。
熱間圧延後直ちに焼入れる理由は、本発明の目的が直接
焼入れのできる９％Ｎｉ鋼の製造法が目的であるためで
ある。焼戻しは通常の焼戻しと特に異なることはなく、
Ａｃ＋変態点以下で焼戻せば良い。
焼入れのできる９％Ｎｉ鋼の製造法が目的であるためで
ある。焼戻しは通常の焼戻しと特に異なることはなく、
Ａｃ＋変態点以下で焼戻せば良い。
表１に示す化学成分の９％Ｎｉ鋼をＩｇ！素上吹き転炉
で溶製した後、連続鋳造しスラブとした。これらの連鋳
スラブを１０５０℃に加熱して熱ａ厚板圧延を行ない、
（１）直接焼入れ、焼戻し、■再加熱焼入れ、焼戻しを
実施した。その時の一１９６℃での衝撃値ｖＥ −１９
６℃を調べ表２に示した。
で溶製した後、連続鋳造しスラブとした。これらの連鋳
スラブを１０５０℃に加熱して熱ａ厚板圧延を行ない、
（１）直接焼入れ、焼戻し、■再加熱焼入れ、焼戻しを
実施した。その時の一１９６℃での衝撃値ｖＥ −１９
６℃を調べ表２に示した。
表２に示すように、本発明例の符号Ａ、Ｂの９％Ｎ＋ｆ
１４ではＩｌ！接焼入れ法に於ても高いｖＥ −１９６
℃を示すのに比べ、Ｎ量の低い符号Ｃ，Ｅの９％Ｎ１ｇ
４は、直接焼入れ法に於て低いｖＥ −１９８℃を示し
、Ｎ量の高い符号り、Ｆの９％Ｎｉ鋼は、直接焼入れ法
、再加熱焼入れ法は於ても低いｖＥ−１０６℃を示す。
１４ではＩｌ！接焼入れ法に於ても高いｖＥ −１９６
℃を示すのに比べ、Ｎ量の低い符号Ｃ，Ｅの９％Ｎ１ｇ
４は、直接焼入れ法に於て低いｖＥ −１９８℃を示し
、Ｎ量の高い符号り、Ｆの９％Ｎｉ鋼は、直接焼入れ法
、再加熱焼入れ法は於ても低いｖＥ−１０６℃を示す。
（以下余白）
〔発明の効果〕
本発明のように９％Ｎ１ｆＪ４のｓｏｌ、Ａｆｌ量及び
Ｎｎを限定することにより、微細なｌＮを析出し、微細
なオーステナイト粒が得られ、その結果従来安定した低
温靭性の得られなかった直接焼入れ法による９％Ｎｉ鋼
の問題の解決がなされた・
Ｎｎを限定することにより、微細なｌＮを析出し、微細
なオーステナイト粒が得られ、その結果従来安定した低
温靭性の得られなかった直接焼入れ法による９％Ｎｉ鋼
の問題の解決がなされた・
第１図は直接焼入れ法と再加熱焼入れ法におけるＮＱと
ｖＥ−１９６℃との関係を示す図である。 ０ ２０ ４０ ６０ ８０ １００
１２ＯＮ量（ｐｐｍ）
ｖＥ−１９６℃との関係を示す図である。 ０ ２０ ４０ ６０ ８０ １００
１２ＯＮ量（ｐｐｍ）
Claims (2)
- （１）重量比で、Ｃ≦０．１％、Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ
≦１．０％、Ｎｉ８．０〜１０．０％を含み残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなり、かつｓｏｌ．Ａｌ０．０
２〜０．０４％、Ｎ０．００４〜０．００６％である低
温用鋼を、加熱温度１１００℃以下に加熱後熱間圧延し
、その後直ちに焼き入れ、続いてＡｃ＿１変態点以下の
温度で焼戻すことを特徴とする、低温靭性にすぐれた低
温用鋼の製造法。 - （２）低温用鋼がさらに重量比でＭｏ≦０．５％を含む
ことを特徴とする、特許請求の範囲第１項記載の低温靭
性にすぐれた低温用鋼の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27484986A JPS63128118A (ja) | 1986-11-18 | 1986-11-18 | 低温靭性にすぐれた低温用鋼の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27484986A JPS63128118A (ja) | 1986-11-18 | 1986-11-18 | 低温靭性にすぐれた低温用鋼の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63128118A true JPS63128118A (ja) | 1988-05-31 |
Family
ID=17547434
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27484986A Pending JPS63128118A (ja) | 1986-11-18 | 1986-11-18 | 低温靭性にすぐれた低温用鋼の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63128118A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03223442A (ja) * | 1990-01-25 | 1991-10-02 | Kawasaki Steel Corp | 溶接部靭性の優れた低温用薄物ニッケル鋼板 |
| US5266417A (en) * | 1990-01-25 | 1993-11-30 | Kawasaki Steel Corporation | Low-temperature service nickel plate with excellent weld toughness |
| JP2011219849A (ja) * | 2010-04-14 | 2011-11-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 極低温用厚鋼板およびその製造方法 |
| JP2011219848A (ja) * | 2010-04-14 | 2011-11-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 極低温用厚鋼板およびその製造方法 |
-
1986
- 1986-11-18 JP JP27484986A patent/JPS63128118A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03223442A (ja) * | 1990-01-25 | 1991-10-02 | Kawasaki Steel Corp | 溶接部靭性の優れた低温用薄物ニッケル鋼板 |
| US5266417A (en) * | 1990-01-25 | 1993-11-30 | Kawasaki Steel Corporation | Low-temperature service nickel plate with excellent weld toughness |
| JP2011219849A (ja) * | 2010-04-14 | 2011-11-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 極低温用厚鋼板およびその製造方法 |
| JP2011219848A (ja) * | 2010-04-14 | 2011-11-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 極低温用厚鋼板およびその製造方法 |
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