JPS63182436A - 空気仮撚による羊毛／ポリエステル混紡精紡糸 - Google Patents
空気仮撚による羊毛／ポリエステル混紡精紡糸Info
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- JPS63182436A JPS63182436A JP1173387A JP1173387A JPS63182436A JP S63182436 A JPS63182436 A JP S63182436A JP 1173387 A JP1173387 A JP 1173387A JP 1173387 A JP1173387 A JP 1173387A JP S63182436 A JPS63182436 A JP S63182436A
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- Japan
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- polyester
- fiber length
- spun yarn
- yarn
- wool
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
上の１
本発明は、空気仮撚精紡法によって製造された羊毛繊維
及びポリエステル繊維からなる混紡精紡糸に関するもの
である。
及びポリエステル繊維からなる混紡精紡糸に関するもの
である。
ｌ米且土
粗糸を牽伸装置によってドラフトし、フリースとした後
、これを空気仮燃装置に導いて仮撚を付与し、中央部に
位置する短繊維束に仮撚を施しながら、この繊維束の周
りに実質的に自由端を備える短繊維を生じさせ、上記仮
撚の解撚時に外側の無拘束繊維群を中央部の繊維束に捲
付かせて紡績糸とする技術は空気仮撚式紡績法の一つと
して近時注目を集めており、これに関連する発明・考案
は特公昭５６−３１３７０号公報などに多数提案されて
いる。
、これを空気仮燃装置に導いて仮撚を付与し、中央部に
位置する短繊維束に仮撚を施しながら、この繊維束の周
りに実質的に自由端を備える短繊維を生じさせ、上記仮
撚の解撚時に外側の無拘束繊維群を中央部の繊維束に捲
付かせて紡績糸とする技術は空気仮撚式紡績法の一つと
して近時注目を集めており、これに関連する発明・考案
は特公昭５６−３１３７０号公報などに多数提案されて
いる。
空気仮撚式精紡法によって得られる紡績糸の構造を具体
的に説明すると、上記公報にも示される通り、ステーブ
ルファイバー束の単ファイバーの一端が生成糸内層部に
あり、該ファイバーの他端が上記生成糸外層部に出て実
撚状に捲付き、各捲付き単ファイバーの配列がおなし配
列方向を有しているものである。かかる生成糸は、糸表
面が、そのしごき方向と関連して一方向にはざらつき、
他方向には滑らかであるという構造をとる。
的に説明すると、上記公報にも示される通り、ステーブ
ルファイバー束の単ファイバーの一端が生成糸内層部に
あり、該ファイバーの他端が上記生成糸外層部に出て実
撚状に捲付き、各捲付き単ファイバーの配列がおなし配
列方向を有しているものである。かかる生成糸は、糸表
面が、そのしごき方向と関連して一方向にはざらつき、
他方向には滑らかであるという構造をとる。
かかる紡績法ではリング精紡法と似た精紡糸が安価に得
られること、被覆糸や複合糸の紡績が容易であること（
特公昭５９−７８１２号公報参照）、更に紡績糸の中心
部が実質的に無撚であるため粗であり、加工処理液の浸
透性が良い等の利点を備えているため、綿、羊毛等の天
然繊維、ポリエステル、アクリル、レーヨン等の単独紡
績及びポリエステル／綿、レーヨン／綿等の混紡紡績に
幅広く実用化が試みられている。
られること、被覆糸や複合糸の紡績が容易であること（
特公昭５９−７８１２号公報参照）、更に紡績糸の中心
部が実質的に無撚であるため粗であり、加工処理液の浸
透性が良い等の利点を備えているため、綿、羊毛等の天
然繊維、ポリエステル、アクリル、レーヨン等の単独紡
績及びポリエステル／綿、レーヨン／綿等の混紡紡績に
幅広く実用化が試みられている。
■が ° しようとする。
このような紡績法を実施する装置としては、村山機械製
作所の製作した「村山ジェットスピナー（以下、ＭＪＳ
と略称する）」等の実用機が存在するが、これらの実用
機に羊毛単独又は羊毛と他の繊維（例えば、ポリエステ
ル、アクリル、レーヨン等）を含む粗糸を供給し単純に
紡績しても良好な結果は得られず、ＭＪＳ等によって、
羊毛を使用して実用性ある精紡糸を得ることはできない
とされていた。
作所の製作した「村山ジェットスピナー（以下、ＭＪＳ
と略称する）」等の実用機が存在するが、これらの実用
機に羊毛単独又は羊毛と他の繊維（例えば、ポリエステ
ル、アクリル、レーヨン等）を含む粗糸を供給し単純に
紡績しても良好な結果は得られず、ＭＪＳ等によって、
羊毛を使用して実用性ある精紡糸を得ることはできない
とされていた。
その理由は、羊毛繊維の繊維長分布は極めて不均斎なも
のであり、最小１０ｍｍ前後から最大２５０１前後にも
達しているが、繊維長均斉度の高い綿繊維を紡績の主対
象として開発されたＭＪＳ等に羊毛繊維をそのまま適用
することは不適当であ、るとされており、また羊毛繊維
をＭＪＳ等の一般的な精紡条件とされる５０＋ｓ−以下
に繊維を裁断すると、羊毛特有の風合が損なわれるから
である。
のであり、最小１０ｍｍ前後から最大２５０１前後にも
達しているが、繊維長均斉度の高い綿繊維を紡績の主対
象として開発されたＭＪＳ等に羊毛繊維をそのまま適用
することは不適当であ、るとされており、また羊毛繊維
をＭＪＳ等の一般的な精紡条件とされる５０＋ｓ−以下
に繊維を裁断すると、羊毛特有の風合が損なわれるから
である。
更に、空気仮撚式による精紡糸は、上述の如（通常のリ
ング精紡法で得たリング糸とは異なる特殊な形状を呈す
るため、糸強力が外層繊維の捲付きに依存し、横断面に
おける繊維の本数及び品種が同一の場合、当然のことな
がらリング糸に比べて糸強力が弱く、紡出調子も悪く、
結果的に大番手の糸条しか得られない欠点があった。
ング精紡法で得たリング糸とは異なる特殊な形状を呈す
るため、糸強力が外層繊維の捲付きに依存し、横断面に
おける繊維の本数及び品種が同一の場合、当然のことな
がらリング糸に比べて糸強力が弱く、紡出調子も悪く、
結果的に大番手の糸条しか得られない欠点があった。
本発明は、このような欠点を解消し、空気仮撚式紡績法
によって容易に製造可能で、しかも羊毛の風合をそのま
ま有し、衣料用布帛などの製造に非常に有効に使用でき
る、羊毛／ポリエステル混紡精紡糸を提供することを目
的とする。
によって容易に製造可能で、しかも羊毛の風合をそのま
ま有し、衣料用布帛などの製造に非常に有効に使用でき
る、羊毛／ポリエステル混紡精紡糸を提供することを目
的とする。
ロ を ゛ るための
本発明では、ステーブルファイバー束を開繊状態のまま
ドラフト装置のフロントローラから回転方向が逆である
空気式糸旋回装置及び仮撚付与装置に供給して得られる
混紡精紡糸において、混紡用素材として特定の繊維長の
羊毛繊維と非常に細いポリエステルステーブルを重量比
で２０〜８０対８０〜２０の割合で使用することによっ
て、上記目的を達成したものである。
ドラフト装置のフロントローラから回転方向が逆である
空気式糸旋回装置及び仮撚付与装置に供給して得られる
混紡精紡糸において、混紡用素材として特定の繊維長の
羊毛繊維と非常に細いポリエステルステーブルを重量比
で２０〜８０対８０〜２０の割合で使用することによっ
て、上記目的を達成したものである。
本発明で使用する羊毛繊維は、最長繊維長が１０（Ｊｅ
ｗ以上で、ＪＩＳ Ｌ１０８３−１９７１に規定するト
ップアナライザのバーベ法による平均繊維長が５５−開
基上のものであり、ポリエステルステーブルは繊度が４
．５デニール以下、上記バーベ法による平均繊維長が３
０〜１２（１ｍｍであることを特徴とする。
ｗ以上で、ＪＩＳ Ｌ１０８３−１９７１に規定するト
ップアナライザのバーベ法による平均繊維長が５５−開
基上のものであり、ポリエステルステーブルは繊度が４
．５デニール以下、上記バーベ法による平均繊維長が３
０〜１２（１ｍｍであることを特徴とする。
即ち、本発明では、羊毛に４．５デニール以下（特に、
好ましくは２デニール以下）という非常に細いポリエス
テル繊維を組み合わせることによって、実用性ある太さ
及び強度を有する羊毛／ポリエステル混紡糸の製造を可
能としたのである。
好ましくは２デニール以下）という非常に細いポリエス
テル繊維を組み合わせることによって、実用性ある太さ
及び強度を有する羊毛／ポリエステル混紡糸の製造を可
能としたのである。
また、同時に、本発明では繊維長の長い羊毛の使用を可
能とし、通常のリング精紡法などの製品と遜色のなく、
風合のよい混紡糸を安価に提供可能とした。
能とし、通常のリング精紡法などの製品と遜色のなく、
風合のよい混紡糸を安価に提供可能とした。
本発明の製品は、繊維長の長い羊毛を、細デニールの特
定長のポリエステル繊維と組み合わせるだけでなく、後
の実施例に示すように、ＭＪＳ等においてドラフト装置
に中抜きローラーを使用することによって、より効果的
に品質よ（紡績可能となる。
定長のポリエステル繊維と組み合わせるだけでなく、後
の実施例に示すように、ＭＪＳ等においてドラフト装置
に中抜きローラーを使用することによって、より効果的
に品質よ（紡績可能となる。
混紡糸における羊毛の量が２０重量％より小となると、
羊毛の膨らみ、即ち風合が損なわれ、また逆に８０重量
％より大になると紡績が困難となる。更に、本発明にお
いて使用される羊毛繊維としては梳毛繊維即ち最長繊維
長が１００−一以上、平均繊維長が５０−一以上である
ことを要するが、繊維長が短い羊毛繊維、即ち紡毛用繊
維やスクエアートップ使用では、得られる糸条の強力及
び糸質が格段と劣り、また紡出調子も悪化し、実用性あ
る製品が得られないのである。
羊毛の膨らみ、即ち風合が損なわれ、また逆に８０重量
％より大になると紡績が困難となる。更に、本発明にお
いて使用される羊毛繊維としては梳毛繊維即ち最長繊維
長が１００−一以上、平均繊維長が５０−一以上である
ことを要するが、繊維長が短い羊毛繊維、即ち紡毛用繊
維やスクエアートップ使用では、得られる糸条の強力及
び糸質が格段と劣り、また紡出調子も悪化し、実用性あ
る製品が得られないのである。
かかる羊毛繊維と混紡されるポリエステルステープルの
繊度は、４．５デニール以下であればよいが、４〜１．
２デニール、特に３〜１．２デニールであるのが好まし
く、２〜１．２デニールであるのが最も好ましい、ポリ
エステルステープルの繊度が太（なると、ＭＪＳ等によ
って羊毛を使用して、４８番手又は６．０番手というよ
うな実用性ある太さの糸を紡績可能な範囲に、繊維の構
成本数を維持できなくなる。
繊度は、４．５デニール以下であればよいが、４〜１．
２デニール、特に３〜１．２デニールであるのが好まし
く、２〜１．２デニールであるのが最も好ましい、ポリ
エステルステープルの繊度が太（なると、ＭＪＳ等によ
って羊毛を使用して、４８番手又は６．０番手というよ
うな実用性ある太さの糸を紡績可能な範囲に、繊維の構
成本数を維持できなくなる。
本発明ではポリエステルステープルとして、レギエラー
ポリエステルステーブル、抗ピルポリエステルステープ
ル、超抗ビルポリエステルステープル、或いはポリエス
テル複合繊維のステープルなどがいずれも使用でき、衣
料用布帛に使用する混紡糸を得るには、抗ピルポリエス
テルステープル及び超抗ビルポリエステルステープルの
少な（とも一種を使用するのがよい。
ポリエステルステーブル、抗ピルポリエステルステープ
ル、超抗ビルポリエステルステープル、或いはポリエス
テル複合繊維のステープルなどがいずれも使用でき、衣
料用布帛に使用する混紡糸を得るには、抗ピルポリエス
テルステープル及び超抗ビルポリエステルステープルの
少な（とも一種を使用するのがよい。
一般的な製品としては、繊度１．２〜４．５デニールで
平均繊維長３０〜１２０＋−のポリエステルステープル
を前述の範囲で羊毛繊維と混紡すればよいが、繊度４〜
１．２デニール、特に３〜１．２デニール、更には２〜
１．２７’ニールと細いポリエステルステープルを使用
するのが好ましいことは前述した通りである。
平均繊維長３０〜１２０＋−のポリエステルステープル
を前述の範囲で羊毛繊維と混紡すればよいが、繊度４〜
１．２デニール、特に３〜１．２デニール、更には２〜
１．２７’ニールと細いポリエステルステープルを使用
するのが好ましいことは前述した通りである。
例えば紳士用服地に使用する製品を得るには、繊度２デ
ニール以下で単繊維強度３．０〜４．０ｇ／ｄの抗ピル
ポリエステル（平均繊維長５５〜８０ｍ−）を羊毛繊維
に対して３０〜７０対７０〜３０の重量比率で使用する
のがよく、また、婦人用服地に使用する製品を得るには
、繊度２デニール以下で単繊維強度２．３〜３．０ｇ／
ｄの超抗ピルポリエステルステープル（平均繊維長５５
〜８０−■）と繊度２〜４．５デニールのポリエステル
複合繊維ステープル（平均繊維長３０〜１２０ｍ５）を
２５〜４０対１０〜５５の重量比率で混合使用するのが
よい、また、上記ポリエステル複合繊維としては、特願
昭６１−８９０５２号で使用するような固冑粘度に差異
のある二種のポリエステルを並列的又は偏心的に接合せ
しめたものを使用するのが好ましい。
ニール以下で単繊維強度３．０〜４．０ｇ／ｄの抗ピル
ポリエステル（平均繊維長５５〜８０ｍ−）を羊毛繊維
に対して３０〜７０対７０〜３０の重量比率で使用する
のがよく、また、婦人用服地に使用する製品を得るには
、繊度２デニール以下で単繊維強度２．３〜３．０ｇ／
ｄの超抗ピルポリエステルステープル（平均繊維長５５
〜８０−■）と繊度２〜４．５デニールのポリエステル
複合繊維ステープル（平均繊維長３０〜１２０ｍ５）を
２５〜４０対１０〜５５の重量比率で混合使用するのが
よい、また、上記ポリエステル複合繊維としては、特願
昭６１−８９０５２号で使用するような固冑粘度に差異
のある二種のポリエステルを並列的又は偏心的に接合せ
しめたものを使用するのが好ましい。
ポリエステルステープルの平均繊維長が短いとからみ易
（、使用しやすいが、羊毛の風合が損なわれる。羊毛の
風合を損なわず、適度のからみ易さを保つためには、一
般に平均繊維長５５〜８０−であるのが好ましい。
（、使用しやすいが、羊毛の風合が損なわれる。羊毛の
風合を損なわず、適度のからみ易さを保つためには、一
般に平均繊維長５５〜８０−であるのが好ましい。
なお、混紡用ポリエステル繊維を得るトップメーキング
としてはカード方式とトウ紡績の２方法があり、いずれ
の方法も利用し得るが、本発明では後者のトウ紡績法で
得たポリ−エステル繊維を使用するのが好ましい、これ
は、本発明で使用するような細デニールの合成繊維をカ
ード方式で紡出すると、ネッ°プ、ビンポイント、スラ
ブ等の清浄度の点で劣り、これを低下させないようにす
るにはカード回転数、或いは供給量を減少させる必要が
あゐが、仮にこ、れを実行するとしても限度があり、羊
毛混紡品のように高品質の糸質を要求する場合には不向
きなためである。
としてはカード方式とトウ紡績の２方法があり、いずれ
の方法も利用し得るが、本発明では後者のトウ紡績法で
得たポリ−エステル繊維を使用するのが好ましい、これ
は、本発明で使用するような細デニールの合成繊維をカ
ード方式で紡出すると、ネッ°プ、ビンポイント、スラ
ブ等の清浄度の点で劣り、これを低下させないようにす
るにはカード回転数、或いは供給量を減少させる必要が
あゐが、仮にこ、れを実行するとしても限度があり、羊
毛混紡品のように高品質の糸質を要求する場合には不向
きなためである。
トンブメーキングのトウリアクタ一方式はカード方式に
比して生産量が高＜、シかもＭＪＳ等による紡績に好適
な２デニール以下の繊維を清浄度、平行度を比較的良好
に保ちながらトップ°メーキングすることが可能である
。
比して生産量が高＜、シかもＭＪＳ等による紡績に好適
な２デニール以下の繊維を清浄度、平行度を比較的良好
に保ちながらトップ°メーキングすることが可能である
。
ｉＬ且
次に、本発明を実施例に従って説明するが、この実施例
では、ＭＪＳを使用した。
では、ＭＪＳを使用した。
ＭＪＳは、第２図に示すように、ｍ巻ボビン（１）から
引き出された粗糸（２）を、バンクローラ一対（３）、
エプロン（４）を備えるミソドルローラ一対（５）、フ
ロントローラ一対（６）の三者に順次通し、フリース状
にしたのち、第１空気旋回ノズル（７）、解撚管（８）
、第２空気旋回ノズル（９）、引き出しローラー（１０
）を経由し、第１図に示すような精紡糸Ｙに形成し、こ
れをパッケージ（１））に巻き取るようになっている。
引き出された粗糸（２）を、バンクローラ一対（３）、
エプロン（４）を備えるミソドルローラ一対（５）、フ
ロントローラ一対（６）の三者に順次通し、フリース状
にしたのち、第１空気旋回ノズル（７）、解撚管（８）
、第２空気旋回ノズル（９）、引き出しローラー（１０
）を経由し、第１図に示すような精紡糸Ｙに形成し、こ
れをパッケージ（１））に巻き取るようになっている。
本実施例では、このような精紡工程において、第３図に
示すようなドラフト装置（１２）のミツドルトップロー
ラ一対（５）に、中抜きローラー（１３）を特別に使用
し、特定長の羊毛繊維とポリエステル繊維の混紡を可能
とした。
示すようなドラフト装置（１２）のミツドルトップロー
ラ一対（５）に、中抜きローラー（１３）を特別に使用
し、特定長の羊毛繊維とポリエステル繊維の混紡を可能
とした。
中抜きローラー（１３）は第４図の如く、作用面外周に
適宜深さの凹部を設けて中抜き部（１４）を形成してお
り、この作用面外周にエプロン（４）が接触している。
適宜深さの凹部を設けて中抜き部（１４）を形成してお
り、この作用面外周にエプロン（４）が接触している。
中抜き部（１４）の深さは供給粗糸の太さによって定ま
るが、例えば羊毛を３０％以上含むスライバーで且つ単
位重量が０．４〜１．３ｇ／ｍの場合、０．４〜０．８
−力（適当である。
るが、例えば羊毛を３０％以上含むスライバーで且つ単
位重量が０．４〜１．３ｇ／ｍの場合、０．４〜０．８
−力（適当である。
実施例１
通常の方法で製造された羊毛繊維（平均繊維直径２１．
５μｓ＋）のスライバー４５重量部と、抗ビルポリエス
テル１．５デニールののトウをドラフトによりけん切（
トウリアクタ一方式）して得た平均繊維長７３−のスラ
イバー５５重量部を、混紡し、２．４番手（メートル番
手、以下同様）の混紡スライバーを得た。このスライバ
ーを、ダブルロービングの形で上述の如きＭＪＳに通し
、４８番手の紡績糸を製造した。なお、中抜きローラー
（１３）の溝深さは０．６請閤にした。前記混紡スライ
バーのバーベ法による繊維長ダイヤグラムは最長繊維長
１７１ｍ５、平均繊維長７５．５ｍｍであり、総ドラフ
トは４０倍とした。
５μｓ＋）のスライバー４５重量部と、抗ビルポリエス
テル１．５デニールののトウをドラフトによりけん切（
トウリアクタ一方式）して得た平均繊維長７３−のスラ
イバー５５重量部を、混紡し、２．４番手（メートル番
手、以下同様）の混紡スライバーを得た。このスライバ
ーを、ダブルロービングの形で上述の如きＭＪＳに通し
、４８番手の紡績糸を製造した。なお、中抜きローラー
（１３）の溝深さは０．６請閤にした。前記混紡スライ
バーのバーベ法による繊維長ダイヤグラムは最長繊維長
１７１ｍ５、平均繊維長７５．５ｍｍであり、総ドラフ
トは４０倍とした。
本実施例では４８番手の精紡糸を得たが、これを双糸と
した場合、同種の繊維をリング紡績して得た４８番手双
糸と同様に紳士用服地用素材として有用な製品となった
０本実施例で得た４８番手車糸色双糸の糸質をリング紡
績によって得た４８番手双糸の糸質と共に次表に示す。
した場合、同種の繊維をリング紡績して得た４８番手双
糸と同様に紳士用服地用素材として有用な製品となった
０本実施例で得た４８番手車糸色双糸の糸質をリング紡
績によって得た４８番手双糸の糸質と共に次表に示す。
単糸強力（ｇ ） １９０ ５９６．０ ６７４．
４単糸伸度（％） ９ １７．２ １９．３
Ｕ ％ １３．３ ９．５ ９．７Ｔｈｉ
ｎ （−５０χ） １）４ ０ １Ｔｈｉ
ｃｋ（＋５０χ） ３１ ４ ４Ｎｅｐ
ｓ （＋２００χ） ３８ １２ １５
なお、上表の単糸強力及び伸度はＪＩＳ Ｌ１０９５，
７゜５による単糸伸長強さ及び伸び率（定速緊張形試験
機で、つかみ間隔５０ｃｍ、引張速度３０ ｃｍ／ａ＋
ｉｎ）であり、Ｕ％、Ｔｈ１ｎ （−５０χ） 、Ｔｈ
１ｃｋ（＋５０χ）及びＮｅｐｓ （＋２００χ）はＪ
ＩＳ Ｌ１０９５，７．２０糸むらＡ法及びＢ法で測定
したものであり、 Ｔｈ１ｎ （−５０χ）は−５０χより細いものの１０
００ｍ 当りの個数を示し、 Ｔｈ１ｃｋ（＋５０χ）は＋５０％より太いものの１０
００−当りの個数を示し、 Ｎａｐｓ （＋２００χ）は＋２００χより太いものの
ｌｏｏｋｍ 当りの個数を示す。
４単糸伸度（％） ９ １７．２ １９．３
Ｕ ％ １３．３ ９．５ ９．７Ｔｈｉ
ｎ （−５０χ） １）４ ０ １Ｔｈｉ
ｃｋ（＋５０χ） ３１ ４ ４Ｎｅｐ
ｓ （＋２００χ） ３８ １２ １５
なお、上表の単糸強力及び伸度はＪＩＳ Ｌ１０９５，
７゜５による単糸伸長強さ及び伸び率（定速緊張形試験
機で、つかみ間隔５０ｃｍ、引張速度３０ ｃｍ／ａ＋
ｉｎ）であり、Ｕ％、Ｔｈ１ｎ （−５０χ） 、Ｔｈ
１ｃｋ（＋５０χ）及びＮｅｐｓ （＋２００χ）はＪ
ＩＳ Ｌ１０９５，７．２０糸むらＡ法及びＢ法で測定
したものであり、 Ｔｈ１ｎ （−５０χ）は−５０χより細いものの１０
００ｍ 当りの個数を示し、 Ｔｈ１ｃｋ（＋５０χ）は＋５０％より太いものの１０
００−当りの個数を示し、 Ｎａｐｓ （＋２００χ）は＋２００χより太いものの
ｌｏｏｋｍ 当りの個数を示す。
実施例２
通常の方法で製造された羊毛繊維（平均繊維直径２２．
５μ論）のスライバー３５重量部と、超抗ピルポリエス
テル１．５デニールのトウをドラフトによりけん切（ト
ウリアクタ一方式）して得た平均繊維長７０ｍｍのスラ
イバー３５重量部と、２．２デニール、７６Ｉｌ−バイ
ヤスカットのポリエステル複合繊維をカード方式でスラ
イバーにしたもの３０重量部を、混紡し、２．２番手（
メートル番手、以下同様）の混紡スライバーを得た。こ
のスライバーを、ダブルロービングの形で上述の如きＭ
ＪＳに通し、４４番手の紡績糸を製造した。なお、中抜
きローラー（１３）の溝深さは０．６１）Ｉｌにした。
５μ論）のスライバー３５重量部と、超抗ピルポリエス
テル１．５デニールのトウをドラフトによりけん切（ト
ウリアクタ一方式）して得た平均繊維長７０ｍｍのスラ
イバー３５重量部と、２．２デニール、７６Ｉｌ−バイ
ヤスカットのポリエステル複合繊維をカード方式でスラ
イバーにしたもの３０重量部を、混紡し、２．２番手（
メートル番手、以下同様）の混紡スライバーを得た。こ
のスライバーを、ダブルロービングの形で上述の如きＭ
ＪＳに通し、４４番手の紡績糸を製造した。なお、中抜
きローラー（１３）の溝深さは０．６１）Ｉｌにした。
前記混紡スライバーのバーベ法による繊維長ダイヤグラ
ムは最長線’ａｌｔ １７１ ｍｍ、平均繊維長７５曽
曽であり、総ドラフトは４０倍とした。
ムは最長線’ａｌｔ １７１ ｍｍ、平均繊維長７５曽
曽であり、総ドラフトは４０倍とした。
なお、ポリエステル複合繊維としては、ビスフェノール
Ａグリシジルエーテルをｐ−８６Ｃブチルフエノールで
開環したポリオール（数平均分子量１５００、ｎ−５、
水酸基等量０．２９８ ｇ当量／ １００ｇ ｒｅｓ
ｉｎ） ビス（β−ヒドロキシエチル）テレフタレー
トとを３０／７０の比率で混合し、ポリエステルに対し
て２．４重量％配合したＡ成分（（ｇ）−０，４５）と
同じり１．５重量％配合したＢ成分（（ａ）−０，４８
）とを５１５の比率で並列型に接合したものを使用した
。
Ａグリシジルエーテルをｐ−８６Ｃブチルフエノールで
開環したポリオール（数平均分子量１５００、ｎ−５、
水酸基等量０．２９８ ｇ当量／ １００ｇ ｒｅｓ
ｉｎ） ビス（β−ヒドロキシエチル）テレフタレー
トとを３０／７０の比率で混合し、ポリエステルに対し
て２．４重量％配合したＡ成分（（ｇ）−０，４５）と
同じり１．５重量％配合したＢ成分（（ａ）−０，４８
）とを５１５の比率で並列型に接合したものを使用した
。
本実施例では４４番手の精紡糸を得たが、これを双糸と
した場合、同種の繊維をリング紡績した場合の４４番手
双糸と同様に婦人服地用として実用性あるものであった
０本実施例で得た精紡、糸４４番手車糸色び４４番手双
糸の糸質を、リング紡績で得た４４番手双糸の糸質と共
に次表に示す。
した場合、同種の繊維をリング紡績した場合の４４番手
双糸と同様に婦人服地用として実用性あるものであった
０本実施例で得た精紡、糸４４番手車糸色び４４番手双
糸の糸質を、リング紡績で得た４４番手双糸の糸質と共
に次表に示す。
単糸強力（ｇ ） １６３ ５０５．２ ５８２．
３阜糸伸度（％） ８ １５，６ １６．４
Ｕ ％ １２．８ ９．５ ９．４Ｔｈ
ｉｎ （−５０χ） ９４ １ ０Ｔｈ
ｉｃｋ（＋５０χ） ３２ ４ ５Ｎａ
ｐｓ（＋２００χ） ２２ ４ ７なお
、表中の単糸強力、単糸伸度、Ｕ％、Ｔｈ１ｎ（−５０
χ） 、 Ｔｈ１ｃｋ（＋５０χ）及びＮｅｐａ （＋
２００り は実施例１と同様の方法で測定したものであ
る。
３阜糸伸度（％） ８ １５，６ １６．４
Ｕ ％ １２．８ ９．５ ９．４Ｔｈ
ｉｎ （−５０χ） ９４ １ ０Ｔｈ
ｉｃｋ（＋５０χ） ３２ ４ ５Ｎａ
ｐｓ（＋２００χ） ２２ ４ ７なお
、表中の単糸強力、単糸伸度、Ｕ％、Ｔｈ１ｎ（−５０
χ） 、 Ｔｈ１ｃｋ（＋５０χ）及びＮｅｐａ （＋
２００り は実施例１と同様の方法で測定したものであ
る。
実施例３
・ 通常の方法で製造された羊毛繊維（平均繊維直径２
２．、５μ■）のスライバー３５重量部と、ポリエステ
ル１．５デニールのトウをドラフトによりけん切（トウ
リアクタ一方式）して得た平均繊維長７０−のスライバ
ー３５重量部と、ポリエステル２．５デニールの７ロー
バイヤスカツト綿をカードに仕掛けて得たスライバー３
０重量部を、混紡し、２．４番手（メートル番手、以下
同様）の混紡スライバーを得た。このスライバーを、ダ
ブルロービングの形で上述の如きＭＪＳに通し、４８番
手の紡績糸を製造した。なお、中抜きローラー（１３）
の溝深さは０．６−にした。
２．、５μ■）のスライバー３５重量部と、ポリエステ
ル１．５デニールのトウをドラフトによりけん切（トウ
リアクタ一方式）して得た平均繊維長７０−のスライバ
ー３５重量部と、ポリエステル２．５デニールの７ロー
バイヤスカツト綿をカードに仕掛けて得たスライバー３
０重量部を、混紡し、２．４番手（メートル番手、以下
同様）の混紡スライバーを得た。このスライバーを、ダ
ブルロービングの形で上述の如きＭＪＳに通し、４８番
手の紡績糸を製造した。なお、中抜きローラー（１３）
の溝深さは０．６−にした。
前記混紡スライバーのバーベ法による繊維長ダイヤグラ
ムは最長繊維長１８１ｍｍ、平均繊維長７６−であり、
ドラフト装置のローラーゲージがフロントローラ（６）
とクレードルローラ（１３）間を８２−一、クレードル
ローラ（１３）とバックローラー（３）間を１）２ｍｍ
にセットし、総ドラフトを４０倍とした。
ムは最長繊維長１８１ｍｍ、平均繊維長７６−であり、
ドラフト装置のローラーゲージがフロントローラ（６）
とクレードルローラ（１３）間を８２−一、クレードル
ローラ（１３）とバックローラー（３）間を１）２ｍｍ
にセットし、総ドラフトを４０倍とした。
実施例３で得た４８番手精紡糸の糸質を、ポリエステル
１．５デニールのステープルをカード方式でスライバー
した以外は実施例３と同様にして得た４８番手精紡糸（
比較例）の糸質と比較して次表に示す。
１．５デニールのステープルをカード方式でスライバー
した以外は実施例３と同様にして得た４８番手精紡糸（
比較例）の糸質と比較して次表に示す。
」」虹ＩＬＬｕ匠
単糸強力（ｇ ） １６０ １５０単糸伸
度（％）１０９ Ｕ ％ １３．５ １３．７Ｔｈｉ
ｎ （−５０χ） １００ １）０Ｔｈ
ｉｃｋ（＋５０χ） ２７ ３５Ｎ
ｅｐｓ （＋２００χ） ３５ ５
５なお、表中の単糸強力、単糸伸度、Ｕ％、Ｔｈ１ｎ（
−５０り 、Ｔｈ１ｃｋ（＋５０１）及びＮｅｐａ（＋
２００ｍ）は実施例１と同様の方法で測定したものであ
る。
度（％）１０９ Ｕ ％ １３．５ １３．７Ｔｈｉ
ｎ （−５０χ） １００ １）０Ｔｈ
ｉｃｋ（＋５０χ） ２７ ３５Ｎ
ｅｐｓ （＋２００χ） ３５ ５
５なお、表中の単糸強力、単糸伸度、Ｕ％、Ｔｈ１ｎ（
−５０り 、Ｔｈ１ｃｋ（＋５０１）及びＮｅｐａ（＋
２００ｍ）は実施例１と同様の方法で測定したものであ
る。
この結果から、カード方式のスライバーを使用したもの
（比較例）に比して、トウ方式のスライバーを使用した
もの（実施例３）は、均質な糸質の高品度の製品が得ら
れることがわかる。
（比較例）に比して、トウ方式のスライバーを使用した
もの（実施例３）は、均質な糸質の高品度の製品が得ら
れることがわかる。
１）立１）
本発明の羊毛゛／ポリエステル混紡精紡糸は、梳毛繊維
をそのまま使用できないとされていた空気仮撚式紡績法
によって、非常に作業性よく安価に製造で、き、しかも
羊毛を長繊維状で含有するため、風合がよく、従来のリ
ング精紡法などで得た混紡糸と同様に、広範な用途に実
用化できる。
をそのまま使用できないとされていた空気仮撚式紡績法
によって、非常に作業性よく安価に製造で、き、しかも
羊毛を長繊維状で含有するため、風合がよく、従来のリ
ング精紡法などで得た混紡糸と同様に、広範な用途に実
用化できる。
第１図は本発明の精紡糸の一例を示す斜視図、第２図は
本発明の製造に使用する装置の一例を示す説明図、第３
図は第２図の装置の要部を示す斜視図、第４図は第２図
の装置で使用した中抜きローラーの平面図である。 （１） Ｗ１巻ボビン （１０） 引出し
ローラーは） 粗糸 （１））パッケー
ジ（３） バックローラ一対 （１２） ドラフ
ト装置（４） エプロン （１３） 中
抜きローラー（５） ミツドルローラ一対 （１４）
中抜き部（６） フロントローラ一対 （７） 第１空気旋回ノズル （８） 解撚管 （９） 第２空気旋回ノズル
本発明の製造に使用する装置の一例を示す説明図、第３
図は第２図の装置の要部を示す斜視図、第４図は第２図
の装置で使用した中抜きローラーの平面図である。 （１） Ｗ１巻ボビン （１０） 引出し
ローラーは） 粗糸 （１））パッケー
ジ（３） バックローラ一対 （１２） ドラフ
ト装置（４） エプロン （１３） 中
抜きローラー（５） ミツドルローラ一対 （１４）
中抜き部（６） フロントローラ一対 （７） 第１空気旋回ノズル （８） 解撚管 （９） 第２空気旋回ノズル
Claims (5)
- （１）ステープルファイバー束を開繊状態のままドラフ
ト装置のフロントローラから回転方向が逆である空気式
糸旋回装置及び仮撚付与装置に供給して得られる混紡精
紡糸であって、混紡用素材として羊毛繊維とポリエステ
ルステープルを重量比で２０〜８０対８０〜２０の割合
で使用するものであり、羊毛繊維の最長繊維長が１００
ｍｍ以上、ＪＩＳＬ１０８３−１９７１に規定するトッ
プアナライザのバーベ法による平均繊維長が５５ｍｍ以
上であること、及びポリエステルステープルの繊度が４
．５デニール以下、上記バーベ法による平均繊維長が３
０〜１２０ｍｍであることを特徴とする空気仮撚による
混紡精紡糸。 - （２）上記ポリエステルステープルとしてトウ紡績上り
のステープルが使用されている特許請求の範囲第１項記
載の混紡精紡糸。 - （３）ポリエステルステープルとして、上記バーベ法に
よる平均繊維長が５５〜８０ｍｍで、繊度が２デニール
以下であるレギュラーポリエステルステープルを使用す
る特許請求の範囲第１項又は第２項記載の混紡精紡糸。 - （４）ポリエステルステープルとして、上記バーベ法に
よる平均繊維長が５５〜８０ｍｍで、繊度が２デニール
以下である抗ピルポリエステルステープルを使用する特
許請求の範囲第１項又は第２項記載の混紡精紡糸。 - （５）ポリエステルステープルとして、上記バーベ法に
よる平均繊維長が５５〜８０ｍｍで、繊度が２デニール
以下である超抗ピルポリエステルステープルと、上記バ
ーベ法による平均繊維長が３０〜１２０ｍｍで、繊度が
２〜４．５デニールであるポリエステル複合繊維ステー
プルを重量比で２５〜４０対１０〜５５の割合で使用す
る特許請求の範囲第１項又は第２項記載の混紡精紡糸。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1173387A JPS63182436A (ja) | 1987-01-20 | 1987-01-20 | 空気仮撚による羊毛／ポリエステル混紡精紡糸 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1173387A JPS63182436A (ja) | 1987-01-20 | 1987-01-20 | 空気仮撚による羊毛／ポリエステル混紡精紡糸 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63182436A true JPS63182436A (ja) | 1988-07-27 |
Family
ID=11786231
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1173387A Pending JPS63182436A (ja) | 1987-01-20 | 1987-01-20 | 空気仮撚による羊毛／ポリエステル混紡精紡糸 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63182436A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03206139A (ja) * | 1990-01-08 | 1991-09-09 | Kanebo Ltd | 空気仮撚法による抗菌ポリエステル／羊毛，抗菌ポリエステル／羊毛／ポリエステル混紡糸及びその製造方法 |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5018736A (ja) * | 1973-06-26 | 1975-02-27 | ||
| JPS5138816A (ja) * | 1974-09-28 | 1976-03-31 | Fujitsu Ltd | |
| JPS51123332A (en) * | 1975-04-18 | 1976-10-28 | Murata Machinery Ltd | Method of air spinning |
| JPS5631370A (en) * | 1979-08-21 | 1981-03-30 | Toshiba Corp | Controlling method for reactive power compensation type cyclo-converter |
| JPS5831138A (ja) * | 1981-08-14 | 1983-02-23 | 三菱レイヨン株式会社 | 嵩高紡績糸の製法 |
| JPS58149339A (ja) * | 1982-03-01 | 1983-09-05 | 東洋紡績株式会社 | 混紡糸の製造法 |
| JPS597812A (ja) * | 1982-06-15 | 1984-01-17 | ニコラス・ト−マス・エドワ−ド・デイロン | 酸素切断ト−チ |
| JPS60134042A (ja) * | 1983-12-21 | 1985-07-17 | 東洋紡績株式会社 | 表面に凹凸を有する織物の製造方法 |
| JPS61194248A (ja) * | 1985-02-19 | 1986-08-28 | カネボウ株式会社 | ウ−ルとポリエステルの混紡服地及びその製造方法 |
-
1987
- 1987-01-20 JP JP1173387A patent/JPS63182436A/ja active Pending
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03206139A (ja) * | 1990-01-08 | 1991-09-09 | Kanebo Ltd | 空気仮撚法による抗菌ポリエステル／羊毛，抗菌ポリエステル／羊毛／ポリエステル混紡糸及びその製造方法 |
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