JPS6322200B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6322200B2 JPS6322200B2 JP58026396A JP2639683A JPS6322200B2 JP S6322200 B2 JPS6322200 B2 JP S6322200B2 JP 58026396 A JP58026396 A JP 58026396A JP 2639683 A JP2639683 A JP 2639683A JP S6322200 B2 JPS6322200 B2 JP S6322200B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tank
- denitrification
- nitrification
- reaeration
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
本発明は、有機性汚水の生物学的脱窒法に関
し、更に詳しく述べるならばし尿系汚水、食品廃
液、特殊工場廃水等の有機性汚水の硝化液循環方
式による生物学的脱窒法に関する。 硝化液循環方式による有機性汚水の生物学的脱
窒法は、よく知られており、装置効率が高く、ラ
ンニングコストが低い等の利点から広く用いられ
ている。これは、供給される汚水を脱窒槽及び次
いで硝化槽に供給し、この硝化槽を経た硝化液を
大量に脱窒槽に循環し、処理する方法である。生
物学的脱窒法は、このように好気的条件下に行わ
れる硝化工程と嫌気的条件下に行われる脱窒工程
の２段階に分けられるもので、微生物の作用によ
りアンモニア性窒素（NH4 +−Ｎ）を亜硝酸性窒
素（NO2 -−Ｎ）及び硝酸性窒素（NO3 -−Ｎ）
を経て最終的に窒素ガスにまで還元分解する。 このような硝化液循環脱窒素処理方法におい
て、最近では、汚泥濃度を高くしたり、酸素供給
効率を増大させる等の工夫により、装置効率の改
善がなされているけれども、有機性汚水の生物学
的脱窒を高負荷で行うためにはMLSS濃度を高く
維持しなければならないが、従来の重力沈降によ
る固液分離では汚泥の沈降速度や濃縮濃度に限界
があること及びMLSS濃度を高く維持して高負荷
処理を行う場合、酸素源として空気を用いると、
必要空気量が莫大となり、消費エネルギーが著し
く増大すること等の欠点があつた。このため、本
発明者らは、先に、第１図に示す如きフローによ
り、硝化槽６及び再曝気槽９に高濃度（例えば、
少なくとも50容量％）の酸素を含むガス５，７を
供給し、そして再曝気槽からの混合液を遠心分離
機１２を用いて濃縮汚泥３と分離液１３に分離す
ることを試みた。このプロセスにより、高負荷処
理が可能となると同時に、硝化槽においては溶存
酸素の維持が可能で、またガス量も少なく発泡の
問題も生じないという利点が得られた。 しかしながら、この第１図に示す如きプロセス
においてもなお、下記のような問題は未解決であ
つた。 １ し尿中の有機物の生物分解（第１脱窒槽４）
により生成した炭酸ガスが液相に溶解し、密閉
式の硝化槽６及び再曝気槽９で液相の炭酸ガス
が気相に放散されるため、気相酸素濃度が低下
し、酸素利用効率が低下する。 ２ 遠心濃縮機１２の分離液１３中のSSは、濃
縮汚泥３中のSSに比較して軽く、かつフロツ
クが破砕されているので、そのまま沈澱分離し
ても高濃度の沈澱汚泥が得られず、かつ処理水
中のSSも多く、凝集沈澱を行うに際してはフ
ロツク形成のための凝集剤を必要とする。 ３ 遠心濃縮機１２からの分離液１３中のSSは
200mg／ｌ以上、通常は約2000mg／ｌであるた
め、流入汚水１中のBODが約5000mg／ｌ以下
である場合には、硝化槽６における所定の
MLSS濃度の保持が不可能となる。 本発明の主要な目的は、上記の如き有機性汚水
の生物学的脱窒において、酸素利用効率を高め、
高負荷処理を可能とし、また動力や凝集剤の消費
を節減して、効率のよい処理方法を実現すること
にある。 本発明によれば、即ち、硝化液循環方式による
有機性汚水の生物学的脱窒法が提供されるのであ
つて、この方法は、密閉された硝化槽に少なくと
も50容量％の酸素を含むガスを供給し、前記硝化
槽からの、又は前記硝化槽の後に第２脱窒槽が設
けられている場合には前記第２脱窒槽からの混合
液の全量を遠心濃縮機により濃縮汚泥と分離液に
分離し、前記濃縮汚泥の少なくとも一部を第１脱
窒槽に返送するとともに、前記分離液を再曝気槽
に導くことを特徴とする。 以下、添附図面を参照しながら、本発明の方法
を具体的に説明する。 第１図は、本発明に到る間に検討されたプロセ
スを摸式的に示すフローチヤートである。第２，
３及び４図は、それぞれ、本発明方法の一例を摸
式的に示すフローチヤートである。これらの例に
おいて、有機性汚水（例えば、し尿）１は、遠心
濃縮機１２からの濃縮汚泥３及び所望により沈澱
槽１８からの返送汚泥２１と、並びに硝化槽６か
らの循環硝化液２とともに、嫌気的条件下にある
第１脱窒槽４に導入され、循環硝化液２中の
NO2 -、NO3 -は汚水１中のBOD成分によつてN2
ガスに還元分解される。一方、汚水１中のNH4 +
は第１脱窒槽４をそのまま通過し、好気的条件下
にある硝化槽６に導かれてNO2 -、NO3 -に硝化
され、この硝化混合液の一部は上記循環硝化液２
として第１脱窒槽４に循環され、また残部は次工
程である第２脱窒槽８へ送られる。 硝化槽６は密閉タイプであり、その入口部にお
いて少なくとも50容量％の酸素を含むガス５が供
給され、この硝化槽６からの排出ガス７は再曝気
槽９へ送られて、処理液の再曝気のために利用さ
れ、残留するBOD成分が除去される。しかし、
第３図に示す如く、少なくとも50容量％の酸素を
含むガス５′を再曝気槽９に供給し、この再曝気
槽９の排出ガスを硝化槽６に対して前記供給ガス
５として供給してもよい。ただし、この場合には
再曝気槽９からの排出ガス即ち硝化槽６への供給
ガスが少なくとも50容量％の酸素を含んでいなけ
ればならない。また、第４図に示す如く、硝化槽
６からの排出ガス７を、第３図の場合と同様に、
そのまま系外に放出してもよく、この場合再曝気
槽９には別途に少なくとも50容量％の酸素を含む
ガス５′が供給される。 しかして、第１図に示す如き、本発明者らが先
に開発した方法においては、第２脱窒槽８で更に
脱窒された処理液は次いで再曝気槽９に送られて
残留BODが除去され、そしてこの処理液１１が
遠心濃縮機１２へ送られる。そして、ここで分離
された濃縮汚泥３はその一部又は全部が第１脱窒
槽４へ返送され、分離液１３は次工程の混合槽１
４へ送られる。しかるに、本発明に係る第２〜４
図に示す方法においては、第２脱窒槽８からの処
理液１１′は先ず遠心濃縮機１２に送られるので
ある。 この遠心濃縮機１２で分離された濃縮汚泥３の
一部又は全部は第１脱窒槽４へ返送され、残部が
あればこれは系外に放出され、そして分離液１３
は次工程の再曝気槽９へ送られる。再曝気槽９で
残留BODが除去された処理液２２は次いで混合
槽１４へ導かれ、ここで無機凝集剤１６と混合さ
れ、次いで凝集槽１５に導かれて高分子凝集剤１
７と混合され、次に沈澱槽１８へ導かれる。ここ
で、上澄液は処理水１９として放流され、沈澱し
た汚泥２０は所望ならばその一部が返送汚泥２１
として第１脱窒槽４へ返送され、残部が余剰汚泥
として除去される。 尚、本発明の方法においては、上記に説明した
工程のうち、第２脱窒槽８、混合槽１４、凝集槽
１５及び沈澱槽１８の工程はそれぞれ所望工程で
あり、必要に応じて省略することができる。 以上に説明した如き構成を有する本発明の方法
によれば、以下に述べるような驚くべき利点が得
られる。 イ 再曝気槽の前に遠心濃縮機を使用することか
ら、再曝気槽に流入する分離液は炭酸ガスが放
散され、かつPHが上昇している。そのため、
硝化槽からの排出ガス中の炭酸ガスが再曝気槽
で液相に再溶解し、気相酸素濃度が回復する。
従つて、酸素利用効率が向上し、曝気動力も節
減される。 ロ 遠心濃縮機からの分離液を、再曝気槽におい
て好気性処理に付するため、フロツク形成が進
み、沈降性が向上する。従つて、凝集沈澱を行
う場合には、凝集剤の消費が削減される。 ハ 再曝気槽では、処理水が返送汚泥分を含まな
いこと及びSS濃度が低いことから、撹拌及び
曝気のための動力が節減される。 ニ 沈澱汚泥を高濃度にできるので、流水汚水中
のBOD濃度が低い場合は、これを返送するこ
とができ、硝化槽のMLSS濃度を維持すること
ができる。 以下、実施例により、本発明を更に説明する。 実施例 し尿を約1.5倍に稀釈し、下記の表に示す条件
下に生物学的硝化脱窒処理に付した。 表中、対比例は第１図に示すプロセスにより処
理した場合であり、実験１、実験２及び実験３は
それぞれ第２図、第３図及び第４図に示すプロセ
スにより処理した場合である。 得られた結果を表中に併記する。 これらの結果から、本発明の方法によれば、排
ガス中の酸素濃度及び酸素利用効率が向上し、凝
集剤添加率が低いにもかかわらず処理水質が向上
し、また沈澱汚泥濃度が高くなつていることが明
らかである。
し、更に詳しく述べるならばし尿系汚水、食品廃
液、特殊工場廃水等の有機性汚水の硝化液循環方
式による生物学的脱窒法に関する。 硝化液循環方式による有機性汚水の生物学的脱
窒法は、よく知られており、装置効率が高く、ラ
ンニングコストが低い等の利点から広く用いられ
ている。これは、供給される汚水を脱窒槽及び次
いで硝化槽に供給し、この硝化槽を経た硝化液を
大量に脱窒槽に循環し、処理する方法である。生
物学的脱窒法は、このように好気的条件下に行わ
れる硝化工程と嫌気的条件下に行われる脱窒工程
の２段階に分けられるもので、微生物の作用によ
りアンモニア性窒素（NH4 +−Ｎ）を亜硝酸性窒
素（NO2 -−Ｎ）及び硝酸性窒素（NO3 -−Ｎ）
を経て最終的に窒素ガスにまで還元分解する。 このような硝化液循環脱窒素処理方法におい
て、最近では、汚泥濃度を高くしたり、酸素供給
効率を増大させる等の工夫により、装置効率の改
善がなされているけれども、有機性汚水の生物学
的脱窒を高負荷で行うためにはMLSS濃度を高く
維持しなければならないが、従来の重力沈降によ
る固液分離では汚泥の沈降速度や濃縮濃度に限界
があること及びMLSS濃度を高く維持して高負荷
処理を行う場合、酸素源として空気を用いると、
必要空気量が莫大となり、消費エネルギーが著し
く増大すること等の欠点があつた。このため、本
発明者らは、先に、第１図に示す如きフローによ
り、硝化槽６及び再曝気槽９に高濃度（例えば、
少なくとも50容量％）の酸素を含むガス５，７を
供給し、そして再曝気槽からの混合液を遠心分離
機１２を用いて濃縮汚泥３と分離液１３に分離す
ることを試みた。このプロセスにより、高負荷処
理が可能となると同時に、硝化槽においては溶存
酸素の維持が可能で、またガス量も少なく発泡の
問題も生じないという利点が得られた。 しかしながら、この第１図に示す如きプロセス
においてもなお、下記のような問題は未解決であ
つた。 １ し尿中の有機物の生物分解（第１脱窒槽４）
により生成した炭酸ガスが液相に溶解し、密閉
式の硝化槽６及び再曝気槽９で液相の炭酸ガス
が気相に放散されるため、気相酸素濃度が低下
し、酸素利用効率が低下する。 ２ 遠心濃縮機１２の分離液１３中のSSは、濃
縮汚泥３中のSSに比較して軽く、かつフロツ
クが破砕されているので、そのまま沈澱分離し
ても高濃度の沈澱汚泥が得られず、かつ処理水
中のSSも多く、凝集沈澱を行うに際してはフ
ロツク形成のための凝集剤を必要とする。 ３ 遠心濃縮機１２からの分離液１３中のSSは
200mg／ｌ以上、通常は約2000mg／ｌであるた
め、流入汚水１中のBODが約5000mg／ｌ以下
である場合には、硝化槽６における所定の
MLSS濃度の保持が不可能となる。 本発明の主要な目的は、上記の如き有機性汚水
の生物学的脱窒において、酸素利用効率を高め、
高負荷処理を可能とし、また動力や凝集剤の消費
を節減して、効率のよい処理方法を実現すること
にある。 本発明によれば、即ち、硝化液循環方式による
有機性汚水の生物学的脱窒法が提供されるのであ
つて、この方法は、密閉された硝化槽に少なくと
も50容量％の酸素を含むガスを供給し、前記硝化
槽からの、又は前記硝化槽の後に第２脱窒槽が設
けられている場合には前記第２脱窒槽からの混合
液の全量を遠心濃縮機により濃縮汚泥と分離液に
分離し、前記濃縮汚泥の少なくとも一部を第１脱
窒槽に返送するとともに、前記分離液を再曝気槽
に導くことを特徴とする。 以下、添附図面を参照しながら、本発明の方法
を具体的に説明する。 第１図は、本発明に到る間に検討されたプロセ
スを摸式的に示すフローチヤートである。第２，
３及び４図は、それぞれ、本発明方法の一例を摸
式的に示すフローチヤートである。これらの例に
おいて、有機性汚水（例えば、し尿）１は、遠心
濃縮機１２からの濃縮汚泥３及び所望により沈澱
槽１８からの返送汚泥２１と、並びに硝化槽６か
らの循環硝化液２とともに、嫌気的条件下にある
第１脱窒槽４に導入され、循環硝化液２中の
NO2 -、NO3 -は汚水１中のBOD成分によつてN2
ガスに還元分解される。一方、汚水１中のNH4 +
は第１脱窒槽４をそのまま通過し、好気的条件下
にある硝化槽６に導かれてNO2 -、NO3 -に硝化
され、この硝化混合液の一部は上記循環硝化液２
として第１脱窒槽４に循環され、また残部は次工
程である第２脱窒槽８へ送られる。 硝化槽６は密閉タイプであり、その入口部にお
いて少なくとも50容量％の酸素を含むガス５が供
給され、この硝化槽６からの排出ガス７は再曝気
槽９へ送られて、処理液の再曝気のために利用さ
れ、残留するBOD成分が除去される。しかし、
第３図に示す如く、少なくとも50容量％の酸素を
含むガス５′を再曝気槽９に供給し、この再曝気
槽９の排出ガスを硝化槽６に対して前記供給ガス
５として供給してもよい。ただし、この場合には
再曝気槽９からの排出ガス即ち硝化槽６への供給
ガスが少なくとも50容量％の酸素を含んでいなけ
ればならない。また、第４図に示す如く、硝化槽
６からの排出ガス７を、第３図の場合と同様に、
そのまま系外に放出してもよく、この場合再曝気
槽９には別途に少なくとも50容量％の酸素を含む
ガス５′が供給される。 しかして、第１図に示す如き、本発明者らが先
に開発した方法においては、第２脱窒槽８で更に
脱窒された処理液は次いで再曝気槽９に送られて
残留BODが除去され、そしてこの処理液１１が
遠心濃縮機１２へ送られる。そして、ここで分離
された濃縮汚泥３はその一部又は全部が第１脱窒
槽４へ返送され、分離液１３は次工程の混合槽１
４へ送られる。しかるに、本発明に係る第２〜４
図に示す方法においては、第２脱窒槽８からの処
理液１１′は先ず遠心濃縮機１２に送られるので
ある。 この遠心濃縮機１２で分離された濃縮汚泥３の
一部又は全部は第１脱窒槽４へ返送され、残部が
あればこれは系外に放出され、そして分離液１３
は次工程の再曝気槽９へ送られる。再曝気槽９で
残留BODが除去された処理液２２は次いで混合
槽１４へ導かれ、ここで無機凝集剤１６と混合さ
れ、次いで凝集槽１５に導かれて高分子凝集剤１
７と混合され、次に沈澱槽１８へ導かれる。ここ
で、上澄液は処理水１９として放流され、沈澱し
た汚泥２０は所望ならばその一部が返送汚泥２１
として第１脱窒槽４へ返送され、残部が余剰汚泥
として除去される。 尚、本発明の方法においては、上記に説明した
工程のうち、第２脱窒槽８、混合槽１４、凝集槽
１５及び沈澱槽１８の工程はそれぞれ所望工程で
あり、必要に応じて省略することができる。 以上に説明した如き構成を有する本発明の方法
によれば、以下に述べるような驚くべき利点が得
られる。 イ 再曝気槽の前に遠心濃縮機を使用することか
ら、再曝気槽に流入する分離液は炭酸ガスが放
散され、かつPHが上昇している。そのため、
硝化槽からの排出ガス中の炭酸ガスが再曝気槽
で液相に再溶解し、気相酸素濃度が回復する。
従つて、酸素利用効率が向上し、曝気動力も節
減される。 ロ 遠心濃縮機からの分離液を、再曝気槽におい
て好気性処理に付するため、フロツク形成が進
み、沈降性が向上する。従つて、凝集沈澱を行
う場合には、凝集剤の消費が削減される。 ハ 再曝気槽では、処理水が返送汚泥分を含まな
いこと及びSS濃度が低いことから、撹拌及び
曝気のための動力が節減される。 ニ 沈澱汚泥を高濃度にできるので、流水汚水中
のBOD濃度が低い場合は、これを返送するこ
とができ、硝化槽のMLSS濃度を維持すること
ができる。 以下、実施例により、本発明を更に説明する。 実施例 し尿を約1.5倍に稀釈し、下記の表に示す条件
下に生物学的硝化脱窒処理に付した。 表中、対比例は第１図に示すプロセスにより処
理した場合であり、実験１、実験２及び実験３は
それぞれ第２図、第３図及び第４図に示すプロセ
スにより処理した場合である。 得られた結果を表中に併記する。 これらの結果から、本発明の方法によれば、排
ガス中の酸素濃度及び酸素利用効率が向上し、凝
集剤添加率が低いにもかかわらず処理水質が向上
し、また沈澱汚泥濃度が高くなつていることが明
らかである。
【表】
第１図は、本発明に到達する間に本発明者らに
よつて検討されたプロセスを模式的に示すフロー
チヤートである。第２図、第３図及び第４図は、
それぞれ、本発明方法の一例を模式的に示すフロ
ーチヤートである。 １……供給汚水、２……循環硝化液、３……濃
縮汚泥、４……第１脱窒槽、５，５′……供給ガ
ス、６……硝化槽、８……第２脱窒槽、９……再
曝気槽、１２……遠心濃縮機、１４……混合槽、
１５……凝集槽、１８……沈澱槽。
よつて検討されたプロセスを模式的に示すフロー
チヤートである。第２図、第３図及び第４図は、
それぞれ、本発明方法の一例を模式的に示すフロ
ーチヤートである。 １……供給汚水、２……循環硝化液、３……濃
縮汚泥、４……第１脱窒槽、５，５′……供給ガ
ス、６……硝化槽、８……第２脱窒槽、９……再
曝気槽、１２……遠心濃縮機、１４……混合槽、
１５……凝集槽、１８……沈澱槽。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 硝化液循環方式による有機性汚水の生物学的
脱窒法において、密閉された硝化槽に少なくとも
50容量％の酸素を含むガスを供給し、前記硝化槽
からの、又は前記硝化槽の後に第２脱窒槽が設け
られている場合には前記第２脱窒槽からの混合液
の全量を遠心濃縮機により濃縮汚泥と分離液に分
離し、前記濃縮汚泥の少なくとも一部を第１脱窒
槽に返送するとともに、前記分離液を再曝気槽に
導くことを特徴とする有機性汚水の生物学的脱窒
法。 ２ 前記硝化槽からの排出ガスが前記再曝気槽へ
供給される特許請求の範囲第１項記載の脱窒法。 ３ 前記再曝気槽へ少なくとも50容量％の酸素を
含むガスが別途に供給される特許請求の範囲第１
項記載の脱窒法。 ４ 前記硝化槽に供給されるガスが前記再曝気槽
からの排出ガスである特許請求の範囲第１項記載
の脱窒法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2639683A JPS59154197A (ja) | 1983-02-21 | 1983-02-21 | 有機性汚水の生物学的脱窒法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2639683A JPS59154197A (ja) | 1983-02-21 | 1983-02-21 | 有機性汚水の生物学的脱窒法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59154197A JPS59154197A (ja) | 1984-09-03 |
| JPS6322200B2 true JPS6322200B2 (ja) | 1988-05-11 |
Family
ID=12192384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2639683A Granted JPS59154197A (ja) | 1983-02-21 | 1983-02-21 | 有機性汚水の生物学的脱窒法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59154197A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61146396A (ja) * | 1984-12-18 | 1986-07-04 | Osaka Gas Co Ltd | 廃水の生物学的処理方法 |
| JP4532315B2 (ja) * | 2005-03-17 | 2010-08-25 | 新日鐵化学株式会社 | 生物的硝化脱窒処理システム及び脱窒処理方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS596996A (ja) * | 1982-07-02 | 1984-01-14 | Ebara Infilco Co Ltd | 高濃度有機性汚水の処理方法 |
-
1983
- 1983-02-21 JP JP2639683A patent/JPS59154197A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59154197A (ja) | 1984-09-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR19980051067A (ko) | 포스트립 공법을 개조한 생물학적 인 및 질소 동시 제거장치 | |
| JPS6210720B2 (ja) | ||
| JPH0722757B2 (ja) | 窒素と燐の生物学的除去方法及びその処理装置 | |
| JPS6322200B2 (ja) | ||
| JP3442204B2 (ja) | 有機性汚水のリン除去回収方法 | |
| JPS645959B2 (ja) | ||
| JP2002316191A (ja) | 有機性汚水の処理方法及び装置 | |
| JPH0125633B2 (ja) | ||
| JPH01215400A (ja) | 廃水の生物学的脱窒素、脱リン方法 | |
| JPH0218155B2 (ja) | ||
| KR100420301B1 (ko) | 고도 하수 처리 방법과 그 장치 | |
| JPH0230320B2 (ja) | ||
| JPH0661552B2 (ja) | 有機性汚水の処理方法 | |
| JPS58104696A (ja) | 廃水の処理方法 | |
| KR200267140Y1 (ko) | 고도 하수 처리 장치 | |
| JPS5851988A (ja) | 低希釈二段活性汚泥処理法 | |
| JP3327979B2 (ja) | 浄化槽汚泥の処理法と装置 | |
| JPS60153999A (ja) | 廃水の処理方法 | |
| JPS6028894A (ja) | し尿の処理方法 | |
| JPS6134879B2 (ja) | ||
| JPS6244998B2 (ja) | ||
| JPS59150592A (ja) | 汚水の浄化方法 | |
| JPS61242698A (ja) | 有機性汚水の処理方法 | |
| KR200267142Y1 (ko) | 고도 하수 처리 장치 | |
| JPS61146395A (ja) | 廃水の生物学的脱窒方法 |