JPS6326202A - 溝形鋼の熱間圧延方法 - Google Patents
溝形鋼の熱間圧延方法Info
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- JPS6326202A JPS6326202A JP16676186A JP16676186A JPS6326202A JP S6326202 A JPS6326202 A JP S6326202A JP 16676186 A JP16676186 A JP 16676186A JP 16676186 A JP16676186 A JP 16676186A JP S6326202 A JPS6326202 A JP S6326202A
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- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 title claims description 7
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 40
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 23
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 abstract description 8
- 239000012467 final product Substances 0.000 abstract description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、溝形鋼の熱間圧延方法に関するものである
。
。
溝形鋼を熱間圧延によって製造するためには、従来、は
ぼ矩形の断面形状を有するビレットＴｈ加熱炉で所定温
度に均一に加熱した後、複数基のスタンドからなる圧延
機を通して、溝形状に圧延する。第４図（イ）〜（’Ｊ
）は、圧延形状を示す説明図である。第４図に示すよう
に、ビレット１は、圧延が進むと共に次第にＭ字形状の
材料２となり、最終スタンドにおいて、ウェブ２ａが平
らに、そして、フランジ２ｂがウェブ２ａに対し筐角に
、そして、垂直に近い僅かな傾斜状になるように圧延し
て、第４図（す）に示すような溝形鋼３に圧延される。
ぼ矩形の断面形状を有するビレットＴｈ加熱炉で所定温
度に均一に加熱した後、複数基のスタンドからなる圧延
機を通して、溝形状に圧延する。第４図（イ）〜（’Ｊ
）は、圧延形状を示す説明図である。第４図に示すよう
に、ビレット１は、圧延が進むと共に次第にＭ字形状の
材料２となり、最終スタンドにおいて、ウェブ２ａが平
らに、そして、フランジ２ｂがウェブ２ａに対し筐角に
、そして、垂直に近い僅かな傾斜状になるように圧延し
て、第４図（す）に示すような溝形鋼３に圧延される。
しかしながら、上述した従来の溝形鋼の圧延方法には、
次のような問題がある。
次のような問題がある。
［１１第４図かられかるように、最終スタンドにおいて
、溝形鋼３のフランジ３ｂがウェブ３ａに対して直角に
、そして垂直に近い僅かな傾斜状に圧延される。その結
果、溝形鋼３のフランジ３ｂの先端部と、ウェブ３ａと
の境界に近い部分の、圧延ロールとの接触部において、
圧延ロールの周速に大きな差が生ずるため、溝形鋼３の
表面に疵が発生しやすい。
、溝形鋼３のフランジ３ｂがウェブ３ａに対して直角に
、そして垂直に近い僅かな傾斜状に圧延される。その結
果、溝形鋼３のフランジ３ｂの先端部と、ウェブ３ａと
の境界に近い部分の、圧延ロールとの接触部において、
圧延ロールの周速に大きな差が生ずるため、溝形鋼３の
表面に疵が発生しやすい。
（２）最終スタンドにおける、溝形鋼３のフランジ３ｂ
とウェブ３ａとのなす角度は直角であシ且つフランジ３
ｂは極めて垂直に近い。その結果、力ＩＪ ／々−が摩
耗した圧延ロールを切削復元するときに、カリバーの切
削量が多量となシロール原単位が高くなる。
とウェブ３ａとのなす角度は直角であシ且つフランジ３
ｂは極めて垂直に近い。その結果、力ＩＪ ／々−が摩
耗した圧延ロールを切削復元するときに、カリバーの切
削量が多量となシロール原単位が高くなる。
（３）上述のように、最終スタンドにおける溝形鋼３の
フランジ３ｂは垂直に近くなるため、圧延ロールと材料
との接触長が長くなる結果、フランジ３ｂに疵が発生し
やすい。
フランジ３ｂは垂直に近くなるため、圧延ロールと材料
との接触長が長くなる結果、フランジ３ｂに疵が発生し
やすい。
［４１材料がステンレス鋼のような合金鋼の場合には、
上述したｆｉｌ〜（３）の問題が一層顕著になる。
上述したｆｉｌ〜（３）の問題が一層顕著になる。
従って、この発明の目的は、上述した問題を解決し、製
品に疵の発生することがなく、圧延ロールの切削復元時
に、力ＩＪ ／々−の切削量が少なくて済む溝形鋼の熱
間圧延方法を提供することにある。
品に疵の発生することがなく、圧延ロールの切削復元時
に、力ＩＪ ／々−の切削量が少なくて済む溝形鋼の熱
間圧延方法を提供することにある。
この発明は、所定温度に加熱されたビレツトを、複数基
のスタンドからなる圧延機に通して溝形状に圧延する溝
形鋼の熱間圧延方法において、前記圧延機の最終スタン
ドにおける圧延完了形状を、フランジとウェブとのなす
角度が９０度であって、且つ、フランジが互いに所定角
度で外側に向けて傾斜し、そして、ウェブの幅方向中央
部にその長さ方向に凹みが形成された断面形状となし、
次いで、上述の形状に圧延された材料を、水平な上ロー
ルと水平な下ロールとからなる成形機によって、圧下金
体うことなくウェブのみを幅方向に平坦となるように成
形げることに特徴を有するものである。
のスタンドからなる圧延機に通して溝形状に圧延する溝
形鋼の熱間圧延方法において、前記圧延機の最終スタン
ドにおける圧延完了形状を、フランジとウェブとのなす
角度が９０度であって、且つ、フランジが互いに所定角
度で外側に向けて傾斜し、そして、ウェブの幅方向中央
部にその長さ方向に凹みが形成された断面形状となし、
次いで、上述の形状に圧延された材料を、水平な上ロー
ルと水平な下ロールとからなる成形機によって、圧下金
体うことなくウェブのみを幅方向に平坦となるように成
形げることに特徴を有するものである。
次に、この発明を図面を参照しながら説明する。
この発明の方法においても、はぼ矩形の断面形状を有す
るビレットを加熱炉で所定温度に均一【加熱した後、複
数基のスタンドからなる圧延機を通して、第４図に示し
たように逐次溝形状に圧延することは同じである。
るビレットを加熱炉で所定温度に均一【加熱した後、複
数基のスタンドからなる圧延機を通して、第４図に示し
たように逐次溝形状に圧延することは同じである。
第１図はこの発明の方法における最終スタンドの力ＩＪ
バー形状である。この発明の方法においては、圧延機
の最終スタンドにおいて、第４図Ｑ））に示すような完
全な溝形状には圧延しない。即ち、第１図に示すように
、最終スタンドにおいて圧延を完了した材料２ば、フラ
ンジ２ｂとウェブ２ａとのなす角度は９０度であるが、
フランジ２ｂ。
バー形状である。この発明の方法においては、圧延機
の最終スタンドにおいて、第４図Ｑ））に示すような完
全な溝形状には圧延しない。即ち、第１図に示すように
、最終スタンドにおいて圧延を完了した材料２ば、フラ
ンジ２ｂとウェブ２ａとのなす角度は９０度であるが、
フランジ２ｂ。
２ｂは、互いて所定角度で外側に向けて傾斜しておシ、
このようにフランジ２ｂ、２ｂを傾斜させるために、ウ
ェブ２ａの幅方向中央部には、その長さ方向に凹み８が
形成された、断面はぼＭ字形状になっている。なお、ウ
ェブ２ａおよびフランジ２ｂ、２ｂの肉厚は、最終製品
の仕上り寸法になっている。
このようにフランジ２ｂ、２ｂを傾斜させるために、ウ
ェブ２ａの幅方向中央部には、その長さ方向に凹み８が
形成された、断面はぼＭ字形状になっている。なお、ウ
ェブ２ａおよびフランジ２ｂ、２ｂの肉厚は、最終製品
の仕上り寸法になっている。
第３図は、この発明の方法を実施するための圧延設備の
一部を示す配置図である。図面において、４は最終スタ
ンド、５は最終スタンド４よシも１つ手前のスタンドで
あって、材料は矢印の方向に移動する。最終スタンド４
において、上述のような形状に圧延された材料２は、次
いで、成形機６において成形される。
一部を示す配置図である。図面において、４は最終スタ
ンド、５は最終スタンド４よシも１つ手前のスタンドで
あって、材料は矢印の方向に移動する。最終スタンド４
において、上述のような形状に圧延された材料２は、次
いで、成形機６において成形される。
成形機６は、上ロール７ａと下ロール７ｂとからなシ、
材料２に対し、圧下を伴なうことなく、その幅方向中央
部に凹み８が形成されたウェブ２ａのみを平坦となるよ
うに成形する。第２図は成形機６による成形状態を示す
説明図である。第２図に示すように上ロール７ａと下ロ
ール７ｂとによって、ウェブ２ａは平坦となシ、かくし
て、フランジ２ｂ、２ｂは垂直に立てられて、平坦なウ
ェブ３ａと垂直なフランジ３ｂ、３ｂとからなる溝形鋼
３が製造される。
材料２に対し、圧下を伴なうことなく、その幅方向中央
部に凹み８が形成されたウェブ２ａのみを平坦となるよ
うに成形する。第２図は成形機６による成形状態を示す
説明図である。第２図に示すように上ロール７ａと下ロ
ール７ｂとによって、ウェブ２ａは平坦となシ、かくし
て、フランジ２ｂ、２ｂは垂直に立てられて、平坦なウ
ェブ３ａと垂直なフランジ３ｂ、３ｂとからなる溝形鋼
３が製造される。
上ロール７ａがウェブ３ａの上面に接触する長さは、下
ロール７ｂの幅板上であって、好ましくは、ウェブ３ａ
の両エツジを除く幅以内とする。
ロール７ｂの幅板上であって、好ましくは、ウェブ３ａ
の両エツジを除く幅以内とする。
ウェブ３ａとフランジ３ｂ、３ｂとの接点であるフラン
ジ３ｂ、３ｂの基部は厚肉であるから。
ジ３ｂ、３ｂの基部は厚肉であるから。
前記基部まで上ロール７ａが接触していることを必要と
する。しかしながら、両エツジまで完全にウェブ３ａｋ
覆って上ロール７ａが接触していると、ウェブ２ａの中
央部に凹み８の形成されている材料２が、上ロール７ａ
、下ロール７ｂ間Ｋかみ込まれるときに、ウェブ２ａの
両端が上ロール７ａに接触する。この結果、製品のウェ
ブ両端に、上ロール７ａの圧痕による形状不良が発生す
ると共に、上ロール７ａの摩耗も犬になシ、動力費も増
大する等の間顕が生ずる。従って、上ロール７ａの左右
両端部は、テーパを付して中央部よフも／ＪＸ径にして
おくことが必要である。
する。しかしながら、両エツジまで完全にウェブ３ａｋ
覆って上ロール７ａが接触していると、ウェブ２ａの中
央部に凹み８の形成されている材料２が、上ロール７ａ
、下ロール７ｂ間Ｋかみ込まれるときに、ウェブ２ａの
両端が上ロール７ａに接触する。この結果、製品のウェ
ブ両端に、上ロール７ａの圧痕による形状不良が発生す
ると共に、上ロール７ａの摩耗も犬になシ、動力費も増
大する等の間顕が生ずる。従って、上ロール７ａの左右
両端部は、テーパを付して中央部よフも／ＪＸ径にして
おくことが必要である。
この発明において、圧延機の最終スタンド４によって圧
延を完了した材料２は、フランジ２ｂとウェブ２ａとの
なす角度は９０度に、そして、肉厚は最終製品の仕上り
寸法に圧延されているが、フランジ２ｂ、２ｂは垂直で
はなく、大きな角度で外側に向けて傾斜している。従っ
て、最終スタンド４による圧延の際に、フランジ２ｂの
先端部とウェブ２ａとの境界に近い部分の、圧延ロール
の接触部において、圧延ロールの周速の差が、フランジ
の傾斜の小さいものよりも少ないから、材料の表面疵が
極めて少なく、カリバーが摩耗した圧延ロールの切削補
修に当や、力ＩＪ ／々−の切削量が少量で済み、且つ
、圧延ロールと材料との接触長が短くなるから、フラン
ジに疵が発生することもない。
延を完了した材料２は、フランジ２ｂとウェブ２ａとの
なす角度は９０度に、そして、肉厚は最終製品の仕上り
寸法に圧延されているが、フランジ２ｂ、２ｂは垂直で
はなく、大きな角度で外側に向けて傾斜している。従っ
て、最終スタンド４による圧延の際に、フランジ２ｂの
先端部とウェブ２ａとの境界に近い部分の、圧延ロール
の接触部において、圧延ロールの周速の差が、フランジ
の傾斜の小さいものよりも少ないから、材料の表面疵が
極めて少なく、カリバーが摩耗した圧延ロールの切削補
修に当や、力ＩＪ ／々−の切削量が少量で済み、且つ
、圧延ロールと材料との接触長が短くなるから、フラン
ジに疵が発生することもない。
上述のような効果を発揮させるためには、最終スタンド
４で圧延された材料のフランジ傾斜角度を、第１図に示
すように、フランジ２ｂ、２ｂの先端間の距ＮＩＡと、
ウェブ２ａの両端間の直線距表わした場合に、１０〜３
０％にすることが好ましい。
４で圧延された材料のフランジ傾斜角度を、第１図に示
すように、フランジ２ｂ、２ｂの先端間の距ＮＩＡと、
ウェブ２ａの両端間の直線距表わした場合に、１０〜３
０％にすることが好ましい。
この発明において、溝形鋼の圧延は、フランジが下向き
になるように圧延する場合に限らず、フランジが上向き
になるように圧延する場合も含まれること勿論である。
になるように圧延する場合に限らず、フランジが上向き
になるように圧延する場合も含まれること勿論である。
この場合は、ウェブの幅方向中央部にその長さ方向に形
成させる凹みによって、材料は最終スタンドまでほぼＷ
字形状に圧延されることになる。このときの上ロールお
よび下ロールの形状１機能、特徴等は、前述した説明と
上下逆になる。
成させる凹みによって、材料は最終スタンドまでほぼＷ
字形状に圧延されることになる。このときの上ロールお
よび下ロールの形状１機能、特徴等は、前述した説明と
上下逆になる。
以上述べたように、この発、明によれば、最終スタンド
における材料と圧延ロールとの接触部の、圧延ロールの
周速の差が少なく、且つ、圧延ロールと材料との接触長
が短かいため、疵のない品質の優れた溝形鋼を製造する
ことができ、そして、力ＩＪ ／々−が摩耗した圧延ロ
ールを切削補修するときに、カリバーの切削量が少なく
て済むからロール原単位を低減することができる等、多
くの工業上値れた効果がもたらされる。
における材料と圧延ロールとの接触部の、圧延ロールの
周速の差が少なく、且つ、圧延ロールと材料との接触長
が短かいため、疵のない品質の優れた溝形鋼を製造する
ことができ、そして、力ＩＪ ／々−が摩耗した圧延ロ
ールを切削補修するときに、カリバーの切削量が少なく
て済むからロール原単位を低減することができる等、多
くの工業上値れた効果がもたらされる。
第１図はこの発明の方法における最終スタンドの力ＩＪ
／々−形状を示す図、第２図はこの発明の方法におけ
る成カネ機での成形状態を示す図、第３図はこの発明の
方法を実施するための圧延設備の一部を示す配置図、第
４図は従来の圧延形状を示す説明図である。図面におい
て、 １・・・ビレット、 ２・・・材料、２ａ・・
・ウェブ、 ２ｂ・・・フランジ、３・・・溝
形鋼、 ３ａ・・・ウェブ、３ｂ・・・フラ
ンジ、 ４・・・最終スタンド、５・・・最終ス
タンドよフも１つ手前のスタンド、６・・・成形機、
７ａ・・・上ロール、７ｂ・・・下ロール、
８・・・凹み。
／々−形状を示す図、第２図はこの発明の方法におけ
る成カネ機での成形状態を示す図、第３図はこの発明の
方法を実施するための圧延設備の一部を示す配置図、第
４図は従来の圧延形状を示す説明図である。図面におい
て、 １・・・ビレット、 ２・・・材料、２ａ・・
・ウェブ、 ２ｂ・・・フランジ、３・・・溝
形鋼、 ３ａ・・・ウェブ、３ｂ・・・フラ
ンジ、 ４・・・最終スタンド、５・・・最終ス
タンドよフも１つ手前のスタンド、６・・・成形機、
７ａ・・・上ロール、７ｂ・・・下ロール、
８・・・凹み。
Claims (2)
- （１）所定温度に加熱されたビレツトを、複数基のスタ
ンドからなる圧延機に通して溝形状に圧延する溝形鋼の
熱間圧延方法において、 前記圧延機の最終スタンドにおける圧延完了形状を、フ
ランジとウェブとのなす角度が９０度であつて、且つ、
フランジが互いに所定角度で外側に向けて傾斜し、そし
て、ウェブの幅方向中央部にその長さ方向に凹みが形成
された断面形状となし、次いで、上述の形状に圧延され
た材料を、水平な上ロールと水平な下ロールとからなる
成形機によつて、圧下を伴うことなくウェブのみを幅方
向に平坦となるように成形することを特徴とする、溝形
鋼の熱間圧延方法。 - （２）前記フランジの傾斜角度を、前記フランジの先端
間の距離と、前記ウェブの両端間の直線距離との差の割
合によつて表わした場合に、前記割合が１０〜３０％で
あることを特徴とする、特許請求の範囲第（１）項に記
載の溝形鋼の熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16676186A JPS6326202A (ja) | 1986-07-17 | 1986-07-17 | 溝形鋼の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16676186A JPS6326202A (ja) | 1986-07-17 | 1986-07-17 | 溝形鋼の熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6326202A true JPS6326202A (ja) | 1988-02-03 |
Family
ID=15837222
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16676186A Pending JPS6326202A (ja) | 1986-07-17 | 1986-07-17 | 溝形鋼の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6326202A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0241701A (ja) * | 1988-07-30 | 1990-02-09 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 溝形材の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5462958A (en) * | 1977-10-29 | 1979-05-21 | Daiwa Seiko Co | Production of channel shaped steel |
-
1986
- 1986-07-17 JP JP16676186A patent/JPS6326202A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5462958A (en) * | 1977-10-29 | 1979-05-21 | Daiwa Seiko Co | Production of channel shaped steel |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0241701A (ja) * | 1988-07-30 | 1990-02-09 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 溝形材の製造方法 |
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