JPS6326205A - 耐候性、耐海水性の優れた鋼板の製造方法 - Google Patents
耐候性、耐海水性の優れた鋼板の製造方法Info
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- JPS6326205A JPS6326205A JP16877886A JP16877886A JPS6326205A JP S6326205 A JPS6326205 A JP S6326205A JP 16877886 A JP16877886 A JP 16877886A JP 16877886 A JP16877886 A JP 16877886A JP S6326205 A JPS6326205 A JP S6326205A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、橋梁等の建築材料、船舶用材料等に用いられ
る鋼材であって、溶接が可能でかつ母材自体および溶接
部の靭性が要求される耐候性、耐海水性の優れた鋼板の
製造方法に関する。
る鋼材であって、溶接が可能でかつ母材自体および溶接
部の靭性が要求される耐候性、耐海水性の優れた鋼板の
製造方法に関する。
〈従来の技術〉
橋梁等の建築材料、船舶用材料等は、その使用される環
境から耐候性や耐海水性に優れることが要求される。
境から耐候性や耐海水性に優れることが要求される。
従来、橋梁等の建築材料、船舶用材料等に用いられる鋼
材は、耐候性や耐海水性を向上するために鋼中にＰ、
Ｃｒ、 Ｃｕ、 Ｎｉ等の元素を添加することが効果的
であることが知られている。さらに、これに伴い、特公
昭４９−２５５２７号公報、特開昭５８−５２４６１号
公報で開示されているように、Ｃ： ０．２０％以下、
Ｓｉ ： ０．６０％以下、 Ｍｎ： １．５０％以
下、ＰおよびＳが夫々０．０４％以下、Ｃｕ：０．２０
〜０．６０％、 Ｏｒ： ０．５０〜３．０％、 Ａ
ｌ１ ： ０．３０〜３．０％、 Ｎｉ ： ０．２０
〜０．５０％を含み残部がＦｅなる構成、またはＣ：
０．１０％以下、Ｓｉ：０．７％以下、Ｍｎ：０．５〜
１．５％、Ｐ：０．０４％以下、 Ｓ ： ０．０１％
以下、 Ｃｕ： ０．２〜０．５％、Ｎｉ：０．５％以
下、Ｃ「：１．５〜２．５％を含み残部がＦｅ、さらに
これらの成分にＮ ｂ ： Ｑ、０５％以下を含むこと
からなる構成の耐海水性鋼、耐候性鋼が知られている。
材は、耐候性や耐海水性を向上するために鋼中にＰ、
Ｃｒ、 Ｃｕ、 Ｎｉ等の元素を添加することが効果的
であることが知られている。さらに、これに伴い、特公
昭４９−２５５２７号公報、特開昭５８−５２４６１号
公報で開示されているように、Ｃ： ０．２０％以下、
Ｓｉ ： ０．６０％以下、 Ｍｎ： １．５０％以
下、ＰおよびＳが夫々０．０４％以下、Ｃｕ：０．２０
〜０．６０％、 Ｏｒ： ０．５０〜３．０％、 Ａ
ｌ１ ： ０．３０〜３．０％、 Ｎｉ ： ０．２０
〜０．５０％を含み残部がＦｅなる構成、またはＣ：
０．１０％以下、Ｓｉ：０．７％以下、Ｍｎ：０．５〜
１．５％、Ｐ：０．０４％以下、 Ｓ ： ０．０１％
以下、 Ｃｕ： ０．２〜０．５％、Ｎｉ：０．５％以
下、Ｃ「：１．５〜２．５％を含み残部がＦｅ、さらに
これらの成分にＮ ｂ ： Ｑ、０５％以下を含むこと
からなる構成の耐海水性鋼、耐候性鋼が知られている。
しかしながら、上記従来技術は、いずれも鋼材自体の組
成を変えるという手段をとっているため、耐候性、耐海
水性の向上には有効であるものの、鋼材の他の特性に悪
影響を及ぼすことがある。例えば、鋼中にＰを含有させ
れば耐候性、耐海水性は向トするが、Ｐの含有率が高く
なると、鋼材が脆化し、圧延したときワレ等を生じ易く
なるため圧延することができなくなり、また溶接性、溶
接部靭性が著しく悪くなる等の弊害が生じる。
成を変えるという手段をとっているため、耐候性、耐海
水性の向上には有効であるものの、鋼材の他の特性に悪
影響を及ぼすことがある。例えば、鋼中にＰを含有させ
れば耐候性、耐海水性は向トするが、Ｐの含有率が高く
なると、鋼材が脆化し、圧延したときワレ等を生じ易く
なるため圧延することができなくなり、また溶接性、溶
接部靭性が著しく悪くなる等の弊害が生じる。
従って、鋼材中のＰ含有率は０．０４ｗｔ％以下と比較
的低い値に抑えられているのが現状であり、そのため、
十分な耐候性、耐海水性を得るには至っていない。
的低い値に抑えられているのが現状であり、そのため、
十分な耐候性、耐海水性を得るには至っていない。
そこで、本願出願人は鋼材本体（母材）の組成はＰ、Ｃ
の含有量を少なく抑えることにより鋼材の靭性および溶
接性を確保するとともに、耐候性および耐海水性に関与
する鋼材表面にｐ、ｃ。
の含有量を少なく抑えることにより鋼材の靭性および溶
接性を確保するとともに、耐候性および耐海水性に関与
する鋼材表面にｐ、ｃ。
Ｂ、Ｃｒさらには（：ｕ、 Ｎｉを所定量含有する消化
層を形成することにより耐候性および耐海水性を向上す
ることができる鋼材を発明し、昭和６１年６月３０日に
出願している。
層を形成することにより耐候性および耐海水性を向上す
ることができる鋼材を発明し、昭和６１年６月３０日に
出願している。
さらに、本願発明者は上記鋼材のうち、鋼母材と合せ材
とを重ねて圧延する積層鋼板の製造方法を見い出し本発
明に至った。
とを重ねて圧延する積層鋼板の製造方法を見い出し本発
明に至った。
〈発明の目的〉
本発明の目的は、上述した従来技術の欠点を解消し、耐
候性および耐海水性に優れた鋼板を容易かつ安価に製造
し得る耐候性、耐海水性の優れた鋼板の製造方法を提供
することにある。
候性および耐海水性に優れた鋼板を容易かつ安価に製造
し得る耐候性、耐海水性の優れた鋼板の製造方法を提供
することにある。
〈発明の構成〉
このような目的は、以下の本発明によって達成される。
すなわち、本発明は、鋼母材と合せ材とを重ねて圧延す
ることにより少なくとも１単位の積層鋼板を製造するに
際し、ｆＡ母材に厚さが１０μｍ〜２１ｎｍで、組成が
Ｃｒ：１〜４０ｗｔ％、Ｐ：１〜３５ｗｔ％、ＣとＢの
合計が０．５〜１０ｗｔ％を含有する鋼の合せ材を載置
し、さらに該合せ打開に剥離材を介して鋼材を載置して
圧延素材とした後、該圧延素材を下記式［１］および［
２］で定義されるＴ１〜Ｔ２の温度範囲で３０分以上加
熱後圧延し、その後前記剥離材の作用により前記１単位
の積層鋼板に分離することを特徴とする耐候性、耐海水
性の優れた鋼板の製造方法を提供するものである。
ることにより少なくとも１単位の積層鋼板を製造するに
際し、ｆＡ母材に厚さが１０μｍ〜２１ｎｍで、組成が
Ｃｒ：１〜４０ｗｔ％、Ｐ：１〜３５ｗｔ％、ＣとＢの
合計が０．５〜１０ｗｔ％を含有する鋼の合せ材を載置
し、さらに該合せ打開に剥離材を介して鋼材を載置して
圧延素材とした後、該圧延素材を下記式［１］および［
２］で定義されるＴ１〜Ｔ２の温度範囲で３０分以上加
熱後圧延し、その後前記剥離材の作用により前記１単位
の積層鋼板に分離することを特徴とする耐候性、耐海水
性の優れた鋼板の製造方法を提供するものである。
Ｔ Ｉ（’Ｃ） ＝ １１００−１０（（：＋Ｂ＋Ｐ＋
Ｃｒ） ・・・・■Ｔ ２ （’ｅ ） ＝ １４
００−１０（Ｃ＋Ｂ＋Ｐ＋Ｃｒ） ＊＊ ＋＋■ただ
し、Ｃ，Ｂ、Ｐ、Ｃｒは合せ材中の各元素のｗｔ％を示
す。
Ｃｒ） ・・・・■Ｔ ２ （’ｅ ） ＝ １４
００−１０（Ｃ＋Ｂ＋Ｐ＋Ｃｒ） ＊＊ ＋＋■ただ
し、Ｃ，Ｂ、Ｐ、Ｃｒは合せ材中の各元素のｗｔ％を示
す。
また、本発明は、鋼母材と合せ材とを重ねて圧延するこ
とにより少なくとも１単位の積層鋼板を製造するに際し
、鋼母材に厚さが１０μｍ〜２ｍｍで、組成がＣｒ：１
〜４０ｗｔ％、Ｐ：１〜３５胃Ｌ％、ＣとＢの合計が０
．５〜１０ｗｔ％、さらにＣｕ ： ０．０５〜５ ｗ
ｔ％、Ｎｉ ： ０．０５〜５ ＋ｖＬ％のＩ Ｊ４ｆ
１または２種を含有する鋼の合せ材を載置し、さらに該
合せ打開に剥離材を介して鋼材を載置して圧延素材とし
た後、該圧延素材を下記式［１］および［２］で定義さ
れるＴ１〜Ｔ２の温度範囲で３０分置板加熱後圧延し、
その後前記剥離材の作用により前記１単位のｈ１層鋼板
に分離することを特徴とする耐候性、′耐海水性の優れ
た鋼板の製造方法を提供するものである。
とにより少なくとも１単位の積層鋼板を製造するに際し
、鋼母材に厚さが１０μｍ〜２ｍｍで、組成がＣｒ：１
〜４０ｗｔ％、Ｐ：１〜３５胃Ｌ％、ＣとＢの合計が０
．５〜１０ｗｔ％、さらにＣｕ ： ０．０５〜５ ｗ
ｔ％、Ｎｉ ： ０．０５〜５ ＋ｖＬ％のＩ Ｊ４ｆ
１または２種を含有する鋼の合せ材を載置し、さらに該
合せ打開に剥離材を介して鋼材を載置して圧延素材とし
た後、該圧延素材を下記式［１］および［２］で定義さ
れるＴ１〜Ｔ２の温度範囲で３０分置板加熱後圧延し、
その後前記剥離材の作用により前記１単位のｈ１層鋼板
に分離することを特徴とする耐候性、′耐海水性の優れ
た鋼板の製造方法を提供するものである。
７１ （’ｅ） ＝ｌ＋０Ｏ−１０（Ｃ÷Ｂ＋Ｐ＋Ｃ
ｒ） ・・・・■Ｔ ２ （”Ｃ） ＝ １４００
−１０（Ｃ＋Ｂ＋Ｐ＋Ｃｒ） −・・・■ただし、Ｃ
，Ｂ、Ｐ、（：ｒは合せ材中の各元素のｗｔ％を示す。
ｒ） ・・・・■Ｔ ２ （”Ｃ） ＝ １４００
−１０（Ｃ＋Ｂ＋Ｐ＋Ｃｒ） −・・・■ただし、Ｃ
，Ｂ、Ｐ、（：ｒは合せ材中の各元素のｗｔ％を示す。
これらの発明において、前記圧延素材は、１四位の積層
鋼板を２段以上重ねたもの、または１単位の積層鋼板に
ダミー鋼材を載置したものであるのがよい。
鋼板を２段以上重ねたもの、または１単位の積層鋼板に
ダミー鋼材を載置したものであるのがよい。
以下、本発明の耐候性、耐海水性の優れた鋼板の製造方
法について詳細に説明する。
法について詳細に説明する。
本発明方法は、次記する〔１〕〜〔５〕の工程よりなる
。
。
〔１〕鋼母材に、厚さが１０μｍ〜２ｍｌ１１で、組成
がＣｒ：１〜４０ｗｔ％、Ｐ：１〜３５ｗｔ％、ＣとＢ
の合計が０．５〜１０胃し％を含有する鋼または、これ
らに加えてＣｕ ： ０．０５〜５ ｗｔ％、Ｎｉ：０
．０５〜５ｗｔ％の１種または２種を含有する鋼の合せ
材（好ましくは急冷薄帯）を載置して１単位の積層鋼板
とする。
がＣｒ：１〜４０ｗｔ％、Ｐ：１〜３５ｗｔ％、ＣとＢ
の合計が０．５〜１０胃し％を含有する鋼または、これ
らに加えてＣｕ ： ０．０５〜５ ｗｔ％、Ｎｉ：０
．０５〜５ｗｔ％の１種または２種を含有する鋼の合せ
材（好ましくは急冷薄帯）を載置して１単位の積層鋼板
とする。
合せ材の組成を上記に限定した理由は次の通りである。
Ｃｒ含有率が１ｗｔ％未満では耐′歓性、耐海水性が向
上せず、また４０ｗｔ％を超えても耐候性、耐海水性向
上の効果に伸びがない。
上せず、また４０ｗｔ％を超えても耐候性、耐海水性向
上の効果に伸びがない。
Ｐ含有率が１ｗｔ％未満では耐候性、耐海水性が向トせ
ず、また３５ｗｔ％を超えても耐候性、耐海水性向上の
効果に伸びがない。
ず、また３５ｗｔ％を超えても耐候性、耐海水性向上の
効果に伸びがない。
ＣとＢの合計が０．５ ｗｔ％未満では耐候性、耐海水
性が向上せず、また１０ｗｔ％を超えても耐候性、耐海
水性向上の効果に伸びがない。なお、ＣとＢは同様の特
性を示すため、ＣとＢとは互いに置換可能である。従っ
て本発明では、ＣとＢの合計晴を０．５〜ｌＯｗｔ％の
範囲に規定すればよく、ＣとＢとの比については特に限
定されない。
性が向上せず、また１０ｗｔ％を超えても耐候性、耐海
水性向上の効果に伸びがない。なお、ＣとＢは同様の特
性を示すため、ＣとＢとは互いに置換可能である。従っ
て本発明では、ＣとＢの合計晴を０．５〜ｌＯｗｔ％の
範囲に規定すればよく、ＣとＢとの比については特に限
定されない。
本発明においては、合せ材が、上記Ｃ「、Ｐ、Ｃ，Ｂの
元素をＦ配所定量含有すれば耐候性および耐海水性の向
上が図れるが、これらの元素に加え、必要に応じて（：
ｕ ： ０．０５〜５ ｗｔ％、Ｎｉ：０．０５〜５ｗ
ｔ％の１種または２縛を含有させれば耐候性および耐海
水性のさらなる向上が図れる。
元素をＦ配所定量含有すれば耐候性および耐海水性の向
上が図れるが、これらの元素に加え、必要に応じて（：
ｕ ： ０．０５〜５ ｗｔ％、Ｎｉ：０．０５〜５ｗ
ｔ％の１種または２縛を含有させれば耐候性および耐海
水性のさらなる向上が図れる。
ここでＣｕ含有率が０．０５ ｗｔ％未満では耐候性お
よび耐海水性のさらなる向上が図れず、５ｗｔ％を超え
ても耐候性、耐海水性向上の効果に伸びがない。
よび耐海水性のさらなる向上が図れず、５ｗｔ％を超え
ても耐候性、耐海水性向上の効果に伸びがない。
Ｎｉ含有率についても同様、０．０５ｗｔ％未満では耐
候性および耐海水性のさらなる向上が図れず、５ｗｔ％
を超えても耐候性、耐海水性向上の効果に伸びがない。
候性および耐海水性のさらなる向上が図れず、５ｗｔ％
を超えても耐候性、耐海水性向上の効果に伸びがない。
なお、上記ｐ、ｃの元素は合せ材（急冷・薄帯）をアモ
ルファス化する作用があり、このアモルファス化により
合せ材の取り扱い作業性が良くなる。
ルファス化する作用があり、このアモルファス化により
合せ材の取り扱い作業性が良くなる。
本発明方法においては、合せ材が必ずしもアモルファス
化していなくてもよいことは勿論のことである。
化していなくてもよいことは勿論のことである。
合せ材の厚さは１０μｆｆ１〜２ｆｆｌｆｆ＋とする。
その理由は、厚さが１０μｍ未満では耐候性、耐海水性
の向上の効果が著減し、また製造技術上困難であり、厚
さが２ｍｍを超えても耐候性、耐海水性向上の効果に伸
びがなく、製造技術上困難でもあるからである。
の向上の効果が著減し、また製造技術上困難であり、厚
さが２ｍｍを超えても耐候性、耐海水性向上の効果に伸
びがなく、製造技術上困難でもあるからである。
以ト述べたような合せ材の成分系、各元素の含有率、厚
さ等は銅板の用途に応じて適宜選定すればよい。
さ等は銅板の用途に応じて適宜選定すればよい。
なお、鋼母材の組成については、特に限定されないが、
好ましくはＰ ：０．０１ ｗｔ％以下、Ｃ： ０．２
ｗｔ％以下を含有する鋼であるのがよい。その理由は次
の通りである。
好ましくはＰ ：０．０１ ｗｔ％以下、Ｃ： ０．２
ｗｔ％以下を含有する鋼であるのがよい。その理由は次
の通りである。
鋼母材中のＰ含有率が０．０１ｗｔ、％を超えると、母
材自体の靭性、母材を溶接したときの溶接部の靭性およ
び溶接性が低下するからである。
材自体の靭性、母材を溶接したときの溶接部の靭性およ
び溶接性が低下するからである。
ｍｂ”を材中のＣ含有率が０．２ ｗｊ％を超えた場合
も上記と同様である。
も上記と同様である。
また、鋼母材中にはＰおよびＣの他に５ｉ、 Ｍｎ、八
ｌ、Ｎｂ、 Ｔｉ、 Ｖ、 Ｎ等の他の元素、合金、ま
たは化合物が含有されていても差しつかえない。
ｌ、Ｎｂ、 Ｔｉ、 Ｖ、 Ｎ等の他の元素、合金、ま
たは化合物が含有されていても差しつかえない。
なお、上記他の元素の一般的な含有率はＳｉ：０．０５
〜０．６ ｗｔ％、Ｍｎ： ０．２〜２．５ ｗｔ％、
Ａ２：０．００５ 〜０．５ ｗｊ％、Ｎｂ： ０
〜０．１ ｗｔ％、 Ｔｉ： ０〜０．１ ｗｔ％、
Ｖ ： ０〜０．１ ｗｔ％程度であるが、これに限定
されるものではなく、いずれにしても要求される鋼母材
の性質（強度、靭性等）に応じてその成分を適宜選定す
ればよい。
〜０．６ ｗｔ％、Ｍｎ： ０．２〜２．５ ｗｔ％、
Ａ２：０．００５ 〜０．５ ｗｊ％、Ｎｂ： ０
〜０．１ ｗｔ％、 Ｔｉ： ０〜０．１ ｗｔ％、
Ｖ ： ０〜０．１ ｗｔ％程度であるが、これに限定
されるものではなく、いずれにしても要求される鋼母材
の性質（強度、靭性等）に応じてその成分を適宜選定す
ればよい。
なお、鋼母材への合せ材の載置は、例えばスポラトウエ
ルダー、接着材等により行えばよい。
ルダー、接着材等により行えばよい。
（２）前記１単位の積層鋼板の合せ打開に剥離材を介し
て鋼材を載置して圧延素材（スラブ）とする。この圧延
素材の好適な構成例を第１図〜第３図に基づいて説明す
る。
て鋼材を載置して圧延素材（スラブ）とする。この圧延
素材の好適な構成例を第１図〜第３図に基づいて説明す
る。
第１図に示す圧延素材１は、鋼母材３と合せ材４で構成
される１単位の積層鋼板２を、それらの合せ材４側に剥
離材５を介して重ね合せたものである。
される１単位の積層鋼板２を、それらの合せ材４側に剥
離材５を介して重ね合せたものである。
第２図に示す圧延素材１は、１単位の積層鋼板２を剥離
材５を介して３段重ねにしたものである。この場合、上
段と下段の積層鋼板２は、その片面のみに合せ材が接着
されたものとなるが、中段の積層鋼板２はその両面に接
着されたものとなる。
材５を介して３段重ねにしたものである。この場合、上
段と下段の積層鋼板２は、その片面のみに合せ材が接着
されたものとなるが、中段の積層鋼板２はその両面に接
着されたものとなる。
このように２段または３段以上重ねた圧延素材１を用い
ることにより、圧延により同時に２単位以上の積層鋼板
が得られる。
ることにより、圧延により同時に２単位以上の積層鋼板
が得られる。
第３図に示す圧延素材１は、１単位の積層鋼板２の合せ
材４側に剥難材５を介してダミー鋼材６を載置したもの
である。このダミー鋼材６は、圧延素材ｌを圧延するＬ
で合せ材４を保護する作用をするものであり、それ自体
建材等に使用されるものではない。
材４側に剥難材５を介してダミー鋼材６を載置したもの
である。このダミー鋼材６は、圧延素材ｌを圧延するＬ
で合せ材４を保護する作用をするものであり、それ自体
建材等に使用されるものではない。
なお、本発明法で用いる剥離材５は、スラブ加熱温度で
未溶解状態を安定的に保持し得る高融点化合物を用いる
のがよく、例えば八！：Ｌ２０． 、 ＺｒＯ２等のセ
ラミック材等を挙げることができる。
未溶解状態を安定的に保持し得る高融点化合物を用いる
のがよく、例えば八！：Ｌ２０． 、 ＺｒＯ２等のセ
ラミック材等を挙げることができる。
（３〕ｍｌ述した圧延素材１を、下記式で定義されるＴ
１〜Ｔ２の温度範囲で３０分以上加熱する。
１〜Ｔ２の温度範囲で３０分以上加熱する。
Ｔ ＋ （℃ ） ＝ １１００− −１
０（Ｃ＋Ｂ＋Ｐ＋Ｃｒ） ・・ ・・■Ｔ ２
（’Ｃ） ＝ １４００−１０（Ｃ＋Ｂ＋Ｐ＋Ｇｒ）
・・・・■ただし、（：、Ｂ、Ｐ、Ｃｒは合せ材中の
各元素のｗｔ％を示す。
０（Ｃ＋Ｂ＋Ｐ＋Ｃｒ） ・・ ・・■Ｔ ２
（’Ｃ） ＝ １４００−１０（Ｃ＋Ｂ＋Ｐ＋Ｇｒ）
・・・・■ただし、（：、Ｂ、Ｐ、Ｃｒは合せ材中の
各元素のｗｔ％を示す。
この圧延素材１の加熱は、合せ材４を溶融させ、合せ材
中の各成分（：ｒ、Ｐ、Ｃ，Ｂを′Ｉｉ４母材３の面方
向に均一に拡散、浸透させ、鋼母材３の表層部にこれら
元素の濃化層を生成させるために行うものである。その
ためには前記Ｔ１〜Ｔ２の範囲の温度で加熱する必要が
ある。
中の各成分（：ｒ、Ｐ、Ｃ，Ｂを′Ｉｉ４母材３の面方
向に均一に拡散、浸透させ、鋼母材３の表層部にこれら
元素の濃化層を生成させるために行うものである。その
ためには前記Ｔ１〜Ｔ２の範囲の温度で加熱する必要が
ある。
加熱温度がＴ１未満では合せ材４中の各成分が”鋼母材
３側へ十分に拡散、浸透せず、また加熱温度がＴ２を超
えると、鋼母材３側へ拡散した各元素の状態がｇ４母材
表面付近で不均一となるからである。
３側へ十分に拡散、浸透せず、また加熱温度がＴ２を超
えると、鋼母材３側へ拡散した各元素の状態がｇ４母材
表面付近で不均一となるからである。
また、加熱温度を３０分以上とする理由は、３０分未満
では十分に各元素が拡散、浸透しないためである。
では十分に各元素が拡散、浸透しないためである。
なお、このような圧延素材の加熱は、通常の加熱炉を用
いて行えばよい。
いて行えばよい。
〔４〕圧延素材１の加熱を行った後は、圧延素材１を圧
延する。
延する。
この圧延は通常の方法により行えばよく、ラインスピー
ド、圧下率、圧延仕上げ温度等は圧延素材ｌの厚さ、鋼
母材に要求される強度、靭性レベル等に応じて適宜決定
すればよい。
ド、圧下率、圧延仕上げ温度等は圧延素材ｌの厚さ、鋼
母材に要求される強度、靭性レベル等に応じて適宜決定
すればよい。
また、圧延素材に対し、厚板圧延、調質圧延等、複数回
の圧延を行ってもよい。
の圧延を行ってもよい。
〔５〕圧延素材の圧延後は、剥離材５の作用により各積
層鋼板２毎に分離する。これにより１単位以上の耐候性
、耐海水性に優れた鋼板が得られる。
層鋼板２毎に分離する。これにより１単位以上の耐候性
、耐海水性に優れた鋼板が得られる。
なお、本発明方法において、上記工程〔４〕または〔５
〕の後に焼ならし、焼入れ焼もどしあるいは加速冷却処
理等鋼板の強度、靭性等を調整する工程を付加してもよ
い。
〕の後に焼ならし、焼入れ焼もどしあるいは加速冷却処
理等鋼板の強度、靭性等を調整する工程を付加してもよ
い。
〈実施例〉
以下、本発明の耐候性、耐海水性の優れた鋼板の製造方
法の実施例について説明する。
法の実施例について説明する。
（実ｈＫ例１）
合せ材として下記表１に示す組成の急冷薄帯（厚さ２５
μｍ）を製造し、その薄帯をスポラトウエルダーでＳＳ
４１′ｊＪ４による鋼母材（厚さ＝５０ｍｍ）、）１に
被着し１組の積層鋼板とする。このような２組の積層鋼
板を、それらの急冷薄帯側に、Ａ２□０３のスラリー状
物である剥離材を介在させて重ね合せ、その四周を溶接
して組立てクラッドのスラブ（圧延素材）（合計厚さ＝
１００ｍｏｂ）を製造した。そのスラブを加熱炉にて表
１に示す温度で４０分間加熱した後、厚板圧延（圧下率
＝７５％）を行い、２５ｍｍの鋼板とした。その後、四
周の溶接部を溶断し、剥離材の界面から２組の鋼板を引
き剥し、試料Ａ−１を得た。−比較例として本発明範囲
外の組成である合せ材を用いて前記と同様にして作成し
た試料Ｊ−Ｌを得た。
μｍ）を製造し、その薄帯をスポラトウエルダーでＳＳ
４１′ｊＪ４による鋼母材（厚さ＝５０ｍｍ）、）１に
被着し１組の積層鋼板とする。このような２組の積層鋼
板を、それらの急冷薄帯側に、Ａ２□０３のスラリー状
物である剥離材を介在させて重ね合せ、その四周を溶接
して組立てクラッドのスラブ（圧延素材）（合計厚さ＝
１００ｍｏｂ）を製造した。そのスラブを加熱炉にて表
１に示す温度で４０分間加熱した後、厚板圧延（圧下率
＝７５％）を行い、２５ｍｍの鋼板とした。その後、四
周の溶接部を溶断し、剥離材の界面から２組の鋼板を引
き剥し、試料Ａ−１を得た。−比較例として本発明範囲
外の組成である合せ材を用いて前記と同様にして作成し
た試料Ｊ−Ｌを得た。
さらに、従来例として、従来の耐候性鋼板である５ＭＡ
３０＾鋼の試料Ｍを作成した。
３０＾鋼の試料Ｍを作成した。
なお、５ＭＡ３０Ａ鋼の組成は下記表２に示す通りであ
る。
る。
これらの試料Ａ−Ｍについて、工業地帯、海浜地帯およ
び田園地帯において５年間の大気暴露試験を行い、腐食
量の大小により耐候性、耐海水性を評価した。その結果
を表３に示す。
び田園地帯において５年間の大気暴露試験を行い、腐食
量の大小により耐候性、耐海水性を評価した。その結果
を表３に示す。
表３の結果から明らかなように、本発明による試料Ａ〜
■は、いずれも他の試料に比べ腐食量が著しく少なく、
耐候性、耐海水性に優れていることがわかる。
■は、いずれも他の試料に比べ腐食量が著しく少なく、
耐候性、耐海水性に優れていることがわかる。
なお、試験後の各試料の表面の色は、Ａ−Ｅは黒褐色、
ＦＮＩはチョコレート色、Ｊ−Ｍは赤褐色であ７た。
ＦＮＩはチョコレート色、Ｊ−Ｍは赤褐色であ７た。
表 １ 急冷薄帯の組成および加熱温度（ｗｔ％）
表 ２ ５ＭＡ３０ＡＷ４の組成 （ｗｔ％）表
３ 腐 食 量 （ｍｇ／ｃｍ２）
（実施例２） 実施例１と同様のｍ母材（厚さ４０ｍｍ）に前記試料Ａ
−Ｃと同様の急冷薄帯を被着し、実施例１と同様にスラ
ブの製造、加熱、圧延、剥離を行って試料Ａ′〜Ｃ′を
得た。なお、スラブ加熱時間は６０分、圧延の圧下率は
７５％であった。
３ 腐 食 量 （ｍｇ／ｃｍ２）
（実施例２） 実施例１と同様のｍ母材（厚さ４０ｍｍ）に前記試料Ａ
−Ｃと同様の急冷薄帯を被着し、実施例１と同様にスラ
ブの製造、加熱、圧延、剥離を行って試料Ａ′〜Ｃ′を
得た。なお、スラブ加熱時間は６０分、圧延の圧下率は
７５％であった。
これら各試料Ａ′〜Ｃ′について、スラブ加熱温度と鋼
板表面の各成分の濃度の均一・性の関係を調べた。均一
性の評価は、マクロＸＭＡ装置で、厚さ１０ｍｍＸ巾６
０ｍｍＸ長さ１００ｎＩＩ１１の鋼板表面全面について
Ｃ，Ｐ、（：ｒの濃度を測定し、その最小値（ｗｉｎ）
と最大値（ｏ＋ａｘ）の比をもって行った。
板表面の各成分の濃度の均一・性の関係を調べた。均一
性の評価は、マクロＸＭＡ装置で、厚さ１０ｍｍＸ巾６
０ｍｍＸ長さ１００ｎＩＩ１１の鋼板表面全面について
Ｃ，Ｐ、（：ｒの濃度を測定し、その最小値（ｗｉｎ）
と最大値（ｏ＋ａｘ）の比をもって行った。
すなわち、最小値（ａｋｉｎ） ／最大値（ｎ＋ａｘ）
の比が１．０に近いほど濃度が均一−であることを示す
。
の比が１．０に近いほど濃度が均一−であることを示す
。
このスラブ加熱温度と鋼板表面の各成分の濃度の均一性
（Ｃｗｉｎ ／ Ｃｗａｘ、Ｐ ｗｉｎ ／ Ｐ ｗａ
ｘ、Ｃｒｍ１ｎ ／Ｃｒｒｓａｘ ）との関係を第４図
〜第６図のグラフに示す。
（Ｃｗｉｎ ／ Ｃｗａｘ、Ｐ ｗｉｎ ／ Ｐ ｗａ
ｘ、Ｃｒｍ１ｎ ／Ｃｒｒｓａｘ ）との関係を第４図
〜第６図のグラフに示す。
これらのグラフから明らかなように、本発明法における
スラブ加熱温度（Ｔｌ〜Ｔ２）の範囲では、鋼板表面の
各成分の濃度の均一性が十分保たれている（最小値／最
大値が０．８以上）ことがわかる。
スラブ加熱温度（Ｔｌ〜Ｔ２）の範囲では、鋼板表面の
各成分の濃度の均一性が十分保たれている（最小値／最
大値が０．８以上）ことがわかる。
鋼板表面の各成分の濃度が不均一であると、鋼板の耐食
性に悪影響を及ぼす。
性に悪影響を及ぼす。
例えば前記試料Ａと同様の急冷薄帯を用いてスラブ加熱
温度１１８０℃（Ｔｌ〜Ｔ２＝８１５〜１１１５℃）に
て６０分間加熱をした鋼板はＣｍ１ｎ ／Ｃｍａｘ ＝
０．６４、Ｐｍ１ｎ ／Ｐｍａｘ ＝０．５９、Ｃｒｍ
１ｎ ／ Ｃｒｍａｘ ＝ ０．６２と均一性が悪く、
その結果、該鋼板に対してなされた前記と同様の大気暴
露試験の結果も下記表４に示すように、腐食量が多く耐
候性、耐海水性が良好ではない。
温度１１８０℃（Ｔｌ〜Ｔ２＝８１５〜１１１５℃）に
て６０分間加熱をした鋼板はＣｍ１ｎ ／Ｃｍａｘ ＝
０．６４、Ｐｍ１ｎ ／Ｐｍａｘ ＝０．５９、Ｃｒｍ
１ｎ ／ Ｃｒｍａｘ ＝ ０．６２と均一性が悪く、
その結果、該鋼板に対してなされた前記と同様の大気暴
露試験の結果も下記表４に示すように、腐食量が多く耐
候性、耐海水性が良好ではない。
表 ４ Ｗ；４ 食 ｍ （ｍｇ／ｃｍ
２）〈発明の効果〉 本発明の耐候性、耐海水性の優れた銅板の製造方法によ
れば、靭性、溶接性、耐候性および耐海水性を兼ね備え
た鋼板を容易かつ安価に製造することができる。
２）〈発明の効果〉 本発明の耐候性、耐海水性の優れた銅板の製造方法によ
れば、靭性、溶接性、耐候性および耐海水性を兼ね備え
た鋼板を容易かつ安価に製造することができる。
第１図、第２図および第３図は、各々本発明方法に用い
る圧延素材（スラブ）の構成例を示す断面図である。 第４図、第５図および第６図は、各々実施例におけるス
ラブ加熱温度と鋼板表面の各成分（Ｃ０Ｐ、Ｃｒ）の濃
度の均一性との関係を示すグラフである。 符号の説明 ！・・・圧延素材（スラブ）、 ２・・・１単位の積層鋼板、 ３・・・鋼ｔす材、 ４・・・合せ材、 ５・・・剥離材、 ６・・・ダミー鋼材 ＦＩＧ、５ スラブ木替溝仄（°Ｃ）
る圧延素材（スラブ）の構成例を示す断面図である。 第４図、第５図および第６図は、各々実施例におけるス
ラブ加熱温度と鋼板表面の各成分（Ｃ０Ｐ、Ｃｒ）の濃
度の均一性との関係を示すグラフである。 符号の説明 ！・・・圧延素材（スラブ）、 ２・・・１単位の積層鋼板、 ３・・・鋼ｔす材、 ４・・・合せ材、 ５・・・剥離材、 ６・・・ダミー鋼材 ＦＩＧ、５ スラブ木替溝仄（°Ｃ）
Claims (6)
- （１）鋼母材と合せ材とを重ねて圧延することにより少
なくとも１単位の積層鋼板を製造するに際し、 鋼母材に厚さが１０μｍ〜２ｍｍで、組成がＣｒ：１〜
４０ｗｔ％、Ｐ：１〜３５ｗｔ％、ＣとＢの合計が０．
５〜１０ｗｔ％を含有する鋼の合せ材を載置し、 さらに該合せ材側に剥離材を介して鋼材を載置して圧延
素材とした後、 該圧延素材を下記式［１］および［２］で定義されるＴ
＿１〜Ｔ＿２の温度範囲で３０分以上加熱後圧延し、 その後前記剥離材の作用により前記１単位の積層鋼板に
分離することを特徴とする耐候性、耐海水性の優れた鋼
板の製造方法。 Ｔ＿１（℃）＝１１００−１０（Ｃ＋Ｂ＋Ｐ＋Ｃｒ）・
・・・［１］Ｔ＿２（℃）＝１４００−１０（Ｃ＋Ｂ＋
Ｐ＋Ｃｒ）・・・・［２］ただし、Ｃ、Ｂ、Ｐ、Ｃｒは
合せ材中の各元素のｗｔ％を示す。 - （２）前記圧延素材が、１単位の積層鋼板を２段以上重
ねたものである特許請求の範囲第１項に記載の耐候性、
耐海水性の優れた鋼板の製造方法。 - （３）前記圧延素材が、１単位の積層鋼板にダミー鋼材
を載置したものである特許請求の範囲第１項に記載の耐
候性、耐海水性の優れた鋼板の製造方法。 - （４）鋼母材と合せ材とを重ねて圧延することにより少
なくとも１単位の積層鋼板を製造するに際し、 鋼母材に厚さが１０μｍ〜２ｍｍで、組成がＣｒ：１〜
４０ｗｔ％、Ｐ：１〜３５ｗｔ％、ＣとＢの合計が０．
５〜１０ｗｔ％、さらにＣｕ：０．０５〜５ｗｔ％、Ｎ
ｉ：０．０５〜５ｗｔ％の１種または２種を含有する鋼
の合せ材を載置し、 さらに該合せ材側に剥離材を介して鋼材を載置して圧延
素材とした後、 該圧延素材を下記式［１］および［２］で定義されるＴ
＿１〜Ｔ＿２の温度範囲で３０分以上加熱後圧延し、そ
の後前記剥離材の作用により前記１単位の積層鋼板に分
離することを特徴とする耐候性、耐海水性の優れた鋼板
の製造方法。 Ｔ＿１（℃）＝１１００−１０（Ｃ＋Ｂ＋Ｐ＋Ｃｒ）・
・・・［１］Ｔ＿２（℃）＝１４００−１０（Ｃ＋Ｂ＋
Ｐ＋Ｃｒ）・・・・［２］ただし、Ｃ、Ｂ、Ｐ、Ｃｒは
合せ材中の各元素のｗｔ％を示す。 - （５）前記圧延素材が、１単位の積層鋼板を２段以上重
ねたものである特許請求の範囲第４項に記載の耐候性、
耐海水性に優れた鋼板の製造方法。 - （６）前記圧延素材が、１単位の積層鋼板にダミー鋼板
を載置したものである特許請求の範囲第４項に記載の耐
候性、耐海水性の優れた鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16877886A JPS6326205A (ja) | 1986-07-17 | 1986-07-17 | 耐候性、耐海水性の優れた鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16877886A JPS6326205A (ja) | 1986-07-17 | 1986-07-17 | 耐候性、耐海水性の優れた鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6326205A true JPS6326205A (ja) | 1988-02-03 |
Family
ID=15874290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16877886A Pending JPS6326205A (ja) | 1986-07-17 | 1986-07-17 | 耐候性、耐海水性の優れた鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6326205A (ja) |
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2272619A4 (en) * | 2008-04-18 | 2011-05-04 | Fukuda Metal Foil Powder | HEAT- AND CORROSION-RESISTANT HARD-LOT ADDITIVE METAL ON IRON BASE |
| US9738959B2 (en) | 2012-10-11 | 2017-08-22 | Scoperta, Inc. | Non-magnetic metal alloy compositions and applications |
| US9802387B2 (en) | 2013-11-26 | 2017-10-31 | Scoperta, Inc. | Corrosion resistant hardfacing alloy |
| US10100388B2 (en) | 2011-12-30 | 2018-10-16 | Scoperta, Inc. | Coating compositions |
| US10105796B2 (en) | 2015-09-04 | 2018-10-23 | Scoperta, Inc. | Chromium free and low-chromium wear resistant alloys |
| US10173290B2 (en) | 2014-06-09 | 2019-01-08 | Scoperta, Inc. | Crack resistant hardfacing alloys |
| CN109396190A (zh) * | 2018-12-21 | 2019-03-01 | 西安瑞福莱钨钼有限公司 | 一种高精度钨箔的轧制方法 |
| US10329647B2 (en) | 2014-12-16 | 2019-06-25 | Scoperta, Inc. | Tough and wear resistant ferrous alloys containing multiple hardphases |
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| US12569942B2 (en) | 2019-07-09 | 2026-03-10 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Iron-based alloys designed for wear and corrosion resistance |
-
1986
- 1986-07-17 JP JP16877886A patent/JPS6326205A/ja active Pending
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| EP2272619A4 (en) * | 2008-04-18 | 2011-05-04 | Fukuda Metal Foil Powder | HEAT- AND CORROSION-RESISTANT HARD-LOT ADDITIVE METAL ON IRON BASE |
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| US11111912B2 (en) | 2014-06-09 | 2021-09-07 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Crack resistant hardfacing alloys |
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