JPS6328729B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6328729B2 JPS6328729B2 JP14721483A JP14721483A JPS6328729B2 JP S6328729 B2 JPS6328729 B2 JP S6328729B2 JP 14721483 A JP14721483 A JP 14721483A JP 14721483 A JP14721483 A JP 14721483A JP S6328729 B2 JPS6328729 B2 JP S6328729B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting
- cut
- tooth
- cutter
- cutting edge
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 description 19
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23F—MAKING GEARS OR TOOTHED RACKS
- B23F21/00—Tools specially adapted for use in machines for manufacturing gear teeth
- B23F21/28—Shaving cutters
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Gear Processing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、プランジカツトシエービングを行う
ためのプランジカツトシエービングカツタに関
し、詳しくは、各カツタ歯の両側面に形成される
切刃の形状および配列構造に関する。
ためのプランジカツトシエービングカツタに関
し、詳しくは、各カツタ歯の両側面に形成される
切刃の形状および配列構造に関する。
従来技術
周知の如く、シエービング方式には、コンベン
シヨナルシエービング、ダイヤゴナルシエービン
グ、アンダーパスシエービングおよびプランジカ
ツトシエービング等が存在するが、その中でプラ
ンジカツトシエービング方式が最も能率的な加工
方で量産歯車の加工に適していると言われてい
る。このプランジカツトシエービング方式は、周
知の如く、被削歯車とカツタとの相対横送りを必
要とせず、被削歯車半径方向のカツタ運動のみに
よつてシエービングが行われる。このプランジカ
ツトシエービング方式の具体的工作法は以下の通
りである。
シヨナルシエービング、ダイヤゴナルシエービン
グ、アンダーパスシエービングおよびプランジカ
ツトシエービング等が存在するが、その中でプラ
ンジカツトシエービング方式が最も能率的な加工
方で量産歯車の加工に適していると言われてい
る。このプランジカツトシエービング方式は、周
知の如く、被削歯車とカツタとの相対横送りを必
要とせず、被削歯車半径方向のカツタ運動のみに
よつてシエービングが行われる。このプランジカ
ツトシエービング方式の具体的工作法は以下の通
りである。
すなわち、第３図に示すように、自由回転する
ように支持された被削歯車Ｗに対して図示の矢印
方向に連続的に回転するプランジカツトシエービ
ングカツタＳを切込ませて荒切削を行い、この荒
切削が終了したとき、次いでカツタＳの被削歯車
Ｗに対する切り込みをごく僅か戻して被削歯車Ｗ
の加工面の弾性変形を元に戻し、次いでカツタＳ
を逆転せしめて仕上切削を行う。ところで、この
プランジカツトシエービング方式においては、荒
切削による切削量は全切削量つまり荒切削量と仕
上切削量の和の90％以上になる。つまり、このシ
エービング方式においては、被削歯車のシエービ
ング加工はカツタＳの一方向の回転切削により切
削されるといつても過言ではなく、カツタＳの逆
転切削は単なる修正作業に過ぎない。
ように支持された被削歯車Ｗに対して図示の矢印
方向に連続的に回転するプランジカツトシエービ
ングカツタＳを切込ませて荒切削を行い、この荒
切削が終了したとき、次いでカツタＳの被削歯車
Ｗに対する切り込みをごく僅か戻して被削歯車Ｗ
の加工面の弾性変形を元に戻し、次いでカツタＳ
を逆転せしめて仕上切削を行う。ところで、この
プランジカツトシエービング方式においては、荒
切削による切削量は全切削量つまり荒切削量と仕
上切削量の和の90％以上になる。つまり、このシ
エービング方式においては、被削歯車のシエービ
ング加工はカツタＳの一方向の回転切削により切
削されるといつても過言ではなく、カツタＳの逆
転切削は単なる修正作業に過ぎない。
ところで、カツタＳの各カツタ歯Ｚは、第２図
に示すように、その両側ｂ，ｃに夫々複数の切刃
Zb，Zcを有しているが、カツタＳの回転方向側
面を作用面といい、またその反対面を反作用面と
いう。従つて、上記プランジカツトシエービング
カツタＳにおいては、カツタＳの一方向の回転に
より被削歯車Ｗを加工するものであるから、各カ
ツタ歯Ｚの歯面ｂ，ｃの役割は明確に区別される
ことになる。すなわち、第３図において、カツタ
Ｓの回転方向側の歯面ｂが作用面となり、その反
対歯面ｃが反作用面となる。
に示すように、その両側ｂ，ｃに夫々複数の切刃
Zb，Zcを有しているが、カツタＳの回転方向側
面を作用面といい、またその反対面を反作用面と
いう。従つて、上記プランジカツトシエービング
カツタＳにおいては、カツタＳの一方向の回転に
より被削歯車Ｗを加工するものであるから、各カ
ツタ歯Ｚの歯面ｂ，ｃの役割は明確に区別される
ことになる。すなわち、第３図において、カツタ
Ｓの回転方向側の歯面ｂが作用面となり、その反
対歯面ｃが反作用面となる。
プランジカツトシエービング方式以外のシエー
ビング方式においては、カツタの各歯の両歯面の
役割は上記の如き明確な区別はない。すなわち、
上記他のシエービング方式においては、カツタを
被削歯車に対して切込んだ後にはカツタの順回転
と逆回転が交互に行われるようになつている。従
つて、順回転時に作用面を成す歯面は逆転時には
反作用面を成すことになる。
ビング方式においては、カツタの各歯の両歯面の
役割は上記の如き明確な区別はない。すなわち、
上記他のシエービング方式においては、カツタを
被削歯車に対して切込んだ後にはカツタの順回転
と逆回転が交互に行われるようになつている。従
つて、順回転時に作用面を成す歯面は逆転時には
反作用面を成すことになる。
上記した如くプランジカツトシエービング方式
においては、上記の如き特殊事情があるため、被
削歯車Ｗの各歯Ｚの両側面において切り込み量が
異なるという問題がある。この状態を第４図に示
している。すなわち、カツタ歯Ｚの作用面ｂの各
切刃により切削される歯ｚの作用面w1の切り込
み量すなわち切削量はＦとなり、一方カツタ歯Ｚ
の反作用面ｃの各切刃Zcにより切削される歯面
w2の切り込み深さすなわち切削量はｆ（＜Ｆ）と
なる。このように、被削歯車Ｗの各歯ｚの作用面
w1と反作用面w2とで切削量が異なるのは、カツ
タ歯Ｚの各切刃Zbの作用面w1に対する加圧力が
カツタ歯Ｚの各歯Zcの反作用面w2に加わる加圧
力より大きいことに原因がある。他のシエービン
グ方式においては、カツタの一回転によりこのよ
うな切り込み量の差が生じても、次のカツタ逆転
により修正されるので問題はないが、プランジカ
ツトシエービング方式においてはそのような修正
が極めて小さいので問題となる。特に、被削歯車
Ｗの各歯ｚの歯底部にできる作用面側の段差D1
と反作用面側の段差D2がアンバランスとなりこ
れが大きな問題となる。
においては、上記の如き特殊事情があるため、被
削歯車Ｗの各歯Ｚの両側面において切り込み量が
異なるという問題がある。この状態を第４図に示
している。すなわち、カツタ歯Ｚの作用面ｂの各
切刃により切削される歯ｚの作用面w1の切り込
み量すなわち切削量はＦとなり、一方カツタ歯Ｚ
の反作用面ｃの各切刃Zcにより切削される歯面
w2の切り込み深さすなわち切削量はｆ（＜Ｆ）と
なる。このように、被削歯車Ｗの各歯ｚの作用面
w1と反作用面w2とで切削量が異なるのは、カツ
タ歯Ｚの各切刃Zbの作用面w1に対する加圧力が
カツタ歯Ｚの各歯Zcの反作用面w2に加わる加圧
力より大きいことに原因がある。他のシエービン
グ方式においては、カツタの一回転によりこのよ
うな切り込み量の差が生じても、次のカツタ逆転
により修正されるので問題はないが、プランジカ
ツトシエービング方式においてはそのような修正
が極めて小さいので問題となる。特に、被削歯車
Ｗの各歯ｚの歯底部にできる作用面側の段差D1
と反作用面側の段差D2がアンバランスとなりこ
れが大きな問題となる。
ところで、プランジカツトシエービングＳの各
カツタ歯Ｚの作用面ｂ側および反作用面ｃ側の各
切刃Zb，Zcの形状並びにその配列を解析してみ
ると次のことが解る。
カツタ歯Ｚの作用面ｂ側および反作用面ｃ側の各
切刃Zb，Zcの形状並びにその配列を解析してみ
ると次のことが解る。
すなわち、これはプランジカツトシエービング
方式においては極めて常識的なことであるが、第
５図に示すように、作用面ｂ側の各切刃Zbと反
作用面ｃ側の各切刃Zcの形状並びに配列構造が
相互に全く同一なのである。すなわち、切刃Zb
の切削前面幅Tbと切刃Zcの切削前面幅Tcとは全
く同一寸法であり、また作用面ｂ側における各切
刃Zb間のピツチ幅Pbと反作用面ｃ側における各
切刃Zc間のピツチ幅Pcは全く同一なのである。
つまり、切刃形状および切刃配列に関しては、作
用面ｂ側と反作用面ｃ側とでは全く同じであるた
め、上記の如き被削歯車Ｗの各歯ｚの両側面にお
ける切り込み量の相違現象は回避できないことが
解る。
方式においては極めて常識的なことであるが、第
５図に示すように、作用面ｂ側の各切刃Zbと反
作用面ｃ側の各切刃Zcの形状並びに配列構造が
相互に全く同一なのである。すなわち、切刃Zb
の切削前面幅Tbと切刃Zcの切削前面幅Tcとは全
く同一寸法であり、また作用面ｂ側における各切
刃Zb間のピツチ幅Pbと反作用面ｃ側における各
切刃Zc間のピツチ幅Pcは全く同一なのである。
つまり、切刃形状および切刃配列に関しては、作
用面ｂ側と反作用面ｃ側とでは全く同じであるた
め、上記の如き被削歯車Ｗの各歯ｚの両側面にお
ける切り込み量の相違現象は回避できないことが
解る。
技術的課題
従つて、本発明の解決すべき技述的課題は、プ
ランジカツトシエービングカツタの切刃の形状ま
たは切刃の配列構造を作用面側と反作用面側にお
いて互いに変更することにより被削歯車の各歯の
両側面の切り込み量が等しくなるようにすること
である。
ランジカツトシエービングカツタの切刃の形状ま
たは切刃の配列構造を作用面側と反作用面側にお
いて互いに変更することにより被削歯車の各歯の
両側面の切り込み量が等しくなるようにすること
である。
発明の要旨
本発明者等は、各切刃の被削歯車に対する切り
込み量が各切刃の被削歯車歯面に対する面圧に関
係することに着目した。すなわち、この面圧が大
きくなれば切り込み抵抗が大きくなり、従つて切
り込み量は少くなるのである。
込み量が各切刃の被削歯車歯面に対する面圧に関
係することに着目した。すなわち、この面圧が大
きくなれば切り込み抵抗が大きくなり、従つて切
り込み量は少くなるのである。
上記着想に基づき、上記技術的課題を解決する
ために本発明は以下の如く構成した。
ために本発明は以下の如く構成した。
すなわち、各カツタ歯の作用面側全切刃の総計
切削前面幅を反作用面側全切刃の総計切削前面幅
より大となるように構成し、もつて、作用面側切
刃の被削歯車歯面に対する面圧を反作用面側切刃
の被削歯車歯面に対する面圧より大とし、これに
より被削歯車の各歯の作用面と反作用面の切り込
み量すなわち切削量を略同じになるようにした。
切削前面幅を反作用面側全切刃の総計切削前面幅
より大となるように構成し、もつて、作用面側切
刃の被削歯車歯面に対する面圧を反作用面側切刃
の被削歯車歯面に対する面圧より大とし、これに
より被削歯車の各歯の作用面と反作用面の切り込
み量すなわち切削量を略同じになるようにした。
上記構成は、以下の２つの手法により達成する
ことができる。
ことができる。
その１つは、各切刃の歯形状に着目したもので
あつて、上記作用面側の各切刃の切削前面幅を上
記反作用面側の各切刃の切削前面幅より大とする
ことである。
あつて、上記作用面側の各切刃の切削前面幅を上
記反作用面側の各切刃の切削前面幅より大とする
ことである。
第２の手法は、各切刃の配列構造に着目したも
のであつて、上記作用面側切刃相互のピツチ幅を
上記反作用面側切刃相互のピツチ幅より小とする
ことである。
のであつて、上記作用面側切刃相互のピツチ幅を
上記反作用面側切刃相互のピツチ幅より小とする
ことである。
上記いずれの手法によつても、作用面側の全切
刃の総計切削前面幅は反作用面側の全切刃の総計
切削前面幅より大とすることができる。
刃の総計切削前面幅は反作用面側の全切刃の総計
切削前面幅より大とすることができる。
実施例
以下に、第６，７図に例示した各実施例につい
て本発明を具体的に説明する。尚、従来例を示す
第５図の部材と同一の部材については同一符号を
付している。
て本発明を具体的に説明する。尚、従来例を示す
第５図の部材と同一の部材については同一符号を
付している。
先ず、第１実施例を第６図に基づいて説明す
る。
る。
図に示すように、各カツタ歯Ｚの作用面ｂ側の
各切刃Zbと反作用面ｃ側の各切刃Zcは相互に形
状が異なつている。すなわち、切刃Zbの切削前
面幅T′bは切刃Zcの切削前面幅Tcより大となる
ように構成している。尚、この実施例において
は、作用面ｂ側の各歯Zbのピツチ幅Pbと反作用
面ｃ側の各切刃Zc間のピツチ幅Pcは同一として
いる。
各切刃Zbと反作用面ｃ側の各切刃Zcは相互に形
状が異なつている。すなわち、切刃Zbの切削前
面幅T′bは切刃Zcの切削前面幅Tcより大となる
ように構成している。尚、この実施例において
は、作用面ｂ側の各歯Zbのピツチ幅Pbと反作用
面ｃ側の各切刃Zc間のピツチ幅Pcは同一として
いる。
切刃形状を上記の如く構成することにより、作
用面ｂ側の全切刃Zbの切削前面幅T′bの総計を反
作用面ｃ側の各切刃Zcの切削前面幅Tcの総計よ
り大きくすることができ、従つて作用面側切刃の
被削歯車の各歯の作用面に対する面圧は反作用面
側切刃Zcの作用面w2に対する面圧より大となり、
従つて被削歯車Ｗの作用面側切り込み量と反作用
面側切り込み量を等しくすることが可能となる。
逆に言えば、切刃Zbの切削前面幅T′bと切刃Zcの
切削前面幅Tcの寸法比率は、被削歯車Ｗの各歯
Ｚの作用面w1と反作用面w2の各切り込み量が等
しくなるように設定するのである。
用面ｂ側の全切刃Zbの切削前面幅T′bの総計を反
作用面ｃ側の各切刃Zcの切削前面幅Tcの総計よ
り大きくすることができ、従つて作用面側切刃の
被削歯車の各歯の作用面に対する面圧は反作用面
側切刃Zcの作用面w2に対する面圧より大となり、
従つて被削歯車Ｗの作用面側切り込み量と反作用
面側切り込み量を等しくすることが可能となる。
逆に言えば、切刃Zbの切削前面幅T′bと切刃Zcの
切削前面幅Tcの寸法比率は、被削歯車Ｗの各歯
Ｚの作用面w1と反作用面w2の各切り込み量が等
しくなるように設定するのである。
次に第２実施例を第７図に基づいて説明する。
この実施例は、各切刃のピツチ幅を作用面ｂ側
と反作用面ｃ側とで相違ならしめたことを特徴と
している。すなわち、この実施例においては、作
用面側切刃Zbの切削前面幅Tbと反作用面側切刃
Zcの切削前面幅Tcは全く等しいが、その反面、
作用面ｂ側の各歯間ピツチ幅P′bは反作用面ｃ側
の切刃間ピツチ幅Pcより小さく構成している。
従つて、この手法によつても、作用面ｂ側の全切
刃の総計切削前面幅は反作用面ｃ側の全切刃の総
計切削前面幅より大となり、第１実施例と同様に
本発明の所期の目的を達成できる。
と反作用面ｃ側とで相違ならしめたことを特徴と
している。すなわち、この実施例においては、作
用面側切刃Zbの切削前面幅Tbと反作用面側切刃
Zcの切削前面幅Tcは全く等しいが、その反面、
作用面ｂ側の各歯間ピツチ幅P′bは反作用面ｃ側
の切刃間ピツチ幅Pcより小さく構成している。
従つて、この手法によつても、作用面ｂ側の全切
刃の総計切削前面幅は反作用面ｃ側の全切刃の総
計切削前面幅より大となり、第１実施例と同様に
本発明の所期の目的を達成できる。
また、上述の何れの実施例においても、被削歯
車Ｗの各歯ｚの作用面w1と反作用面w2の各切込
量を等しくするためには、カツタＳの各カツタ歯
Ｚの作用面ｂ側の全切刃の総計切削前面幅と反作
用面ｃ側の全切刃の総計切削前面幅との比率を
１：0.7〜１：0.9の範囲に設定すれば最も効果的
である。
車Ｗの各歯ｚの作用面w1と反作用面w2の各切込
量を等しくするためには、カツタＳの各カツタ歯
Ｚの作用面ｂ側の全切刃の総計切削前面幅と反作
用面ｃ側の全切刃の総計切削前面幅との比率を
１：0.7〜１：0.9の範囲に設定すれば最も効果的
である。
第１図はプランジカツトシエービングカツタの
斜視図、第２図は第１図のカツタの１つのカツタ
歯を示す拡大斜視図、第３図は被削歯車とカツタ
とが噛合つている状態を示す説明図、第４図は被
削歯車の歯の作用面の切り込み量と反作用面の切
り込み量の相違を示す説明図、第５図は従来例に
おけるカツタ歯の作用面側切刃と反作用面側切刃
の形状並びに配列構造を示す説明図、第６，７図
は夫々本発明の実施例を示す第５図と同様の説明
図である。 Ｓ……プランジカツトシエービングカツタ、Ｗ
……被削歯車、Ｚ……カツタ歯、Ｚ……被削歯車
の歯、Zb……作用面側切刃、Zc……反作用面側
切刃、ｂ……作用面、ｃ……反作用面、w1……
作用面、w2……反作用面、Ｆ，ｆ……切り込み
量、D1，D2……段差、Tb，Tc，T′b……切削前
面幅、Pb，Pc，P′b……ピツチ幅。
斜視図、第２図は第１図のカツタの１つのカツタ
歯を示す拡大斜視図、第３図は被削歯車とカツタ
とが噛合つている状態を示す説明図、第４図は被
削歯車の歯の作用面の切り込み量と反作用面の切
り込み量の相違を示す説明図、第５図は従来例に
おけるカツタ歯の作用面側切刃と反作用面側切刃
の形状並びに配列構造を示す説明図、第６，７図
は夫々本発明の実施例を示す第５図と同様の説明
図である。 Ｓ……プランジカツトシエービングカツタ、Ｗ
……被削歯車、Ｚ……カツタ歯、Ｚ……被削歯車
の歯、Zb……作用面側切刃、Zc……反作用面側
切刃、ｂ……作用面、ｃ……反作用面、w1……
作用面、w2……反作用面、Ｆ，ｆ……切り込み
量、D1，D2……段差、Tb，Tc，T′b……切削前
面幅、Pb，Pc，P′b……ピツチ幅。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 各カツタ歯の作用面側全切刃の総計切削前面
幅を反作用面側全切刃の総計切削前面幅より大と
したことを特徴とするプランジカツトシエービン
グカツタ。 ２ 上記作用面側の各切刃の切削前面幅を上記反
作用面側の各切刃の切削前面幅より大としたこと
を特徴とする第１項に記載のプランジカツトシエ
ービングカツタ。 ３ 上記作用面側切刃相互のピツチ幅を上記反作
用面側切刃相互のピツチ幅より小としたことを特
徴とする第１項に記載のプランジカツトシエービ
ングカツタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14721483A JPS6039023A (ja) | 1983-08-10 | 1983-08-10 | プランジカツトシエ−ビングカツタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14721483A JPS6039023A (ja) | 1983-08-10 | 1983-08-10 | プランジカツトシエ−ビングカツタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6039023A JPS6039023A (ja) | 1985-02-28 |
| JPS6328729B2 true JPS6328729B2 (ja) | 1988-06-09 |
Family
ID=15425147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14721483A Granted JPS6039023A (ja) | 1983-08-10 | 1983-08-10 | プランジカツトシエ−ビングカツタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6039023A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6357118A (ja) * | 1986-08-25 | 1988-03-11 | Mazda Motor Corp | シエ−ビングカツタ |
| JP5945952B2 (ja) * | 2012-09-28 | 2016-07-05 | 株式会社不二越 | シェービングカッタ |
-
1983
- 1983-08-10 JP JP14721483A patent/JPS6039023A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6039023A (ja) | 1985-02-28 |
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