JPS6340626B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6340626B2 JPS6340626B2 JP17654584A JP17654584A JPS6340626B2 JP S6340626 B2 JPS6340626 B2 JP S6340626B2 JP 17654584 A JP17654584 A JP 17654584A JP 17654584 A JP17654584 A JP 17654584A JP S6340626 B2 JPS6340626 B2 JP S6340626B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- sleeve
- cooling
- hydraulic
- space
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0648—Casting surfaces
- B22D11/0651—Casting wheels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、双ロール法により急冷薄帯を製造す
るときに使用する冷却ロールおよびこの冷却ロー
ルを使用して板厚を制御する使用方法に関するも
のである。
るときに使用する冷却ロールおよびこの冷却ロー
ルを使用して板厚を制御する使用方法に関するも
のである。
（従来の技術）
一般に、溶融金属急冷法による急冷薄帯作製法
には単ロール法と双ロール法の二法があり、第４
図ａに双ロール法の場合を示すように、高速で回
転するロール２の表面に注湯ノズルにより溶融金
属１を連続的に供給して急冷凝固させ薄帯３を得
るものである。
には単ロール法と双ロール法の二法があり、第４
図ａに双ロール法の場合を示すように、高速で回
転するロール２の表面に注湯ノズルにより溶融金
属１を連続的に供給して急冷凝固させ薄帯３を得
るものである。
この双ロール法により薄帯を製造する場合、ロ
ール表面温度の上昇とともにヒートクラウン（ロ
ール幅方向の熱膨張差）が発生するため、第４図
ｂに示すように板幅方向のロールギヤツプ差が発
生しその板厚が不均一になるばかりか、場合によ
つては未凝固シエル発生のため第４図ｂに示すよ
うにブレークアウトを生じ、均一な板厚で形状良
好な薄帯が得られない欠点があつた。
ール表面温度の上昇とともにヒートクラウン（ロ
ール幅方向の熱膨張差）が発生するため、第４図
ｂに示すように板幅方向のロールギヤツプ差が発
生しその板厚が不均一になるばかりか、場合によ
つては未凝固シエル発生のため第４図ｂに示すよ
うにブレークアウトを生じ、均一な板厚で形状良
好な薄帯が得られない欠点があつた。
（発明が解決しようとする問題点）
上述した欠点を解消するため、第５図ａ，ｂに
示すような冷却ロールが従来提案されている。第
５図ａに示した中空スリーブロールは、薄肉スリ
ーブ部４から構成されていてこの中に冷却水５が
循環して熱によるヒートクラウンの発生を防止し
ている。また、第５図ｂに示した分布形状スブリ
ーブロールは、中央部でのヒートクラウンを小さ
くする目的でスリーブ４の肉厚をロール胴長方向
に分布させたもので、中央部が両端部に比較して
肉厚が厚い構成となつている。
示すような冷却ロールが従来提案されている。第
５図ａに示した中空スリーブロールは、薄肉スリ
ーブ部４から構成されていてこの中に冷却水５が
循環して熱によるヒートクラウンの発生を防止し
ている。また、第５図ｂに示した分布形状スブリ
ーブロールは、中央部でのヒートクラウンを小さ
くする目的でスリーブ４の肉厚をロール胴長方向
に分布させたもので、中央部が両端部に比較して
肉厚が厚い構成となつている。
上述した構成の冷却ロールにおいては、冷却手
段のないロールに比較すると確かにヒートクラウ
ンの発生を抑えることができるが、均一な板厚、
良好な形状の薄帯を得るためには十分でなく、さ
らに一層ヒートクラウンの発生のないロールを開
発する必要があつた。
段のないロールに比較すると確かにヒートクラウ
ンの発生を抑えることができるが、均一な板厚、
良好な形状の薄帯を得るためには十分でなく、さ
らに一層ヒートクラウンの発生のないロールを開
発する必要があつた。
本発明の目的は、上述した欠点を解消して、ロ
ールの温度にかかわらず常に均一な板厚で良好な
形状を有する薄帯を得ることができる急冷薄帯製
造用冷却ロールおよびその使用方法を提供しよう
とするものである。
ールの温度にかかわらず常に均一な板厚で良好な
形状を有する薄帯を得ることができる急冷薄帯製
造用冷却ロールおよびその使用方法を提供しよう
とするものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明の急冷薄帯製造用冷却ロールは、冷却水
循環用空間を有する冷却スリーブを備えるロール
において、該冷却スリーブとロールシヤフト間に
油圧スリーブを設けるとともに、該空間を構成す
る冷却スリーブ側壁のロール軸心側基部に相当す
る位置付近の油圧スリーブ内に油圧用空間を設け
たことを特徴とするものである。
循環用空間を有する冷却スリーブを備えるロール
において、該冷却スリーブとロールシヤフト間に
油圧スリーブを設けるとともに、該空間を構成す
る冷却スリーブ側壁のロール軸心側基部に相当す
る位置付近の油圧スリーブ内に油圧用空間を設け
たことを特徴とするものである。
さらに本発明の冷却ロールの使用方法は、冷却
水循環用空間を有するスリーブを備え、かつ該空
間を構成するスリーブ側壁のロール軸心側基部に
相当する位置付近に油圧用空間を有して高速回転
する２個の冷却ロール間全幅に、注湯ノズルから
溶融金属を供給して製造される薄帯の両端部厚み
を計測し、該計測値に従い、制御装置内で演算さ
れたフイードバツク値に基づき油圧用空間に油圧
力を増加もしくは減少させ、該薄帯両端部を該冷
却ロール間で圧下して薄帯厚み制御を行うことを
特徴とするものである。
水循環用空間を有するスリーブを備え、かつ該空
間を構成するスリーブ側壁のロール軸心側基部に
相当する位置付近に油圧用空間を有して高速回転
する２個の冷却ロール間全幅に、注湯ノズルから
溶融金属を供給して製造される薄帯の両端部厚み
を計測し、該計測値に従い、制御装置内で演算さ
れたフイードバツク値に基づき油圧用空間に油圧
力を増加もしくは減少させ、該薄帯両端部を該冷
却ロール間で圧下して薄帯厚み制御を行うことを
特徴とするものである。
（作用）
以下本発明を図面を参照して詳細に説明する。
第１図は本発明の急冷薄帯製造用ロールの一例
を示す線図でなる。第１図においてスリーブ４の
肉厚形状は、種々の実験の結果ロールの外径、圧
下力、ロール材質、熱負荷などによつて決定さ
れ、下記(1)式のように定義される。
を示す線図でなる。第１図においてスリーブ４の
肉厚形状は、種々の実験の結果ロールの外径、圧
下力、ロール材質、熱負荷などによつて決定さ
れ、下記(1)式のように定義される。
ｙ＝y0−C0x−C1x2（０≦ｘ≦Ｌ／２） ……(1)
ここで、ｙ：スリーブ厚み（mm）、y0：臨界ス
リーブ厚み（スリーブ中央厚み）（mm）、ｘ：ロー
ル胴長位置（mm）、Ｌ：ロール胴長（mm）、C0、
C1：ロール径、ロール圧下力、ロール材質、熱
負荷等によつて決まる定数である。
リーブ厚み（スリーブ中央厚み）（mm）、ｘ：ロー
ル胴長位置（mm）、Ｌ：ロール胴長（mm）、C0、
C1：ロール径、ロール圧下力、ロール材質、熱
負荷等によつて決まる定数である。
さらに本発明の冷却スリーブ４はその下部に油
圧溝８を有し、ロールエツジ部で薄帯を圧延する
構成となつている。すなわち、油圧スリーブ７は
二重スリーブとして冷却スリーブ４の下部に設け
られ、各スリーブ４，７はロールシヤフト６との
焼ばめ加工により固定している。
圧溝８を有し、ロールエツジ部で薄帯を圧延する
構成となつている。すなわち、油圧スリーブ７は
二重スリーブとして冷却スリーブ４の下部に設け
られ、各スリーブ４，７はロールシヤフト６との
焼ばめ加工により固定している。
第２図は本発明の冷却ロールを使用して板厚を
制御する使用方法を説明するための線図である。
第２図において、まずγ線厚み計等の板厚測定器
９により薄帯３の板厚形状を常時計測して、その
計測値を制御装置１０に供給する。制御装置１０
では、供給された板厚の計測値に従い油圧スリー
ブ７の油圧溝８へ供給する油圧力の増減を計算し
て求め、その結果を制御信号として油圧ユニツト
１１，１２に供給する。すなわち、油圧量のフイ
ードバツク量をΔP、板厚の偏差（測定値−設定
値）をΔH、ΔP＝αΔH（α：定数）としたとき、
偏差ΔHが正すなわち両端部が厚すぎるときは油
圧力をΔPだけ増加させるとともに、偏差ΔHが
負すなわち両端部が薄すぎるときは油圧力をΔP
だけ減少させるような制御信号を油圧ユニツト１
１，１２に供給している。油圧ユニツト１１，１
２では供給された制御信号に基づき油圧溝８へ供
給すべき油圧力を増加または減少させ、薄帯のエ
ツジ部の圧延を行ない板厚制御およびブレークア
ウトを防止する。なお、ロール内圧回路は、図示
しないロータリージヨイントを介して外部の油圧
ユニツト１１，１２と連結されている。
制御する使用方法を説明するための線図である。
第２図において、まずγ線厚み計等の板厚測定器
９により薄帯３の板厚形状を常時計測して、その
計測値を制御装置１０に供給する。制御装置１０
では、供給された板厚の計測値に従い油圧スリー
ブ７の油圧溝８へ供給する油圧力の増減を計算し
て求め、その結果を制御信号として油圧ユニツト
１１，１２に供給する。すなわち、油圧量のフイ
ードバツク量をΔP、板厚の偏差（測定値−設定
値）をΔH、ΔP＝αΔH（α：定数）としたとき、
偏差ΔHが正すなわち両端部が厚すぎるときは油
圧力をΔPだけ増加させるとともに、偏差ΔHが
負すなわち両端部が薄すぎるときは油圧力をΔP
だけ減少させるような制御信号を油圧ユニツト１
１，１２に供給している。油圧ユニツト１１，１
２では供給された制御信号に基づき油圧溝８へ供
給すべき油圧力を増加または減少させ、薄帯のエ
ツジ部の圧延を行ない板厚制御およびブレークア
ウトを防止する。なお、ロール内圧回路は、図示
しないロータリージヨイントを介して外部の油圧
ユニツト１１，１２と連結されている。
（実施例）
第４図ｂに示す従来の冷却ロールと第１図に示
す本発明の冷却ロールとを用い、双ロール法で急
冷薄帯を作製したときの、板厚偏差δ（板の中央
部とエツジ部の板厚差）、板幅Ｗおよび油圧力Ｐ
の変化を比較した。第３図ａ，ｂは、それぞれ本
発明の冷却ロール、従来の冷却ロールを使用した
場合の結果を示すグラフである。
す本発明の冷却ロールとを用い、双ロール法で急
冷薄帯を作製したときの、板厚偏差δ（板の中央
部とエツジ部の板厚差）、板幅Ｗおよび油圧力Ｐ
の変化を比較した。第３図ａ，ｂは、それぞれ本
発明の冷却ロール、従来の冷却ロールを使用した
場合の結果を示すグラフである。
第３図ｂに示した従来の冷却ロールによれば、
鋳造時間とともに板厚の中央部が耳部に比べて薄
く、板厚偏差も大きくなつた。これに伴ないロー
ルエツジ部でのブレークアウトも発生し、板幅が
極端に狭くなつた。これに対して第３図ａに示し
た本発明のロールによれば、板厚偏差も小さくロ
ールエツジ部でのブレークアウトも防止され、形
状良好な薄帯を連続的に製造することが可能とな
つた。
鋳造時間とともに板厚の中央部が耳部に比べて薄
く、板厚偏差も大きくなつた。これに伴ないロー
ルエツジ部でのブレークアウトも発生し、板幅が
極端に狭くなつた。これに対して第３図ａに示し
た本発明のロールによれば、板厚偏差も小さくロ
ールエツジ部でのブレークアウトも防止され、形
状良好な薄帯を連続的に製造することが可能とな
つた。
なお、具体例としては、例えば双ロール法によ
り３〜６％Si−Fe合金を連続的にヒートサイズ
で1ton鋳造する際、本発明の第１図に示す油圧圧
下スリーブロールを用いて、油圧力最大200Kg／
cm2で板厚300μｍ、板幅300mmの薄帯の両エツジを
圧延して薄帯を作製したところ、板厚偏差を10μ
ｍ以内に抑えることができた。このときのロール
材質は銅合金（Cu−Be、Cu−Cr等）を用い、臨
界スリーブ厚は10mm、ロール周速は５ｍ／sec、
ロール外径は500mmφであつた。
り３〜６％Si−Fe合金を連続的にヒートサイズ
で1ton鋳造する際、本発明の第１図に示す油圧圧
下スリーブロールを用いて、油圧力最大200Kg／
cm2で板厚300μｍ、板幅300mmの薄帯の両エツジを
圧延して薄帯を作製したところ、板厚偏差を10μ
ｍ以内に抑えることができた。このときのロール
材質は銅合金（Cu−Be、Cu−Cr等）を用い、臨
界スリーブ厚は10mm、ロール周速は５ｍ／sec、
ロール外径は500mmφであつた。
本発明は上述した実施例にのみ限定されるもの
ではなく、幾多の変形、変更が可能である。例え
ば、本発明の油圧圧下スリーブロールとしては、
油圧スリーブを使用せず、冷却スリーブとロール
シヤフト間の冷却スリーブ側壁部基部付近に油圧
用空間を設けても良い。また、本実施例では板厚
測定器を薄帯の端部側１箇所に設けたが、両端部
に各１個合計２個設けてスリーブの制御を端部毎
に行なうこともできる。
ではなく、幾多の変形、変更が可能である。例え
ば、本発明の油圧圧下スリーブロールとしては、
油圧スリーブを使用せず、冷却スリーブとロール
シヤフト間の冷却スリーブ側壁部基部付近に油圧
用空間を設けても良い。また、本実施例では板厚
測定器を薄帯の端部側１箇所に設けたが、両端部
に各１個合計２個設けてスリーブの制御を端部毎
に行なうこともできる。
（発明の効果）
以上詳細に説明したところから明らかなよう
に、本発明の急冷薄帯製造用冷却ロールおよびそ
の使用方法によれば、スリーブの基部付近に油圧
空間を設けた冷却ロールを用い薄帯製造時の厚さ
に対応して油圧力を加えることにより、薄帯の両
エツジを圧下して薄帯を作製しているため、ロー
ルの薄帯の接触状態が良好となり熱伝達が良くな
るとともに、作製された薄帯の表面温度が低下し
かつ薄帯の表面粗度が向上する。そのため、ブレ
ークアウトのない均一な板厚で良好な形状の薄帯
を得ることができる。
に、本発明の急冷薄帯製造用冷却ロールおよびそ
の使用方法によれば、スリーブの基部付近に油圧
空間を設けた冷却ロールを用い薄帯製造時の厚さ
に対応して油圧力を加えることにより、薄帯の両
エツジを圧下して薄帯を作製しているため、ロー
ルの薄帯の接触状態が良好となり熱伝達が良くな
るとともに、作製された薄帯の表面温度が低下し
かつ薄帯の表面粗度が向上する。そのため、ブレ
ークアウトのない均一な板厚で良好な形状の薄帯
を得ることができる。
第１図は本発明の急冷薄帯製造用冷却ロールの
一例を示す線図、第２図は本発明の冷却ロールを
使用して板厚を制御する使用方法を説明するため
の線図、第３図ａ，ｂはそれぞれ本発明の冷却ロ
ールおよび従来の冷却ロールを使用した場合の結
果を示すグラフ、第４図ａ，ｂは従来の双ロール
法による急冷薄帯作製法の一例を説明するための
線図、第５図ａ，ｂはそれぞれ従来の中空スリー
ブロールおよび分布形状スリーブロールの一実施
例を示すための線図である。 １……溶融金属、２……冷却ロール、３……薄
帯、４……冷却スリーブ、５……冷却水、６……
ロールシヤフト、７……油圧スリーブ、８……油
圧溝、９……板厚測定器、１０……制御装置、１
１，１２……油圧ユニツト。
一例を示す線図、第２図は本発明の冷却ロールを
使用して板厚を制御する使用方法を説明するため
の線図、第３図ａ，ｂはそれぞれ本発明の冷却ロ
ールおよび従来の冷却ロールを使用した場合の結
果を示すグラフ、第４図ａ，ｂは従来の双ロール
法による急冷薄帯作製法の一例を説明するための
線図、第５図ａ，ｂはそれぞれ従来の中空スリー
ブロールおよび分布形状スリーブロールの一実施
例を示すための線図である。 １……溶融金属、２……冷却ロール、３……薄
帯、４……冷却スリーブ、５……冷却水、６……
ロールシヤフト、７……油圧スリーブ、８……油
圧溝、９……板厚測定器、１０……制御装置、１
１，１２……油圧ユニツト。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 冷却水循環用空間を有する冷却スリーブを備
えるロールにおいて、該冷却スリーブとロールシ
ヤフト間に油圧スリーブを設けるとともに、該空
間を構成する冷却スリーブ側壁のロール軸心側基
部に相当する位置付近の油圧スリーブ内に油圧用
空間を設けたことを特徴とする急冷薄帯製造用冷
却ロール。 ２ 冷却水循環用空間を有するスリーブを備え、
かつ該空間を構成するスリーブ側壁のロール軸心
側基部に相当する位置付近に油圧用空間を有して
高速回転する２個の冷却ロール間全幅に、注湯ノ
ズルから溶融金属を供給して製造される薄帯の両
端部厚みを計測し、該計測値に従い、制御装置内
で演算されたフイードバツク値に基づき油圧用空
間に油圧力を増加もしくは減少させ、該薄帯両端
部を該冷却ロール間で圧下して薄帯厚み制御を行
うことを特徴とする急冷薄帯製造用冷却ロールの
使用方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17654584A JPS6156755A (ja) | 1984-08-27 | 1984-08-27 | 急冷薄帯製造用冷却ロ−ルおよびその使用方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17654584A JPS6156755A (ja) | 1984-08-27 | 1984-08-27 | 急冷薄帯製造用冷却ロ−ルおよびその使用方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6156755A JPS6156755A (ja) | 1986-03-22 |
| JPS6340626B2 true JPS6340626B2 (ja) | 1988-08-11 |
Family
ID=16015457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17654584A Granted JPS6156755A (ja) | 1984-08-27 | 1984-08-27 | 急冷薄帯製造用冷却ロ−ルおよびその使用方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6156755A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0348123U (ja) * | 1989-09-18 | 1991-05-08 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63280195A (ja) * | 1987-05-12 | 1988-11-17 | 鉄建建設株式会社 | シ−ルド機の方向制御方法 |
-
1984
- 1984-08-27 JP JP17654584A patent/JPS6156755A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0348123U (ja) * | 1989-09-18 | 1991-05-08 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6156755A (ja) | 1986-03-22 |
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