JPS6351261B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6351261B2 JPS6351261B2 JP55185552A JP18555280A JPS6351261B2 JP S6351261 B2 JPS6351261 B2 JP S6351261B2 JP 55185552 A JP55185552 A JP 55185552A JP 18555280 A JP18555280 A JP 18555280A JP S6351261 B2 JPS6351261 B2 JP S6351261B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- shoulder
- tire
- load
- force
- stiffness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 4
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 238000003079 width control Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M17/00—Testing of vehicles
- G01M17/007—Wheeled or endless-tracked vehicles
- G01M17/02—Tyres
- G01M17/022—Tyres the tyre co-operating with rotatable rolls
- G01M17/024—Tyres the tyre co-operating with rotatable rolls combined with tyre surface correcting or marking means
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Force Measurement Appropriate To Specific Purposes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、タイヤユニフオミテイの測定方法に
関するもので、詳しくは通常のタイヤユニフオミ
テイマシンを利用してタイヤのシヨルダー部の剛
性を測定する方法に関するものである。
関するもので、詳しくは通常のタイヤユニフオミ
テイマシンを利用してタイヤのシヨルダー部の剛
性を測定する方法に関するものである。
タイヤの両シヨルダー部の剛性の和がRFV
（Radial Force Variation）すなわちタイヤのラ
ジアル方向の力変動と相関関係にあり、又両シヨ
ルダー部の剛性の差がLEV（Lateral Force
Variation）すなわちタイヤのラテラル方向の力
変動、あるいは、コニシテイ（Conicity）すなわ
ちタイヤの進行方向の右又は左に曲ろうとする力
と相関関係にあることはすでに知られている。そ
のためには両シヨルダー部の各々の剛性を求める
必要がある。従来両シヨルダー部の各々にロール
を押し付けてロールの受けた力（米国特許第
3553903号明細書）又は変位（米国特許第3574973
号明細書）を剛性値として取出すような方法が知
られているが、この方法はユニフオミテイマシン
に特殊な機械を付加する必要がある。又ロールの
受けた力を利用する方法は、ロールの曲率がユニ
フオミテイマシンのドラムの曲率と異なる場合は
特別な換算をしないと正しい測定ができず、又ロ
ールの変位を利用する方法は、ロールの変位は剛
性と必ずしも相関するとは限らないため、やはり
正確な剛性を求めることができないという問題点
がある。
（Radial Force Variation）すなわちタイヤのラ
ジアル方向の力変動と相関関係にあり、又両シヨ
ルダー部の剛性の差がLEV（Lateral Force
Variation）すなわちタイヤのラテラル方向の力
変動、あるいは、コニシテイ（Conicity）すなわ
ちタイヤの進行方向の右又は左に曲ろうとする力
と相関関係にあることはすでに知られている。そ
のためには両シヨルダー部の各々の剛性を求める
必要がある。従来両シヨルダー部の各々にロール
を押し付けてロールの受けた力（米国特許第
3553903号明細書）又は変位（米国特許第3574973
号明細書）を剛性値として取出すような方法が知
られているが、この方法はユニフオミテイマシン
に特殊な機械を付加する必要がある。又ロールの
受けた力を利用する方法は、ロールの曲率がユニ
フオミテイマシンのドラムの曲率と異なる場合は
特別な換算をしないと正しい測定ができず、又ロ
ールの変位を利用する方法は、ロールの変位は剛
性と必ずしも相関するとは限らないため、やはり
正確な剛性を求めることができないという問題点
がある。
本発明は、上記問題点を解消し、タイヤユニフ
オミテイの主要因たる両シヨルダー部の剛性をタ
イヤユニフオミテイマシンを利用して測定でき、
しかもその剛性を具体的な数値で求めることが可
能なタイヤユニフオミテイの測定方法を提供する
ことを目的とする。
オミテイの主要因たる両シヨルダー部の剛性をタ
イヤユニフオミテイマシンを利用して測定でき、
しかもその剛性を具体的な数値で求めることが可
能なタイヤユニフオミテイの測定方法を提供する
ことを目的とする。
上記目的は本発明によれば、タイヤユニフオミ
テイマシンの負荷ドラム軸の両端に取付けられた
２個のＸ−Ｙロードセルの各々のラジアル方向の
出力及びラテラル方向の出力と、両ロードセル間
の距離と、各シヨルダー部から負荷ドラム軸まで
の最短距離と、シヨルダー幅との関係から両シヨ
ルダー部の剛性を個別に求めるようにすることに
より達成される。
テイマシンの負荷ドラム軸の両端に取付けられた
２個のＸ−Ｙロードセルの各々のラジアル方向の
出力及びラテラル方向の出力と、両ロードセル間
の距離と、各シヨルダー部から負荷ドラム軸まで
の最短距離と、シヨルダー幅との関係から両シヨ
ルダー部の剛性を個別に求めるようにすることに
より達成される。
本発明にあつては、タイヤユニフオミテイマシ
ンの負荷ドラム軸の両端に取付けられている２個
のＸ−Ｙロードセルの出力かれ、タイヤ両シヨル
ダー部で発生する力のラテラル方向の成分によつ
てＸ−Ｙロードセルに与えられる回転モーメント
を除去し、かつ残つたタイヤ両シヨルダー部のラ
ジアル方向の出力の合力を別々に分離して、該ラ
ジアル方向の出力及びラテラル方向の出力と、両
ロードセル間の距離と、各シヨルダー部から負荷
ドラム軸までの最短距離と、シヨルダー幅との関
係から両シヨルダー部の剛性、すなわちタイヤの
各々のシヨルダー部のラジアル方向のユニフオミ
テイを求める。
ンの負荷ドラム軸の両端に取付けられている２個
のＸ−Ｙロードセルの出力かれ、タイヤ両シヨル
ダー部で発生する力のラテラル方向の成分によつ
てＸ−Ｙロードセルに与えられる回転モーメント
を除去し、かつ残つたタイヤ両シヨルダー部のラ
ジアル方向の出力の合力を別々に分離して、該ラ
ジアル方向の出力及びラテラル方向の出力と、両
ロードセル間の距離と、各シヨルダー部から負荷
ドラム軸までの最短距離と、シヨルダー幅との関
係から両シヨルダー部の剛性、すなわちタイヤの
各々のシヨルダー部のラジアル方向のユニフオミ
テイを求める。
第１図ないし第３図は本発明による両シヨルダ
ー部の剛性を求める方法を説明するための原理図
である。１はユニフオミテイマシンの負荷ドラム
で、そのドラム軸２には上下にＸ−Ｙロードセル
３ａ，３ｂが取付けられている。この負荷ドラム
１に第１図のようにタイヤ４を押付けると、Ｘ−
Ｙロードセル３ａ，３ｂの各々より出力が出され
る。この出力のラジアル方向の成分を各々Ra，
Rbとし、ラテラル方向の成分を各々La，Lbとす
ると、タイヤのラジアルフオース（RF）はRa＋
Rb、ラテラルフオース（LF）はLa＋Lbで表わ
される。上記LaとLbは等しい値であるが、Raと
Rbは異なつた値となる。RaとRbとが異なつた値
となるのは、ロードセル３ａ，３ｂに現われる力
が、タイヤ４の両シヨルダー部５ａ，５ｂの剛性
が異なることに起因して両シヨルダー部５ａ，５
ｂからロードセル３ａ，３ｂに各々不均一に加わ
るラジアル方向の力ax，bxと、両シヨルダー部
５ａ，５ｂのラテラル方向の力ay，byがドラム
軸２の回転モーメントma，mbとしてロードセル
３ａ，３ｂに加わる力との合力であり、特に、回
転モーメントma，mbがRa，Rbで互いに逆向き
となるので、ロードセル３ａ，３ｂの出力が等し
くならないためである。
ー部の剛性を求める方法を説明するための原理図
である。１はユニフオミテイマシンの負荷ドラム
で、そのドラム軸２には上下にＸ−Ｙロードセル
３ａ，３ｂが取付けられている。この負荷ドラム
１に第１図のようにタイヤ４を押付けると、Ｘ−
Ｙロードセル３ａ，３ｂの各々より出力が出され
る。この出力のラジアル方向の成分を各々Ra，
Rbとし、ラテラル方向の成分を各々La，Lbとす
ると、タイヤのラジアルフオース（RF）はRa＋
Rb、ラテラルフオース（LF）はLa＋Lbで表わ
される。上記LaとLbは等しい値であるが、Raと
Rbは異なつた値となる。RaとRbとが異なつた値
となるのは、ロードセル３ａ，３ｂに現われる力
が、タイヤ４の両シヨルダー部５ａ，５ｂの剛性
が異なることに起因して両シヨルダー部５ａ，５
ｂからロードセル３ａ，３ｂに各々不均一に加わ
るラジアル方向の力ax，bxと、両シヨルダー部
５ａ，５ｂのラテラル方向の力ay，byがドラム
軸２の回転モーメントma，mbとしてロードセル
３ａ，３ｂに加わる力との合力であり、特に、回
転モーメントma，mbがRa，Rbで互いに逆向き
となるので、ロードセル３ａ，３ｂの出力が等し
くならないためである。
そこで両シヨルダー部５ａ，５ｂの剛性をシミ
ユレーシヨンした一対の弾性円板５a′，５b′を考
え、これがシヨルダー部５ａ，５ｂの剛性の変動
に対応するように回転軸６に偏心して取付けれ
ば、シミユレーシヨンタイヤが構成できる。この
シミユレーシヨンタイヤに負荷ドラム１が押し付
けられるとシヨルダー部、なわち弾性円板５a′，
５b′より負荷ドラム１に力ａ→，ｂ→が加わり、この
力はロードセル３ａ，３ｂにより検出される。こ
の力ａ→，ｂ→のラジアル方向の成分を各々ax、bx、
ラテラル方向の成分を各々ay、byとすると、ax
＋bxがラジアルフオース（RF）、又ay＋byがラ
テラルフオース（LF）となる。このRF及びLF
は前述したようにロードセル３ａ，３ｂの出力の
剛性として取出される。
ユレーシヨンした一対の弾性円板５a′，５b′を考
え、これがシヨルダー部５ａ，５ｂの剛性の変動
に対応するように回転軸６に偏心して取付けれ
ば、シミユレーシヨンタイヤが構成できる。この
シミユレーシヨンタイヤに負荷ドラム１が押し付
けられるとシヨルダー部、なわち弾性円板５a′，
５b′より負荷ドラム１に力ａ→，ｂ→が加わり、この
力はロードセル３ａ，３ｂにより検出される。こ
の力ａ→，ｂ→のラジアル方向の成分を各々ax、bx、
ラテラル方向の成分を各々ay、byとすると、ax
＋bxがラジアルフオース（RF）、又ay＋byがラ
テラルフオース（LF）となる。このRF及びLF
は前述したようにロードセル３ａ，３ｂの出力の
剛性として取出される。
上記シミユレーシヨンにより両シヨルダー部５
ａ，５ｂの剛性が計算により求められる。以下そ
の計算方法を第４図により説明する。第４図にお
いてＡ，Ｂは各々両シヨルダー部５ａ，５ｂの力
点、l0はこの力点Ａ，Ｂからドラム軸２までの最
短距離、すなわちドラム１の半径、Ｃ，Ｄは前記
力点Ａ，Ｂがドラム軸２に作用する点、l1はロー
ドセル３ａから作用点D′、及びロードセル３ｂ
から作用点Ｃまでの距離、l2はロードセル３ａか
ら作用点Ｃ、及びロードセル３ｂから作用点Ｄま
での距離を示す。Ra，Rbは各々ロードセル３
ａ，３ｂが受けるラジアル方向の力、ax，bx及
びay，byは各々シヨルダー部５ａ及び５ｂの力
点Ａ，Ｂからラジアル方向、ラテラル方向の及ぼ
す力の成分を示すものとする。
ａ，５ｂの剛性が計算により求められる。以下そ
の計算方法を第４図により説明する。第４図にお
いてＡ，Ｂは各々両シヨルダー部５ａ，５ｂの力
点、l0はこの力点Ａ，Ｂからドラム軸２までの最
短距離、すなわちドラム１の半径、Ｃ，Ｄは前記
力点Ａ，Ｂがドラム軸２に作用する点、l1はロー
ドセル３ａから作用点D′、及びロードセル３ｂ
から作用点Ｃまでの距離、l2はロードセル３ａか
ら作用点Ｃ、及びロードセル３ｂから作用点Ｄま
での距離を示す。Ra，Rbは各々ロードセル３
ａ，３ｂが受けるラジアル方向の力、ax，bx及
びay，byは各々シヨルダー部５ａ及び５ｂの力
点Ａ，Ｂからラジアル方向、ラテラル方向の及ぼ
す力の成分を示すものとする。
ロードセル３ａ，３ｂに及ぼすラジアル方向の
力Ra，Rbはaxとbxによる力のつり合いと、ay，
byによる回転モーメント（第４図のma，mb）に
よる力の合成であるから、Ra，Rbは次式で表わ
される。
力Ra，Rbはaxとbxによる力のつり合いと、ay，
byによる回転モーメント（第４図のma，mb）に
よる力の合成であるから、Ra，Rbは次式で表わ
される。
Ra＝（l1／l1＋l2ax＋l2／l1＋l2bx）
＋（−l0／l1＋l2ay
−l0／l1＋l2by） ……(1)
Rb＝（l2／l1＋l2ax＋l1／l1＋l2bx）
＋（l0／l1＋l2ay＋l0／l1＋l2by） ……(2)
上記(1)(2)式における右辺第１項のかつこが
（ax、bx）による力のつり合いによる部分、右辺
第２項にかつこが（ay、by）による回転モーメ
ント力を示している。(1)(2)式を整理すると Ra＝｛（l1ax−l0ay）＋（l2bx−l0by）｝／（l1＋l2） ……（1′） Rb＝｛（l2ax＋l0ay）＋（l1bx＋l0by）｝／（l1＋l2） ……（2′） 上記（1′）（2′）式にラテラルフオースLF＝ay
＋byを代入して整理すると （l1＋l2）Ra＋l0（LF）＝l1ax＋l2bx ……(3) （l1＋l2）Rb−l0（LF）＝l2ax＋l1bx ……(4) 上記(3)(4)式からax、bxを求めると ax＝｛（l1Ra−l2Rb）＋（LF）l0｝／（l1−l2）
……(5) bx＝｛（l2Ra−l1Rb）＋（LF）l0｝／（l2−l1）
……(6) ここでl1−l2はシヨルダー幅を表わすのでシヨ
ルダー幅をＷ（＝l1−l2）とし、かつl1＋l2はロー
ドセル３ａ，３ｂ間の距離を表わすのでこれをＬ
（＝l1＋l2）とおくと、上記(5)(6)式は次のように変
形される。
（ax、bx）による力のつり合いによる部分、右辺
第２項にかつこが（ay、by）による回転モーメ
ント力を示している。(1)(2)式を整理すると Ra＝｛（l1ax−l0ay）＋（l2bx−l0by）｝／（l1＋l2） ……（1′） Rb＝｛（l2ax＋l0ay）＋（l1bx＋l0by）｝／（l1＋l2） ……（2′） 上記（1′）（2′）式にラテラルフオースLF＝ay
＋byを代入して整理すると （l1＋l2）Ra＋l0（LF）＝l1ax＋l2bx ……(3) （l1＋l2）Rb−l0（LF）＝l2ax＋l1bx ……(4) 上記(3)(4)式からax、bxを求めると ax＝｛（l1Ra−l2Rb）＋（LF）l0｝／（l1−l2）
……(5) bx＝｛（l2Ra−l1Rb）＋（LF）l0｝／（l2−l1）
……(6) ここでl1−l2はシヨルダー幅を表わすのでシヨ
ルダー幅をＷ（＝l1−l2）とし、かつl1＋l2はロー
ドセル３ａ，３ｂ間の距離を表わすのでこれをＬ
（＝l1＋l2）とおくと、上記(5)(6)式は次のように変
形される。
ax＝｛Ｌ（Ra−Rb）＋Ｗ（Ra＋Rb）＋2l0（LF）｝／
2W ……(7) bx＝−｛Ｌ（Ra−Rb）−Ｗ（Ra＋Rb） ＋2l0（LF）｝／2W ……(8) 上記(7)(8)式においてRa＋Rbはラジアルフオー
スであるからこれをRFとおくと次式が得られる。
2W ……(7) bx＝−｛Ｌ（Ra−Rb）−Ｗ（Ra＋Rb） ＋2l0（LF）｝／2W ……(8) 上記(7)(8)式においてRa＋Rbはラジアルフオー
スであるからこれをRFとおくと次式が得られる。
ax＝Ｌ（Ra−Rb）＋2l0（LF）／2W＋0.5（RF） ……(9)
bx＝−｛Ｌ（Ra−Rb）＋2l0（LF）｝／2W＋0.5（RF）
……(10)
上記(9)(10)式における右辺は全て既知の数値であ
るから、演算回路によつてax、bxを求めること
ができる。
るから、演算回路によつてax、bxを求めること
ができる。
第５図において演算回路の具体例を示してい
る。Ra′，Rb′はラジアルフオースロードセルで、
各々の出力は初段の増巾器７，８で増巾された後
次の増巾器９，１０に入力される。増巾器９によ
つてＬ（Ra−Rb）が求められ、増巾器１０によ
つて0.5（Ra＋Rb）、すなわち0.5（RF）が求めら
れる。La′，Lb′はラテルフオースロードセルで、
初段の増巾器１１で増巾された後、次段の増巾器
１２で2l0（LF）が求められる。増巾器９，１２
の出力は除算器１３に入力される。該除算器１３
には設定部１４からシヨルダー幅Ｗが入力され、
ここで前記(9)(10)式の第１項が計算される。この除
算器１３の出力を正又は負で加算器１５，１６に
入力し、該加算器１５，１６で0.5（RF）を加算
してax，bxが出力される。
る。Ra′，Rb′はラジアルフオースロードセルで、
各々の出力は初段の増巾器７，８で増巾された後
次の増巾器９，１０に入力される。増巾器９によ
つてＬ（Ra−Rb）が求められ、増巾器１０によ
つて0.5（Ra＋Rb）、すなわち0.5（RF）が求めら
れる。La′，Lb′はラテルフオースロードセルで、
初段の増巾器１１で増巾された後、次段の増巾器
１２で2l0（LF）が求められる。増巾器９，１２
の出力は除算器１３に入力される。該除算器１３
には設定部１４からシヨルダー幅Ｗが入力され、
ここで前記(9)(10)式の第１項が計算される。この除
算器１３の出力を正又は負で加算器１５，１６に
入力し、該加算器１５，１６で0.5（RF）を加算
してax，bxが出力される。
第６図は本発明方法をタイヤ修正に応用した実
施例である。４はタイヤ、１は負荷ドラム、３
ａ，３ｂはＸ−Ｙロードセルで、各々にラジアル
フオースロードセルRa′，Rb′とラテラルフオー
スロードセルLa′，Lb′が含まれてい。演算回路
１７は前記第５図の回路に相当する［但し、設定
部１４は含まない］。ドラム１にタイヤ３を押し
つけて回転させると、各ロードセル３ａ，３ｂか
らRa，Rb，La，Lbの出力が発生して演算回路
１７に入力され、かつシヨルダー幅設定部１４か
らシヨルダー幅Ｗが入力され、前述のようにax、
bxが算出される。この出力ax、bxは遅延回路２
２を通つてサーボ装置１８ａ，１８ｂに入力され
る。一方前記設定部１４からシヨルダー幅Ｗが砥
石幅制御装置１９に入力され、サーボ装置１８
ａ，１８ｂを制御して砥石２０ａ，２０ｂをタイ
ヤのシヨルダー位置に設定している。前記出力
ax、bxによつてサーボ装置１８ａ，１８ｂは砥
石モータ２１ａ，２１ｂを制御し、ax、bxの強
さに合わせてシヨルダー部に砥石２０ａ，２０ｂ
を押付けてシヨルダー部の剛性を修正する。
施例である。４はタイヤ、１は負荷ドラム、３
ａ，３ｂはＸ−Ｙロードセルで、各々にラジアル
フオースロードセルRa′，Rb′とラテラルフオー
スロードセルLa′，Lb′が含まれてい。演算回路
１７は前記第５図の回路に相当する［但し、設定
部１４は含まない］。ドラム１にタイヤ３を押し
つけて回転させると、各ロードセル３ａ，３ｂか
らRa，Rb，La，Lbの出力が発生して演算回路
１７に入力され、かつシヨルダー幅設定部１４か
らシヨルダー幅Ｗが入力され、前述のようにax、
bxが算出される。この出力ax、bxは遅延回路２
２を通つてサーボ装置１８ａ，１８ｂに入力され
る。一方前記設定部１４からシヨルダー幅Ｗが砥
石幅制御装置１９に入力され、サーボ装置１８
ａ，１８ｂを制御して砥石２０ａ，２０ｂをタイ
ヤのシヨルダー位置に設定している。前記出力
ax、bxによつてサーボ装置１８ａ，１８ｂは砥
石モータ２１ａ，２１ｂを制御し、ax、bxの強
さに合わせてシヨルダー部に砥石２０ａ，２０ｂ
を押付けてシヨルダー部の剛性を修正する。
以上のように本発明によれば両シヨルダー部の
剛性波形が個別に求められるから両シヨルダー部
の剛性を均一化することが可能となりタイヤの諸
特性、すなわちRFV、LFV等を完全に修正する
ことが可能となる。一般にRFVは両シヨルダー
部の剛性の和に起因し、LFVは両シヨルダー部
の剛性の差に起因し、コニシテイは両シヨルダー
部の剛性の差の平均値に起因するから、両シヨル
ダー部の剛性を揃えておけばLFV及びコニシテ
イの絶対値は減少する。したがつて、本発明方法
を利用すればRFVを変化させることなくLFVを
減少させることも可能となる。さらに本発明によ
れば両シヨルダー部の剛性を求めるために特殊な
機械を必要とせず、タイヤユニフオミテイーマシ
ンをそのまま利用できるため正確な測定ができる
という効果がある。
剛性波形が個別に求められるから両シヨルダー部
の剛性を均一化することが可能となりタイヤの諸
特性、すなわちRFV、LFV等を完全に修正する
ことが可能となる。一般にRFVは両シヨルダー
部の剛性の和に起因し、LFVは両シヨルダー部
の剛性の差に起因し、コニシテイは両シヨルダー
部の剛性の差の平均値に起因するから、両シヨル
ダー部の剛性を揃えておけばLFV及びコニシテ
イの絶対値は減少する。したがつて、本発明方法
を利用すればRFVを変化させることなくLFVを
減少させることも可能となる。さらに本発明によ
れば両シヨルダー部の剛性を求めるために特殊な
機械を必要とせず、タイヤユニフオミテイーマシ
ンをそのまま利用できるため正確な測定ができる
という効果がある。
第１図ないし第３図は本発明の原理図で第１図
は側面図、第２図はシミユレーシヨンタイヤを用
いた側面図、第３図はその上面図、第４図は計算
方法を示す説明図、第５図は演算回路図、第６図
はタイヤ修正装置の概略図である。 １：負荷ドラム、２：負荷ドラム軸、３ａ，３
ｂ：Ｘ−Ｙロードセル、４：タイヤ、５ａ，５
ｂ：シヨルダー部、Ra，Rb：ラジアル方向の出
力、La，Lb：ラテラル方向の出力。
は側面図、第２図はシミユレーシヨンタイヤを用
いた側面図、第３図はその上面図、第４図は計算
方法を示す説明図、第５図は演算回路図、第６図
はタイヤ修正装置の概略図である。 １：負荷ドラム、２：負荷ドラム軸、３ａ，３
ｂ：Ｘ−Ｙロードセル、４：タイヤ、５ａ，５
ｂ：シヨルダー部、Ra，Rb：ラジアル方向の出
力、La，Lb：ラテラル方向の出力。
Claims (1)
- １ タイヤユニフオミテイマシンの負荷ドラム軸
２の両端に取付けられた２個のＸ−Ｙロードセル
３ａ，３ｂの各々のラジアル方向の出力Ra，Rb
及びラテラル方向の出力La，Lbと、両ロードセ
ル３ａ，３ｂ間の距離と、各シヨルダー部５ａ，
５ｂから負荷ドラム軸２までの最短距離と、シヨ
ルダー幅との関係から両シヨルダー部５ａ，５ｂ
の剛性を個別に求めるようにしたことを特徴とす
るタイヤのユニフオミテイ測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55185552A JPS57110933A (en) | 1980-12-27 | 1980-12-27 | Measurement of uniformity of tyre |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55185552A JPS57110933A (en) | 1980-12-27 | 1980-12-27 | Measurement of uniformity of tyre |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57110933A JPS57110933A (en) | 1982-07-10 |
| JPS6351261B2 true JPS6351261B2 (ja) | 1988-10-13 |
Family
ID=16172799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55185552A Granted JPS57110933A (en) | 1980-12-27 | 1980-12-27 | Measurement of uniformity of tyre |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57110933A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0220149U (ja) * | 1988-07-26 | 1990-02-09 | ||
| JPH03113348A (ja) * | 1989-09-28 | 1991-05-14 | Shimadzu Corp | 遠隔測定型分光光度計 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61231431A (ja) * | 1985-04-05 | 1986-10-15 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤユニフオミテイの測定方法 |
| US4984393A (en) * | 1987-07-01 | 1991-01-15 | The Uniroyal Goodrich Tire Company | Method for tire uniformity correction |
| US5263284A (en) * | 1992-11-20 | 1993-11-23 | General Tire, Inc. | Method of simultaneously correcting excessive radial force variations and excessive lateral force variations in a pneumatic tire |
| DE102019216215A1 (de) * | 2019-10-22 | 2021-04-22 | Zf Friedrichshafen Ag | Prüfstand und Verfahren zur Prüfung von Fahrzeugreifen |
-
1980
- 1980-12-27 JP JP55185552A patent/JPS57110933A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0220149U (ja) * | 1988-07-26 | 1990-02-09 | ||
| JPH03113348A (ja) * | 1989-09-28 | 1991-05-14 | Shimadzu Corp | 遠隔測定型分光光度計 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57110933A (en) | 1982-07-10 |
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