JPS6362323B2 - - Google Patents
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- JPS6362323B2 JPS6362323B2 JP61043459A JP4345986A JPS6362323B2 JP S6362323 B2 JPS6362323 B2 JP S6362323B2 JP 61043459 A JP61043459 A JP 61043459A JP 4345986 A JP4345986 A JP 4345986A JP S6362323 B2 JPS6362323 B2 JP S6362323B2
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- cutting
- helix angle
- end mill
- blade
- blades
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
- B23C5/1009—Ball nose end mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/003—Milling-cutters with vibration suppressing means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/04—Plain cutters, i.e. having essentially a cylindrical or tapered cutting surface of substantial length
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2210/00—Details of milling cutters
- B23C2210/04—Angles
- B23C2210/0485—Helix angles
- B23C2210/0492—Helix angles different
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
この発明は、外周にねじれを有する複数の切刃
が形成された転削工具に関するものである。 ［従来の技術］ 従来のこの種の転削工具としては、第８図Ａ，
Ｂに示すエンドミルがある。このエンドミルは、
棒状をなすエンドミル本体１の先端部にある刃部
１ａの外周に複数の切刃２を形成されてなるもの
であり、切刃２はエンドミル本体１が大きく振動
するのを防止するために、ねじれをもつて形成さ
れている。 すなわち、仮に切刃２をエンドミル本体１の長
手方向に沿つてストレートに形成した場合には、
切刃２の軸線方向における切り込み部分全体がワ
ークに同時に喰付き、またワークから同時に離れ
る。そして、切刃２がワークに喰付く際にエンド
ミル本体１に切削荷重が衝撃的に作用する一方、
切刃２がワークから離れる際にはエンドミル本体
１に作用する切削荷重が急激に減少する。この切
削荷重の急激な変化によつて、エンドミル本体１
が振動せしめられる。この点、上記のエンドミル
においては、切刃２をねじれをもつて形成してい
るから、切刃２はワークに徐々に喰付き、またワ
ークから徐々に離れる。したがつて、切削荷重が
急激に変動することがなく、エンドミル本体１が
振動するのを防止することができる。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、上記のエンドミルにおいては、
切削荷重の急激な変化に伴う比較的大きな振動は
防止することができるものの、比較的小さな振動
の発生があつた。このため、仕上げ面が悪化し、
特に高い面粗度が要求されるような場合、あるい
は重切削（深切り込み）または高送りで切削する
ような場合には、充分に満足し得るものとはいい
難かつた。 ［問題点の原因追及］ そこで、この出願の発明者は、比較的小さな振
動の発生原因を追及し、その原因が次のような点
にあるものと推定するに至つた。 すなわち、上記従来のエンドミルにおいては、
各切刃２のねじれ角が互いに等しく、しかも各切
刃２が周方向に等間隔をもつて形成されているか
ら、第９図に示すように、切刃２の各部からその
切刃２に隣接する切刃２までの軸線方向および周
方向の間隔はいずれの部分においても一定になつ
ている。そして、一定間隔を有する各切刃２に切
削荷重が作用した場合には、その切削荷重によつ
て惹起されるエンドミル本体１の振動も常にほぼ
一定の振動数を有し、この振動が互いに共振し
て、エンドミル本体１に比較的小さな、しかし面
粗度に悪影響を及ぼす程度の振動を発生させるも
のと推定した。 ［発明の目的］ この発明は、上記の推定に基づいてなされたも
のであり、工具本体に比較的小さな振動が発生す
るのを防止することができ、これによつて仕上げ
面の向上、重切削（深切り込み）および高送り切
削を可能ならしめ、しかも切屑詰まりの発生を防
止することができる転削工具を提供することを目
的とする。 ［問題点を解決するための手段および作用］ この発明は、上記の目的を達成するために、複
数の切刃のうちの少なくとも１つの切刃のねじれ
角を他の切刃のねじれ角と異なる角度に設定する
とともに、回転方向において隣接する２つの切刃
で、回転方向前方に位置する切刃のねじれ角が回
転方向後方に位置する切刃のねじれ角より大きい
２つの切刃の間の周方向の間隔を、回転方向にお
いて隣接する２つの切刃で、回転方向前方に位置
する切刃のねじれ角が回転方向後方に位置する切
刃のねじれ角より小さい２つの切刃の間の間隔よ
りも、切刃の２つの端縁のうち回転方向前方に位
置する端縁が存する前記工具本体の端部において
大きく設定したものである。 少なくとも１つの切刃のねじれ角を他の切刃の
ねじれ角と異なる角度に設定すると、異なるねじ
れ角に設定された切刃とこれに隣接する切刃との
間の周方向および軸線方向の間隔がその切刃の先
端から後端側へ向かうにしたがつて連続的に変化
する。この結果、エンドミル本体に発生する振動
の振動数がエンドミルの回転に伴つて変化し、そ
れらの振動が互いに打ち消し合う。したがつて、
エンドミル本体に仕上げ面を悪化させるような振
動が発生するのを防止することができる。 ところで、切刃のねじれ角を互いに異なるもの
に設定すると、上記のように２つの切刃の間の周
方向の間隔が切刃の一端側から他端側へ向かうに
したがつて漸次減少または増大する。これに対応
して、２つの切刃の間に形成すべきチツプポケツ
トの周方向の幅を漸次減少または増大させること
が必要になつてくる。この場合、幅が漸次増大す
るチツプポケツトについては問題ないが、幅が漸
次減少するチツプポケツトについては、幅が減少
する側の端部において切屑詰まりが生じるおそれ
がある。 そこで、この発明においては、回転方向におい
て隣接する２つの切刃で、回転方向前方に位置す
る切刃のねじれ角が回転方向後方に位置する切刃
のねじれ角より大きい２つの切刃の間の周方向の
間隔を、回転方向において隣接する２つの切刃
で、回転方向前方に位置する切刃のねじれ角が回
転方向後方に位置する切刃のねじれ角より小さい
２つの切刃の間の間隔よりも、切刃の２つの端縁
のうち回転方向前方に位置する端縁が存する側の
前記工具本体の端部において大きく設定するよう
にしている。すなわち、幅が工具本体の一端側か
ら他端側へ向かうにしたがつて漸次狭くなるチツ
プポケツトにおいては、その一端側の幅を他のチ
ツプポケツトの一端側の幅よりも予め広くしてお
き、これによつて漸次幅狭になるチツプポケツト
が過度に狭くなるのを防止しているのである。 なお、平フライスのように、両端部および中央
部がほぼ同じ頻度をもつて使用されるような転削
工具においては、各チツプポケツトの幅が刃部の
中央部において互いに同幅になるように設定し、
エンドミルのように切刃の使用範囲がその先端か
ら一定の範囲まである転削工具においては、工具
本体の先端から刃長の1/3ないし中央部の範囲に
おいて、各チツプポケツトの幅が同幅になるよう
に設定するのが望ましい。 ［実施例］ 以下、この発明の一実施例について第１図Ａ，
Ｂおよび第３図を参照して説明する。 図中、符号１１はエンドミル本体であり、この
エンドミル本体１１の先端部は刃部１２とされて
いる。この刃部１２の外周には、ねじれを有する
４つの切刃１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄが形
成されている。切刃１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１
３ｄの各間には、順次チツプポケツト１４ａ，１
４ｂ，１４ｃ，１４ｄが形成されている。また、
エンドミル本体１１の先端面には、各切刃１３
ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄから回転中心Ｏ側へ
向つて延びる底刃１５ａ，１５ｂ，１５ｃ，１５
ｄがそれぞれ形成されている。各底刃１５ａ〜１
５ｄは、軸方向先端視において凹湾曲状に形成さ
れており、これによつてその切削性能の向上を図
つている。 上記４つの切刃１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３
ｄのうち回転中心Ｏを挾んで位置する２つの切刃
１３ａ，１３ｃのねじれ角はθ1とされ、他の２つ
の切刃１３ｂ，１３ｄのねじれ角はθ2とされてい
る。そして、これらθ1とθ2とは、θ1＜θ2に設定さ
れている。また、４つの切刃１３ａ，１３ｂ，１
３ｃ，１３ｄは、第１図Ａおよび第２図に示すよ
うに、刃部１２の先端においては周方向の間隔が
切刃１３ａと１３ｂとの間l1および切刃１３ｃと
１３ｄとの間l1で狭く、切刃１３ｂと１３ｃとの
間l2および切刃１３ｄと１３ａとの間l2で広くな
るように配置されている（l1＜l2）。しかも、実際
に使用される刃長が刃部１２の長さの2/3程度で
ある点を考慮して、刃部１２の先端からその全長
の1/3程度後方に向かつた位置において、各切刃
間の間隔が同じになるように設定されている。 しかして、上記構成のエンドミルにおいては、
２つの切刃１３ａ，１３ｃのねじれ角θ1を小さ
く、他の２つの切刃１３ｂ，１３ｄのねじれ角θ2
を大きくしているから、第２図に示すように、切
刃１３ａと１３ｂとの間および切刃１３ｃと１３
ｄとの間の周方向並びに軸方向の間隔は各切刃に
沿つて先端から後端側へ向かうにしたがつて漸次
広くなり、切刃１３ｂと１３ｃとの間および切刃
１３ｄと１３ａとの間の周方向並びに軸方向の間
隔は漸次狭くなる。したがつて、各切刃がワーク
を切削することによつて生じる微少な振動の振動
数が、エンドミルの回転に伴つて変化する。この
結果、切刃の切削によつて惹起される振動が互い
に打ち消し合い、仕上げ面の面粗度を悪化させる
ような振動がエンドミル本体１１に発生するのを
防止することができる。 ところで、上述のように、この発明において切
刃１３ａ，１３ｃと切刃１３ｂ，１３ｄとのねじ
れ角を互いに異なるものとしたのは、それによつ
て各切刃間の間隔を変化させ、これによつてエン
ドミル本体１１が振動するのを防止するためであ
り、振動防止効果は切刃間の間隔の変化率が大き
いほど発揮することができる。その変化率を大き
くするためには、ねじれ角θ1とθ2との差を大きく
すればよい。しかしその一方、また、ねじれ角θ1
とθ2とを異なる大きさのものにすると、切刃間の
間隔が変化するのに伴つて、４つのチツプポケツ
ト１４ａ，１４ｂ，１４ｃ，１４ｄの幅に広狭の
差が生じる。具体的には、チツプポケツト１４
ａ，１４ｃの幅が先端側から後端側へ向かうにし
たがつて漸次広くなり、チツプポケツト１４ｂ，
１４ｄの幅が漸次狭くなる。この場合、チツプポ
ケツト１４ａ，１４ｃについては、その幅が漸次
広くなるから問題ないが、チツプポケツト１４
ｂ，１４ｄについてはその後端側における幅が過
度に狭くなると、切屑の排出に難が生じる。この
点、上記のエンドミルにおいては、後端側の幅が
狭くなる切刃１３ｂ，１３ｃの間および１３ｄ，
１３ａの間の先端における間隔l2を他の切刃間の
間隔l1よりも予め広くしてあるから、それに対応
してチツプポケツト１４ｂおよび１４ｄの先端に
おける幅を他のチツプポケツト１４ａ，１４ｃの
幅よりも広くすることができる。したがつて、切
屑詰まりが発生するのを防止することができる。 なお、θ1とθ2との差については、４枚刃のエン
ドミルにおいてその直径Ｄが20mm程度で、刃部１
２の長さが3D内であれば、｜θ1−θ2｜＝1゜〜10゜と
するのが望ましい。 次に、この発明の他の実施例を説明する。な
お、以下に示す実施例においては、上記実施例と
異なる点についてのみ説明し、上記実施例と同様
な部分については同一符号を付してその説明を省
略する。 第３図に示すエンドミルは、エンドミル本体１
１の中央部に先端面から後端面まで貫通する貫通
孔１６を形成したものである。なお、貫通孔１６
を形成している関係上、いずれの底刃１３ａ，１
３ｂ，１３ｃ，１３ｄもエンドミル本体１１の中
心Ｏには達しておらず、またいずれも同じ長さに
なつている。 第４図に示すエンドミルは、底刃１３ａ，１３
ｂ，１３ｃ，１３ｄをそれぞれ直線状に形成した
ものである。なお、底刃を回転方向に向つて膨出
した形状とすることもある。 第５図に示すものは、刃部１２の先端部を半球
状に形成したボールエンドミルである。 さらに、第６図に示すものは、平フライスであ
り、このものにおいては、ねじれの弱い切刃１７
ａとねじれの強い切刃１７ｂとが交互に形成され
ている。 なお、上記の実施例は、全体が高速度鋼あるい
は超硬合金製のソリツドタイプのものであるが、
工具本体に切刃を有する切刃チツプをろう付けし
たろう付けタイプのものであつてもよい。また、
上記の実施例のエンドミルにおいては、４つの切
刃を形成しているが、切刃の数については複数で
あれば４つに限られるものではない。また、４つ
の切刃のうち２つ宛の切刃のねじれ角を同一に
し、しかもねじれ角を交互に大小としているが、
すべての切刃のねじれ角を互いに異なるものとし
てもよく、また互いに異なるねじれ角を有する切
刃をそのねじれ角が小さいものから周方向に順次
形成してもよい。いずれにしても、この発明では
複数の切刃のうちの少なくとも一の切刃のねじれ
角を他のもののねじれ角と異なる大きさに設定す
ればよい。さらに、上記実施例においては、ねじ
れ方向を切刃の軸方向すくい角が正のすくい角と
なるように設定しているが、ねじれ方向を逆にし
てもよい。さらにまた、この発明はエンドミル、
平フライスの他に、側フライス等の転削工具にも
適用することができる。 ［実施例］ 次に、この発明の効果の１つである振動防止に
ついての確認をするために行つた実験例を紹介す
る。なお、実験例の切削状態は第７図に示すとお
りである。 実験例 使用エンドミル 直径×全長×刃長×刃数 ＝20×120×60×４ ねじれ角、従来品 40゜（４刃共通） 発明品 38゜（２刃） 41゜（２刃） 切削条件 切削速度 40ｍ／min 送り速度 50，70，90，100および120mm／
mm 切削方式 ダウンカツト（湿式） 軸方向切り込み量Ｌ 40mm 径方向切り込み量Ｄ 10mm 被削材 SCM440 硬度 HB250 実験結果は次表のとおりである。
が形成された転削工具に関するものである。 ［従来の技術］ 従来のこの種の転削工具としては、第８図Ａ，
Ｂに示すエンドミルがある。このエンドミルは、
棒状をなすエンドミル本体１の先端部にある刃部
１ａの外周に複数の切刃２を形成されてなるもの
であり、切刃２はエンドミル本体１が大きく振動
するのを防止するために、ねじれをもつて形成さ
れている。 すなわち、仮に切刃２をエンドミル本体１の長
手方向に沿つてストレートに形成した場合には、
切刃２の軸線方向における切り込み部分全体がワ
ークに同時に喰付き、またワークから同時に離れ
る。そして、切刃２がワークに喰付く際にエンド
ミル本体１に切削荷重が衝撃的に作用する一方、
切刃２がワークから離れる際にはエンドミル本体
１に作用する切削荷重が急激に減少する。この切
削荷重の急激な変化によつて、エンドミル本体１
が振動せしめられる。この点、上記のエンドミル
においては、切刃２をねじれをもつて形成してい
るから、切刃２はワークに徐々に喰付き、またワ
ークから徐々に離れる。したがつて、切削荷重が
急激に変動することがなく、エンドミル本体１が
振動するのを防止することができる。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、上記のエンドミルにおいては、
切削荷重の急激な変化に伴う比較的大きな振動は
防止することができるものの、比較的小さな振動
の発生があつた。このため、仕上げ面が悪化し、
特に高い面粗度が要求されるような場合、あるい
は重切削（深切り込み）または高送りで切削する
ような場合には、充分に満足し得るものとはいい
難かつた。 ［問題点の原因追及］ そこで、この出願の発明者は、比較的小さな振
動の発生原因を追及し、その原因が次のような点
にあるものと推定するに至つた。 すなわち、上記従来のエンドミルにおいては、
各切刃２のねじれ角が互いに等しく、しかも各切
刃２が周方向に等間隔をもつて形成されているか
ら、第９図に示すように、切刃２の各部からその
切刃２に隣接する切刃２までの軸線方向および周
方向の間隔はいずれの部分においても一定になつ
ている。そして、一定間隔を有する各切刃２に切
削荷重が作用した場合には、その切削荷重によつ
て惹起されるエンドミル本体１の振動も常にほぼ
一定の振動数を有し、この振動が互いに共振し
て、エンドミル本体１に比較的小さな、しかし面
粗度に悪影響を及ぼす程度の振動を発生させるも
のと推定した。 ［発明の目的］ この発明は、上記の推定に基づいてなされたも
のであり、工具本体に比較的小さな振動が発生す
るのを防止することができ、これによつて仕上げ
面の向上、重切削（深切り込み）および高送り切
削を可能ならしめ、しかも切屑詰まりの発生を防
止することができる転削工具を提供することを目
的とする。 ［問題点を解決するための手段および作用］ この発明は、上記の目的を達成するために、複
数の切刃のうちの少なくとも１つの切刃のねじれ
角を他の切刃のねじれ角と異なる角度に設定する
とともに、回転方向において隣接する２つの切刃
で、回転方向前方に位置する切刃のねじれ角が回
転方向後方に位置する切刃のねじれ角より大きい
２つの切刃の間の周方向の間隔を、回転方向にお
いて隣接する２つの切刃で、回転方向前方に位置
する切刃のねじれ角が回転方向後方に位置する切
刃のねじれ角より小さい２つの切刃の間の間隔よ
りも、切刃の２つの端縁のうち回転方向前方に位
置する端縁が存する前記工具本体の端部において
大きく設定したものである。 少なくとも１つの切刃のねじれ角を他の切刃の
ねじれ角と異なる角度に設定すると、異なるねじ
れ角に設定された切刃とこれに隣接する切刃との
間の周方向および軸線方向の間隔がその切刃の先
端から後端側へ向かうにしたがつて連続的に変化
する。この結果、エンドミル本体に発生する振動
の振動数がエンドミルの回転に伴つて変化し、そ
れらの振動が互いに打ち消し合う。したがつて、
エンドミル本体に仕上げ面を悪化させるような振
動が発生するのを防止することができる。 ところで、切刃のねじれ角を互いに異なるもの
に設定すると、上記のように２つの切刃の間の周
方向の間隔が切刃の一端側から他端側へ向かうに
したがつて漸次減少または増大する。これに対応
して、２つの切刃の間に形成すべきチツプポケツ
トの周方向の幅を漸次減少または増大させること
が必要になつてくる。この場合、幅が漸次増大す
るチツプポケツトについては問題ないが、幅が漸
次減少するチツプポケツトについては、幅が減少
する側の端部において切屑詰まりが生じるおそれ
がある。 そこで、この発明においては、回転方向におい
て隣接する２つの切刃で、回転方向前方に位置す
る切刃のねじれ角が回転方向後方に位置する切刃
のねじれ角より大きい２つの切刃の間の周方向の
間隔を、回転方向において隣接する２つの切刃
で、回転方向前方に位置する切刃のねじれ角が回
転方向後方に位置する切刃のねじれ角より小さい
２つの切刃の間の間隔よりも、切刃の２つの端縁
のうち回転方向前方に位置する端縁が存する側の
前記工具本体の端部において大きく設定するよう
にしている。すなわち、幅が工具本体の一端側か
ら他端側へ向かうにしたがつて漸次狭くなるチツ
プポケツトにおいては、その一端側の幅を他のチ
ツプポケツトの一端側の幅よりも予め広くしてお
き、これによつて漸次幅狭になるチツプポケツト
が過度に狭くなるのを防止しているのである。 なお、平フライスのように、両端部および中央
部がほぼ同じ頻度をもつて使用されるような転削
工具においては、各チツプポケツトの幅が刃部の
中央部において互いに同幅になるように設定し、
エンドミルのように切刃の使用範囲がその先端か
ら一定の範囲まである転削工具においては、工具
本体の先端から刃長の1/3ないし中央部の範囲に
おいて、各チツプポケツトの幅が同幅になるよう
に設定するのが望ましい。 ［実施例］ 以下、この発明の一実施例について第１図Ａ，
Ｂおよび第３図を参照して説明する。 図中、符号１１はエンドミル本体であり、この
エンドミル本体１１の先端部は刃部１２とされて
いる。この刃部１２の外周には、ねじれを有する
４つの切刃１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄが形
成されている。切刃１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１
３ｄの各間には、順次チツプポケツト１４ａ，１
４ｂ，１４ｃ，１４ｄが形成されている。また、
エンドミル本体１１の先端面には、各切刃１３
ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄから回転中心Ｏ側へ
向つて延びる底刃１５ａ，１５ｂ，１５ｃ，１５
ｄがそれぞれ形成されている。各底刃１５ａ〜１
５ｄは、軸方向先端視において凹湾曲状に形成さ
れており、これによつてその切削性能の向上を図
つている。 上記４つの切刃１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３
ｄのうち回転中心Ｏを挾んで位置する２つの切刃
１３ａ，１３ｃのねじれ角はθ1とされ、他の２つ
の切刃１３ｂ，１３ｄのねじれ角はθ2とされてい
る。そして、これらθ1とθ2とは、θ1＜θ2に設定さ
れている。また、４つの切刃１３ａ，１３ｂ，１
３ｃ，１３ｄは、第１図Ａおよび第２図に示すよ
うに、刃部１２の先端においては周方向の間隔が
切刃１３ａと１３ｂとの間l1および切刃１３ｃと
１３ｄとの間l1で狭く、切刃１３ｂと１３ｃとの
間l2および切刃１３ｄと１３ａとの間l2で広くな
るように配置されている（l1＜l2）。しかも、実際
に使用される刃長が刃部１２の長さの2/3程度で
ある点を考慮して、刃部１２の先端からその全長
の1/3程度後方に向かつた位置において、各切刃
間の間隔が同じになるように設定されている。 しかして、上記構成のエンドミルにおいては、
２つの切刃１３ａ，１３ｃのねじれ角θ1を小さ
く、他の２つの切刃１３ｂ，１３ｄのねじれ角θ2
を大きくしているから、第２図に示すように、切
刃１３ａと１３ｂとの間および切刃１３ｃと１３
ｄとの間の周方向並びに軸方向の間隔は各切刃に
沿つて先端から後端側へ向かうにしたがつて漸次
広くなり、切刃１３ｂと１３ｃとの間および切刃
１３ｄと１３ａとの間の周方向並びに軸方向の間
隔は漸次狭くなる。したがつて、各切刃がワーク
を切削することによつて生じる微少な振動の振動
数が、エンドミルの回転に伴つて変化する。この
結果、切刃の切削によつて惹起される振動が互い
に打ち消し合い、仕上げ面の面粗度を悪化させる
ような振動がエンドミル本体１１に発生するのを
防止することができる。 ところで、上述のように、この発明において切
刃１３ａ，１３ｃと切刃１３ｂ，１３ｄとのねじ
れ角を互いに異なるものとしたのは、それによつ
て各切刃間の間隔を変化させ、これによつてエン
ドミル本体１１が振動するのを防止するためであ
り、振動防止効果は切刃間の間隔の変化率が大き
いほど発揮することができる。その変化率を大き
くするためには、ねじれ角θ1とθ2との差を大きく
すればよい。しかしその一方、また、ねじれ角θ1
とθ2とを異なる大きさのものにすると、切刃間の
間隔が変化するのに伴つて、４つのチツプポケツ
ト１４ａ，１４ｂ，１４ｃ，１４ｄの幅に広狭の
差が生じる。具体的には、チツプポケツト１４
ａ，１４ｃの幅が先端側から後端側へ向かうにし
たがつて漸次広くなり、チツプポケツト１４ｂ，
１４ｄの幅が漸次狭くなる。この場合、チツプポ
ケツト１４ａ，１４ｃについては、その幅が漸次
広くなるから問題ないが、チツプポケツト１４
ｂ，１４ｄについてはその後端側における幅が過
度に狭くなると、切屑の排出に難が生じる。この
点、上記のエンドミルにおいては、後端側の幅が
狭くなる切刃１３ｂ，１３ｃの間および１３ｄ，
１３ａの間の先端における間隔l2を他の切刃間の
間隔l1よりも予め広くしてあるから、それに対応
してチツプポケツト１４ｂおよび１４ｄの先端に
おける幅を他のチツプポケツト１４ａ，１４ｃの
幅よりも広くすることができる。したがつて、切
屑詰まりが発生するのを防止することができる。 なお、θ1とθ2との差については、４枚刃のエン
ドミルにおいてその直径Ｄが20mm程度で、刃部１
２の長さが3D内であれば、｜θ1−θ2｜＝1゜〜10゜と
するのが望ましい。 次に、この発明の他の実施例を説明する。な
お、以下に示す実施例においては、上記実施例と
異なる点についてのみ説明し、上記実施例と同様
な部分については同一符号を付してその説明を省
略する。 第３図に示すエンドミルは、エンドミル本体１
１の中央部に先端面から後端面まで貫通する貫通
孔１６を形成したものである。なお、貫通孔１６
を形成している関係上、いずれの底刃１３ａ，１
３ｂ，１３ｃ，１３ｄもエンドミル本体１１の中
心Ｏには達しておらず、またいずれも同じ長さに
なつている。 第４図に示すエンドミルは、底刃１３ａ，１３
ｂ，１３ｃ，１３ｄをそれぞれ直線状に形成した
ものである。なお、底刃を回転方向に向つて膨出
した形状とすることもある。 第５図に示すものは、刃部１２の先端部を半球
状に形成したボールエンドミルである。 さらに、第６図に示すものは、平フライスであ
り、このものにおいては、ねじれの弱い切刃１７
ａとねじれの強い切刃１７ｂとが交互に形成され
ている。 なお、上記の実施例は、全体が高速度鋼あるい
は超硬合金製のソリツドタイプのものであるが、
工具本体に切刃を有する切刃チツプをろう付けし
たろう付けタイプのものであつてもよい。また、
上記の実施例のエンドミルにおいては、４つの切
刃を形成しているが、切刃の数については複数で
あれば４つに限られるものではない。また、４つ
の切刃のうち２つ宛の切刃のねじれ角を同一に
し、しかもねじれ角を交互に大小としているが、
すべての切刃のねじれ角を互いに異なるものとし
てもよく、また互いに異なるねじれ角を有する切
刃をそのねじれ角が小さいものから周方向に順次
形成してもよい。いずれにしても、この発明では
複数の切刃のうちの少なくとも一の切刃のねじれ
角を他のもののねじれ角と異なる大きさに設定す
ればよい。さらに、上記実施例においては、ねじ
れ方向を切刃の軸方向すくい角が正のすくい角と
なるように設定しているが、ねじれ方向を逆にし
てもよい。さらにまた、この発明はエンドミル、
平フライスの他に、側フライス等の転削工具にも
適用することができる。 ［実施例］ 次に、この発明の効果の１つである振動防止に
ついての確認をするために行つた実験例を紹介す
る。なお、実験例の切削状態は第７図に示すとお
りである。 実験例 使用エンドミル 直径×全長×刃長×刃数 ＝20×120×60×４ ねじれ角、従来品 40゜（４刃共通） 発明品 38゜（２刃） 41゜（２刃） 切削条件 切削速度 40ｍ／min 送り速度 50，70，90，100および120mm／
mm 切削方式 ダウンカツト（湿式） 軸方向切り込み量Ｌ 40mm 径方向切り込み量Ｄ 10mm 被削材 SCM440 硬度 HB250 実験結果は次表のとおりである。
【表】
上表から明らかなように、従来品ではいずれの
切削条件でも振動が発生し、特に送り速度が100
mm／min以上になると振動が大きくなり過ぎた結
果実験を中止せざるを得なかつたのに対し、発明
品ではいずれの切削条件でも、振動が発生するこ
となく、スムースに切削を行うことができた。な
お、発明品は所要動力も従来品に比して小さくて
済むが、これは、従来品が振動して径方向切り込
み量が大小変化し、切り込み量が大きくなつたと
きに所要動力が増大するのに対し、発明品ではそ
のような切り込み量の変化がなく、その分だけ所
要動力が少なくて済むものと思われる。 ［発明の効果］ 以上説明したように、この発明の転削工具によ
れば、複数の切刃のうちの少なくとも１つの切刃
のねじれ角を他の切刃のねじれ角と異なる角度に
設定している。するとともに、回転方向において
隣接する２つの切刃で、回転方向前方に位置する
切刃のねじれ角が回転方向後方に位置する切刃の
ねじれ角より大きい２つの切刃の間の周方向の間
隔を、回転方向において隣接する２つの切刃で、
回転方向前方に位置する切刃のねじれ角が回転方
向後方に位置する切刃のねじれ角より小さい２つ
の切刃の間の間隔よりも、切刃の２つの端縁のう
ち回転方向前方に位置する端縁が存する前記工具
本体の端部において大きく設定しているから、異
なるねじれ角を有する切刃とこれに隣接する切刃
との間の周方向および軸線方向の間隔が切刃の一
端から他端側へ向かうにしたがつて連続的に変化
し、この結果工具本体に発生する振動の振動数が
工具の回転に伴つて変化し、それらの振動が互い
に打ち消し合う。したがつて、工具本体に仕上げ
面を悪化させるような振動が発生するのを防止す
ることができ、特に重切削（深切り込み）におい
て低送りから高送りまで顕著な効果が得られる。
また所要動力を軽減することができ、さらに切屑
詰まりが発生するのを防止することができる等の
効果が得られる。また、切刃の周方向の間隔が工
具本体の端部から刃長の1/3ないし中央部の範囲
で等しく設定したので、工具本体後端で切屑詰ま
りを起こすことなく切屑を良好に排出することが
できるという利点を持つている。
切削条件でも振動が発生し、特に送り速度が100
mm／min以上になると振動が大きくなり過ぎた結
果実験を中止せざるを得なかつたのに対し、発明
品ではいずれの切削条件でも、振動が発生するこ
となく、スムースに切削を行うことができた。な
お、発明品は所要動力も従来品に比して小さくて
済むが、これは、従来品が振動して径方向切り込
み量が大小変化し、切り込み量が大きくなつたと
きに所要動力が増大するのに対し、発明品ではそ
のような切り込み量の変化がなく、その分だけ所
要動力が少なくて済むものと思われる。 ［発明の効果］ 以上説明したように、この発明の転削工具によ
れば、複数の切刃のうちの少なくとも１つの切刃
のねじれ角を他の切刃のねじれ角と異なる角度に
設定している。するとともに、回転方向において
隣接する２つの切刃で、回転方向前方に位置する
切刃のねじれ角が回転方向後方に位置する切刃の
ねじれ角より大きい２つの切刃の間の周方向の間
隔を、回転方向において隣接する２つの切刃で、
回転方向前方に位置する切刃のねじれ角が回転方
向後方に位置する切刃のねじれ角より小さい２つ
の切刃の間の間隔よりも、切刃の２つの端縁のう
ち回転方向前方に位置する端縁が存する前記工具
本体の端部において大きく設定しているから、異
なるねじれ角を有する切刃とこれに隣接する切刃
との間の周方向および軸線方向の間隔が切刃の一
端から他端側へ向かうにしたがつて連続的に変化
し、この結果工具本体に発生する振動の振動数が
工具の回転に伴つて変化し、それらの振動が互い
に打ち消し合う。したがつて、工具本体に仕上げ
面を悪化させるような振動が発生するのを防止す
ることができ、特に重切削（深切り込み）におい
て低送りから高送りまで顕著な効果が得られる。
また所要動力を軽減することができ、さらに切屑
詰まりが発生するのを防止することができる等の
効果が得られる。また、切刃の周方向の間隔が工
具本体の端部から刃長の1/3ないし中央部の範囲
で等しく設定したので、工具本体後端で切屑詰ま
りを起こすことなく切屑を良好に排出することが
できるという利点を持つている。
第１図Ａ，Ｂはこの発明の一実施例を示し、Ａ
図はその側面図、Ｂ図はＡ図のＸ矢視図、第２図
は第１図に示すエンドミルの刃部の展開図、第３
図〜第６図はそれぞれこの発明の他の実施例を示
し、Ａ図はその側面図、Ｂ図はＡ図のＸ矢視図、
第７図はこの発明の効果を確認するために行つた
実験の切削状況を示す図、第８図は従来のエンド
ミルの一例を示し、Ａ図はその側面図、Ｂ図はＡ
図のＸ矢視図、第９図は第８図に示すエンドミル
における刃部の展開図である。 １１……エンドミル本体、１３ａ，１３ｂ，１
３ｃ，１３ｄ……切刃。
図はその側面図、Ｂ図はＡ図のＸ矢視図、第２図
は第１図に示すエンドミルの刃部の展開図、第３
図〜第６図はそれぞれこの発明の他の実施例を示
し、Ａ図はその側面図、Ｂ図はＡ図のＸ矢視図、
第７図はこの発明の効果を確認するために行つた
実験の切削状況を示す図、第８図は従来のエンド
ミルの一例を示し、Ａ図はその側面図、Ｂ図はＡ
図のＸ矢視図、第９図は第８図に示すエンドミル
における刃部の展開図である。 １１……エンドミル本体、１３ａ，１３ｂ，１
３ｃ，１３ｄ……切刃。
Claims (1)
- １ 工具本体の外周にねじれを有する複数の切刃
が形成されてなる転削工具において、前記複数の
切刃のうちの少なくとも１つの切刃のねじれ角を
他の切刃のねじれ角と異なる角度に設定するとと
もに、回転方向において隣接する２つの切刃で、
回転方向前方に位置する切刃のねじれ角が回転方
向後方に位置する切刃のねじれ角より大きい２つ
の切刃の間の周方向の間隔を、回転方向において
隣接する２つの切刃で、回転方向前方に位置する
切刃のねじれ角が回転方向後方に位置する切刃の
ねじれ角より小さい２つの切刃の間の間隔より
も、切刃の２つの端縁のうち回転方向前方に位置
する端縁が存する側の前記工具本体の端部におい
て大きく設定し、かつ前記切刃の周方向の間隔が
工具本体の前記端部から刃長の1/3ないし中央部
の範囲で等しいことを特徴とする転削工具。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61043459A JPS62203711A (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | 転削工具 |
| DE19873706282 DE3706282A1 (de) | 1986-02-28 | 1987-02-26 | Umlaufendes schneidwerkzeug |
| KR1019870001730A KR930001459B1 (ko) | 1986-02-28 | 1987-02-27 | 회전식 절삭공구 |
| US07/317,067 US4963059A (en) | 1986-02-28 | 1989-02-24 | Rotary cutting tool |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61043459A JPS62203711A (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | 転削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62203711A JPS62203711A (ja) | 1987-09-08 |
| JPS6362323B2 true JPS6362323B2 (ja) | 1988-12-02 |
Family
ID=12664289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61043459A Granted JPS62203711A (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | 転削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62203711A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03212341A (ja) * | 1989-12-29 | 1991-09-17 | Fuji Seal Kogyo Kk | 折り曲げ罫線入り複合シート |
| US7934890B2 (en) | 2008-03-13 | 2011-05-03 | Mitsubishi Materials Corporation | End mill |
| JP2012206197A (ja) * | 2011-03-29 | 2012-10-25 | Mitsubishi Materials Corp | ニック付きエンドミル |
| EP2586552A1 (en) | 2011-10-26 | 2013-05-01 | Mitsubishi Materials Corporation | End mill |
| KR20210098430A (ko) * | 2018-12-10 | 2021-08-10 | 린레드 | 적외선 검출기 제조 방법 및 관련 적외선 검출기 |
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|---|---|---|---|---|
| JPH0634892Y2 (ja) * | 1986-11-25 | 1994-09-14 | 三菱マテリアル株式会社 | エンドミル |
| JPH01135408A (ja) * | 1987-11-20 | 1989-05-29 | Mitsubishi Metal Corp | サーメット製エンドミル |
| US7306408B2 (en) * | 2006-01-04 | 2007-12-11 | Sgs Tool Company | Rotary cutting tool |
| US7284935B2 (en) * | 2006-02-27 | 2007-10-23 | Ultra-Tool International Incorporated | Rotary cutting tool |
| JP2007268648A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corp | エンドミル |
| IL177336A (en) * | 2006-08-07 | 2013-05-30 | Hanita Metal Works Ltd | Anti-vibration stabilized finger milling |
| EP1894655B1 (de) * | 2006-08-28 | 2012-03-21 | Fraisa Holding AG | Fräswerkzeug zum spanenden Bearbeiten von Werkstücken |
| US20100260568A1 (en) * | 2007-10-29 | 2010-10-14 | Osg Corporation | Thread milling cutter |
| JP5381125B2 (ja) * | 2009-01-27 | 2014-01-08 | 三菱マテリアル株式会社 | エンドミル |
| JP5352901B2 (ja) * | 2009-07-14 | 2013-11-27 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 防振エンドミル |
| JP2011173210A (ja) * | 2010-02-24 | 2011-09-08 | Mitsubishi Materials Corp | ラジアスエンドミル |
| JP6060027B2 (ja) * | 2012-05-01 | 2017-01-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 切削工具およびその設計方法 |
| DE102013206249A1 (de) * | 2013-04-09 | 2014-10-23 | MAPAL Fabrik für Präzisionswerkzeuge Dr. Kress KG | Fräswerkzeug |
| JP6204203B2 (ja) * | 2014-01-16 | 2017-09-27 | 有限会社栄進機工 | 不等リードエンドミル |
| US10040136B2 (en) * | 2015-10-12 | 2018-08-07 | Iscar, Ltd. | End mill having teeth and associated flutes with correlated physical parameters |
| US11865629B2 (en) | 2021-11-04 | 2024-01-09 | Kennametal Inc. | Rotary cutting tool with high ramp angle capability |
-
1986
- 1986-02-28 JP JP61043459A patent/JPS62203711A/ja active Granted
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| US8827601B2 (en) | 2011-10-26 | 2014-09-09 | Mitsubishi Materials Corporation | End mill |
| KR20210098430A (ko) * | 2018-12-10 | 2021-08-10 | 린레드 | 적외선 검출기 제조 방법 및 관련 적외선 검출기 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62203711A (ja) | 1987-09-08 |
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